JPH04225900A - 有機性汚泥の嫌気性消化処理方法 - Google Patents
有機性汚泥の嫌気性消化処理方法Info
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- JPH04225900A JPH04225900A JP2416354A JP41635490A JPH04225900A JP H04225900 A JPH04225900 A JP H04225900A JP 2416354 A JP2416354 A JP 2416354A JP 41635490 A JP41635490 A JP 41635490A JP H04225900 A JPH04225900 A JP H04225900A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は下水汚泥等の有機性汚泥
を浮上濃縮したうえで嫌気性消化処理する方法に関する
ものである。
を浮上濃縮したうえで嫌気性消化処理する方法に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の有機性汚泥の浮上濃縮−嫌気性消
化処理方法としては、（ア） 加圧浮上濃縮−嫌気性消
化処理方法、（イ） 発泡剤添加浮上濃縮−嫌気性消化
処理方法などがある。図９に示す（ア） の方法におい
ては、加圧のための動力がかさみ、また加圧下で空気を
溶解させるために、空気中の酸素により汚泥が好気的雰
囲気となるのでこの汚泥の嫌気性消化処理を行うことは
絶対嫌気性菌による消化の阻害の面からも問題があった
。また図１０に示す（イ） の方法においても、発泡剤
のコストがかかる他、発泡剤を汚泥に溶かすためにその
種類と添加量によっては嫌気性菌の活動阻害の可能性が
あった。
化処理方法としては、（ア） 加圧浮上濃縮−嫌気性消
化処理方法、（イ） 発泡剤添加浮上濃縮−嫌気性消化
処理方法などがある。図９に示す（ア） の方法におい
ては、加圧のための動力がかさみ、また加圧下で空気を
溶解させるために、空気中の酸素により汚泥が好気的雰
囲気となるのでこの汚泥の嫌気性消化処理を行うことは
絶対嫌気性菌による消化の阻害の面からも問題があった
。また図１０に示す（イ） の方法においても、発泡剤
のコストがかかる他、発泡剤を汚泥に溶かすためにその
種類と添加量によっては嫌気性菌の活動阻害の可能性が
あった。
【０００３】一方、（ア） 、（イ） のいずれの方法
においても、消化処理を効率的に行わせるために、中温
あるいは高温嫌気性菌の至適温度とされる３５〜３７℃
あるいは５５℃付近までの加温を行うことが必要であり
、また別途消化処理の前に熱による可溶化処理を行う場
合にも加温が必要となって、消化槽加温コスト、加圧動
力コスト、発泡剤コスト等は膨大なものとなっていた。 さらに上記可溶化処理工程を設けない場合には、消化反
応速度の遅さのために長い消化時間を必要とし、設備規
模、加温（保温）にかかるコスト面から問題となってい
た。
においても、消化処理を効率的に行わせるために、中温
あるいは高温嫌気性菌の至適温度とされる３５〜３７℃
あるいは５５℃付近までの加温を行うことが必要であり
、また別途消化処理の前に熱による可溶化処理を行う場
合にも加温が必要となって、消化槽加温コスト、加圧動
力コスト、発泡剤コスト等は膨大なものとなっていた。 さらに上記可溶化処理工程を設けない場合には、消化反
応速度の遅さのために長い消化時間を必要とし、設備規
模、加温（保温）にかかるコスト面から問題となってい
た。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記したよう
な従来の問題点を解決して、浮上濃縮過程で加圧等の動
力コストのかかる機械的濃縮手段を必要とせず、また発
泡剤等の浮上ための薬品も必要とせず、しかも浮上濃縮
汚泥は濃縮過程で嫌気性雰囲気下を保ちながら安定して
汚泥濃度を高めることができ、また浮上濃縮過程での分
離液の性状の悪化を最低限に防止するとともに、嫌気性
消化処理過程においては従来法において必要とされる消
化槽加温コストを殆ど必要とせずに消化時間を大幅に短
縮して消化処理設備に要するイニシャルコスト及び消化
運転に要するランニングコストの低減を図ることのでき
る有機性汚泥の嫌気性消化処理方法を提供するためにな
されたものである。
な従来の問題点を解決して、浮上濃縮過程で加圧等の動
力コストのかかる機械的濃縮手段を必要とせず、また発
泡剤等の浮上ための薬品も必要とせず、しかも浮上濃縮
汚泥は濃縮過程で嫌気性雰囲気下を保ちながら安定して
汚泥濃度を高めることができ、また浮上濃縮過程での分
離液の性状の悪化を最低限に防止するとともに、嫌気性
消化処理過程においては従来法において必要とされる消
化槽加温コストを殆ど必要とせずに消化時間を大幅に短
縮して消化処理設備に要するイニシャルコスト及び消化
運転に要するランニングコストの低減を図ることのでき
る有機性汚泥の嫌気性消化処理方法を提供するためにな
されたものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めになされた第１の発明は、有機性汚泥と種菌を含有す
る返送汚泥とを混合した混合汚泥を３０〜８０℃の温度
に加温し、加温中あるいは加温後の混合汚泥を所定時間
常圧下で浮上濃縮させたのち、浮上濃縮汚泥を３０〜６
０℃に維持しつつただちに嫌気性消化処理することを特
徴とするものである。
めになされた第１の発明は、有機性汚泥と種菌を含有す
る返送汚泥とを混合した混合汚泥を３０〜８０℃の温度
に加温し、加温中あるいは加温後の混合汚泥を所定時間
常圧下で浮上濃縮させたのち、浮上濃縮汚泥を３０〜６
０℃に維持しつつただちに嫌気性消化処理することを特
徴とするものである。
【０００６】また第２の発明は、浮上濃縮槽の分離液お
よび／または消化槽の消化脱離液から有機性汚泥および
／または該有機性汚泥に種菌を含有する返送汚泥を混合
した混合汚泥へ熱交換して該汚泥を３０〜８０℃の温度
とし、加温後の混合汚泥を所定時間常圧下で浮上濃縮さ
せたのち、浮上濃縮汚泥を３０〜６０℃に維持しつつた
だちに嫌気性消化処理することを特徴とするものである
。
よび／または消化槽の消化脱離液から有機性汚泥および
／または該有機性汚泥に種菌を含有する返送汚泥を混合
した混合汚泥へ熱交換して該汚泥を３０〜８０℃の温度
とし、加温後の混合汚泥を所定時間常圧下で浮上濃縮さ
せたのち、浮上濃縮汚泥を３０〜６０℃に維持しつつた
だちに嫌気性消化処理することを特徴とするものである
。
【０００７】また第３の発明は、有機性汚泥と種菌を含
有する返送汚泥とを混合した混合汚泥を３０〜８０℃の
温度に加温したのち、加温後の混合汚泥に所定量の凝集
剤を添加・攪拌し、所定時間常圧下で浮上濃縮させたの
ち、浮上濃縮汚泥を３０〜６０℃に維持しつつただちに
嫌気性消化処理することを特徴とするものである。更に
第４の発明は、上記の工程を複数個の浮上濃縮槽を用い
て行うことを特徴とするものである。
有する返送汚泥とを混合した混合汚泥を３０〜８０℃の
温度に加温したのち、加温後の混合汚泥に所定量の凝集
剤を添加・攪拌し、所定時間常圧下で浮上濃縮させたの
ち、浮上濃縮汚泥を３０〜６０℃に維持しつつただちに
嫌気性消化処理することを特徴とするものである。更に
第４の発明は、上記の工程を複数個の浮上濃縮槽を用い
て行うことを特徴とするものである。
【０００８】本発明は、従来法においては消化処理過程
の前段で加温していたものを浮上濃縮過程の前段に移し
、その加温温度に応じて■中温消化、■高温消化、■加
温脱気、あるいはこれらの組合せによって発生するガス
を利用し、余分のエネルギーあるいは薬剤を消費するこ
となく有機性汚泥を浮上濃縮するという原理に基づくも
のである。以下に本発明を図示の実施例によって詳細に
説明する。
の前段で加温していたものを浮上濃縮過程の前段に移し
、その加温温度に応じて■中温消化、■高温消化、■加
温脱気、あるいはこれらの組合せによって発生するガス
を利用し、余分のエネルギーあるいは薬剤を消費するこ
となく有機性汚泥を浮上濃縮するという原理に基づくも
のである。以下に本発明を図示の実施例によって詳細に
説明する。
【０００９】
【実施例】図１は本発明の基本フローである第１の発明
の実施例を示すフローシートであり、１は汚泥加温槽、
２は浮上濃縮槽、３は嫌気性消化槽、４は沈澱槽、５は
ガスホルダーである。図２は第２の発明の実施例を示す
フローシートであり、第１のフローに熱交換器６、７が
負荷されている。図３は第３の発明の実施例を示すフロ
ーシートであり、第１のフローに薬品溶解槽８及び薬品
混和槽９を負荷したものである。
の実施例を示すフローシートであり、１は汚泥加温槽、
２は浮上濃縮槽、３は嫌気性消化槽、４は沈澱槽、５は
ガスホルダーである。図２は第２の発明の実施例を示す
フローシートであり、第１のフローに熱交換器６、７が
負荷されている。図３は第３の発明の実施例を示すフロ
ーシートであり、第１のフローに薬品溶解槽８及び薬品
混和槽９を負荷したものである。
【００１０】図１において、まず有機性汚泥は汚泥加温
槽１に投入され、ここで３０〜８０℃望ましくは３０〜
６０℃に加温される。好ましい加温温度は、浮上濃縮槽
２においての発酵面からみると中温嫌気性菌に最適な３
５〜３７℃、あるいは高温嫌気性菌に最適な５３〜５５
℃である。また温度による水中のガス溶解度の差を利用
した加温脱気法からみると５０〜８０℃でよくガスが発
生し浮上するが、図５に示すように３０℃未満ではガス
発生が少ないため浮上濃縮は生起されないこと、加温温
度が高いと浮上濃縮槽２での濃縮時間が数時間短くてす
むものの、後続する嫌気性消化槽の消化日数が１ケ月も
の長時間を要することを考えると加温温度を高くするメ
リットは小さいこと、図６に示すように加温温度が高く
なると分離液濃度（ＴＳ）が高くなることから、嫌気性
消化工程での加温温度は４０〜６０℃が好ましい。
槽１に投入され、ここで３０〜８０℃望ましくは３０〜
６０℃に加温される。好ましい加温温度は、浮上濃縮槽
２においての発酵面からみると中温嫌気性菌に最適な３
５〜３７℃、あるいは高温嫌気性菌に最適な５３〜５５
℃である。また温度による水中のガス溶解度の差を利用
した加温脱気法からみると５０〜８０℃でよくガスが発
生し浮上するが、図５に示すように３０℃未満ではガス
発生が少ないため浮上濃縮は生起されないこと、加温温
度が高いと浮上濃縮槽２での濃縮時間が数時間短くてす
むものの、後続する嫌気性消化槽の消化日数が１ケ月も
の長時間を要することを考えると加温温度を高くするメ
リットは小さいこと、図６に示すように加温温度が高く
なると分離液濃度（ＴＳ）が高くなることから、嫌気性
消化工程での加温温度は４０〜６０℃が好ましい。
【００１１】ここで加温手段としては図１に示すように
外部エネルギーによる加温が用いられるが、図２のよう
に熱交換器を用いて内部エネルギーを回収して、熱効率
を高めることもできる。熱交換の方法としては、まず有
機性汚泥が汚泥加温槽１に投入される前に沈澱槽４によ
り分離・発生する消化脱離液を熱源とした熱交換器６に
より加温され、次に浮上濃縮槽２より発生する分離液を
熱源とした熱交換器７により加温される。このようにし
て汚泥加温槽１に送られた汚泥はその温度が所定の温度
に達していない場合には、さらに外部エネルギーにより
所定温度まで加温される。上記脱離液及び分離液は各々
熱交換器６、７を通過したのち水処理系へ返流水として
返送される。
外部エネルギーによる加温が用いられるが、図２のよう
に熱交換器を用いて内部エネルギーを回収して、熱効率
を高めることもできる。熱交換の方法としては、まず有
機性汚泥が汚泥加温槽１に投入される前に沈澱槽４によ
り分離・発生する消化脱離液を熱源とした熱交換器６に
より加温され、次に浮上濃縮槽２より発生する分離液を
熱源とした熱交換器７により加温される。このようにし
て汚泥加温槽１に送られた汚泥はその温度が所定の温度
に達していない場合には、さらに外部エネルギーにより
所定温度まで加温される。上記脱離液及び分離液は各々
熱交換器６、７を通過したのち水処理系へ返流水として
返送される。
【００１２】外部エネルギーとしては電気等による加温
も用いられるが、ガスホルダー５に捕集された主成分が
メタンからなる消化ガスを用いたガスボイラーを燃焼さ
せ、熱効率の面からは好ましくは蒸気の直接吹き込み方
式によって所定温度まで加温してもよい。このようにし
て汚泥加温槽１で所定温度に加温された汚泥は、沈澱槽
４から流出した消化汚泥の一部である浮上濃縮槽返送汚
泥と混合される。ただしこの際、浮上濃縮槽返送汚泥の
量が多く、汚泥加温槽１及び嫌気性消化槽３の設定温度
に比して温度が低い場合には該混合汚泥の温度低下が予
想されるが、所定の設定温度より２℃以上下がるか、３
０℃を下回る場合には汚泥加温槽１の前段で有機性汚泥
に浮上濃縮槽返送汚泥を混入したのち、該有機性汚泥を
所定の温度まで加温する方式をとる。
も用いられるが、ガスホルダー５に捕集された主成分が
メタンからなる消化ガスを用いたガスボイラーを燃焼さ
せ、熱効率の面からは好ましくは蒸気の直接吹き込み方
式によって所定温度まで加温してもよい。このようにし
て汚泥加温槽１で所定温度に加温された汚泥は、沈澱槽
４から流出した消化汚泥の一部である浮上濃縮槽返送汚
泥と混合される。ただしこの際、浮上濃縮槽返送汚泥の
量が多く、汚泥加温槽１及び嫌気性消化槽３の設定温度
に比して温度が低い場合には該混合汚泥の温度低下が予
想されるが、所定の設定温度より２℃以上下がるか、３
０℃を下回る場合には汚泥加温槽１の前段で有機性汚泥
に浮上濃縮槽返送汚泥を混入したのち、該有機性汚泥を
所定の温度まで加温する方式をとる。
【００１３】次に所定の温度に達した浮上濃縮槽返送汚
泥を含む混合汚泥は、浮上濃縮槽２に送られるが、浮上
分離性の悪い混合汚泥については図３に示すように浮上
濃縮槽２に送られる前に凝集剤が添加される。凝集は薬
品溶解槽８にてあらかじめ溶解化された凝集剤を薬品混
和槽９にて添加、混和し、フロックを形成させる方法に
より行われる。凝集剤の添加割合は図７に示すように混
合汚泥固形物濃度（ＴＳ）当り０．０５％以上が好まし
く、それ以下では発生分離液中に浮遊物質が残る場合が
ある。
泥を含む混合汚泥は、浮上濃縮槽２に送られるが、浮上
分離性の悪い混合汚泥については図３に示すように浮上
濃縮槽２に送られる前に凝集剤が添加される。凝集は薬
品溶解槽８にてあらかじめ溶解化された凝集剤を薬品混
和槽９にて添加、混和し、フロックを形成させる方法に
より行われる。凝集剤の添加割合は図７に示すように混
合汚泥固形物濃度（ＴＳ）当り０．０５％以上が好まし
く、それ以下では発生分離液中に浮遊物質が残る場合が
ある。
【００１４】次に該混合汚泥は浮上濃縮槽２に送られ、
汚泥加温槽１での加温後最終温度と同じ温度に保温され
た状態で濃縮される。このとき濃縮温度６０℃以内では
主として嫌気性消化初期の可溶化及び酸発酵過程が開始
されてガス発生が行われ、また濃縮温度が６０〜８０℃
では主として温度上昇に伴うガス溶解度の低下によりガ
ス発生が行われ、上部に浮上濃縮汚泥の層が形成され、
下部に分離液の層が形成される。濃縮時間は図８に示す
ように加温温度により大きく異なり、高濃縮性を確保す
るには少なくとも１時間を要する。なお図８に示すよう
に２０℃以下では浮上濃縮汚泥の固形物濃度は低く、ま
た９０℃以上では対流が起るため浮上濃縮性は大幅に低
下する。
汚泥加温槽１での加温後最終温度と同じ温度に保温され
た状態で濃縮される。このとき濃縮温度６０℃以内では
主として嫌気性消化初期の可溶化及び酸発酵過程が開始
されてガス発生が行われ、また濃縮温度が６０〜８０℃
では主として温度上昇に伴うガス溶解度の低下によりガ
ス発生が行われ、上部に浮上濃縮汚泥の層が形成され、
下部に分離液の層が形成される。濃縮時間は図８に示す
ように加温温度により大きく異なり、高濃縮性を確保す
るには少なくとも１時間を要する。なお図８に示すよう
に２０℃以下では浮上濃縮汚泥の固形物濃度は低く、ま
た９０℃以上では対流が起るため浮上濃縮性は大幅に低
下する。
【００１５】浮上濃縮槽２で得られた浮上濃縮汚泥は加
温温度３０〜６０℃のときにはただちに、６０℃を越え
るときは６０℃以下に冷却してから嫌気性消化槽３に送
られる。 ここでは消化温度は浮上濃縮槽２と同温度（３０〜６０
℃）に設定されているので嫌気性消化槽３では保温程度
のコストですみ、しかも混合汚泥は浮上濃縮槽２ですで
に嫌気性消化の初期段階に達しているために速やかに嫌
気性消化反応が遂行される。その結果、嫌気性消化槽３
の消化日数は従来の８０％程度ですむこととなる。
温温度３０〜６０℃のときにはただちに、６０℃を越え
るときは６０℃以下に冷却してから嫌気性消化槽３に送
られる。 ここでは消化温度は浮上濃縮槽２と同温度（３０〜６０
℃）に設定されているので嫌気性消化槽３では保温程度
のコストですみ、しかも混合汚泥は浮上濃縮槽２ですで
に嫌気性消化の初期段階に達しているために速やかに嫌
気性消化反応が遂行される。その結果、嫌気性消化槽３
の消化日数は従来の８０％程度ですむこととなる。
【００１６】嫌気性消化槽３で発生した消化汚泥は沈澱
槽４において固液分離されて消化脱離液と消化汚泥に分
かれ、第１の発明では直接、第２の発明では熱交換器６
を介して水処理系へ送られ、消化汚泥は一部が浮上濃縮
槽返送汚泥となって送られ、残りは次汚泥処理工程へ送
られる。また嫌気性消化槽３及び沈澱槽４で発生した主
としてメタンよりなる消化ガスはガスホルダー５で捕集
された後、場合によっては一部は汚泥加温槽の加温に用
いられ、残りは有用資源として回収される。
槽４において固液分離されて消化脱離液と消化汚泥に分
かれ、第１の発明では直接、第２の発明では熱交換器６
を介して水処理系へ送られ、消化汚泥は一部が浮上濃縮
槽返送汚泥となって送られ、残りは次汚泥処理工程へ送
られる。また嫌気性消化槽３及び沈澱槽４で発生した主
としてメタンよりなる消化ガスはガスホルダー５で捕集
された後、場合によっては一部は汚泥加温槽の加温に用
いられ、残りは有用資源として回収される。
【００１７】次に図４は第４の発明の実施例を示すフロ
ーシートであり、図１に示す第１の発明の実施例を示す
フローシートの汚泥濃縮槽２が複数個からなり、その後
段に浮上濃縮汚泥貯留槽１０が設けられている。第１〜
３の発明の実施例と同様に加温された浮上濃縮槽投入汚
泥は複数個の浮上濃縮槽２へ順次投入され、第１〜３の
発明の実施例と同様に浮上濃縮された後、半連続的に発
生した浮上濃縮汚泥を保温構造の浮上濃縮汚泥貯留槽１
０に順次送り、この浮上濃縮汚泥貯留槽１０に貯留した
後、半連続的または連続的に嫌気性消化槽３に投入する
一方、各浮上濃縮槽２にて浮上濃縮汚泥とともに順次発
生する分離液も熱交換器７へ送られ、以降の処理は第１
の発明の実施例と同様に行われる。
ーシートであり、図１に示す第１の発明の実施例を示す
フローシートの汚泥濃縮槽２が複数個からなり、その後
段に浮上濃縮汚泥貯留槽１０が設けられている。第１〜
３の発明の実施例と同様に加温された浮上濃縮槽投入汚
泥は複数個の浮上濃縮槽２へ順次投入され、第１〜３の
発明の実施例と同様に浮上濃縮された後、半連続的に発
生した浮上濃縮汚泥を保温構造の浮上濃縮汚泥貯留槽１
０に順次送り、この浮上濃縮汚泥貯留槽１０に貯留した
後、半連続的または連続的に嫌気性消化槽３に投入する
一方、各浮上濃縮槽２にて浮上濃縮汚泥とともに順次発
生する分離液も熱交換器７へ送られ、以降の処理は第１
の発明の実施例と同様に行われる。
【００１８】表１は第２の発明の有機性汚泥の嫌気性消
化処理方法を重力濃縮法のあとに組み入れた本発明の方
法の処理過程（重力濃縮→生物学的浮上濃縮→嫌気性消
化）と、重力濃縮法と発泡剤添加浮上濃縮と嫌気性消化
処理方法からなる従来法で行った処理過程（重力濃縮→
発泡剤添加浮上濃縮→嫌気性消化）とにより、有機性汚
泥の一種である下水汚泥の処理を４８０ ｍ３／ 日（
重力濃縮後の汚泥量で濃度は１．８６％）の規模で行い
、それぞれの処理過程における処理条件とその処理によ
る結果を示したものである。
化処理方法を重力濃縮法のあとに組み入れた本発明の方
法の処理過程（重力濃縮→生物学的浮上濃縮→嫌気性消
化）と、重力濃縮法と発泡剤添加浮上濃縮と嫌気性消化
処理方法からなる従来法で行った処理過程（重力濃縮→
発泡剤添加浮上濃縮→嫌気性消化）とにより、有機性汚
泥の一種である下水汚泥の処理を４８０ ｍ３／ 日（
重力濃縮後の汚泥量で濃度は１．８６％）の規模で行い
、それぞれの処理過程における処理条件とその処理によ
る結果を示したものである。
【００１９】表１の本発明の方法と従来法とを比較する
と、本発明の方法は従来法に比べ運転費用が著しく軽減
できるばかりでなく、同じ消化温度３７℃で消化日数を
約６日短縮した運転でも、消化率は従来法の５０％より
も約１０％も向上して５９．３％となり、消化率の向上
が認められる。またガス発生率も投入汚泥量に対し、従
来法で７．３ ｍ３／ ｍ３、本発明の方法で１１．５
ｍ３／ ｍ３となり、飛躍的に向上するとともに、本法
では高負荷運転が可能であるため消化槽体積を従来法の
約２／３ に減じることができる。
と、本発明の方法は従来法に比べ運転費用が著しく軽減
できるばかりでなく、同じ消化温度３７℃で消化日数を
約６日短縮した運転でも、消化率は従来法の５０％より
も約１０％も向上して５９．３％となり、消化率の向上
が認められる。またガス発生率も投入汚泥量に対し、従
来法で７．３ ｍ３／ ｍ３、本発明の方法で１１．５
ｍ３／ ｍ３となり、飛躍的に向上するとともに、本法
では高負荷運転が可能であるため消化槽体積を従来法の
約２／３ に減じることができる。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明によれば
従来、嫌気性消化槽へ流入する直前で行っていた有機性
汚泥の加温操作を汚泥加温槽において加温したうえで浮
上濃縮槽において濃縮を行わせるようにしたので、汚泥
濃縮段階においても酸発酵過程を促進させることができ
る。この結果、本発明は次のとおりの効果を奏する。 ■ 本発明によれば、嫌気性消化槽へ送られる有機性
汚泥の濃度を低コスト、低エネルギーで高めることがで
きる。 ■ 本発明によれば、嫌気性消化槽の容量を小さくす
ることができる。 ■ 本発明によれば、嫌気性消化槽の高負荷運転が可
能となる。 ■ 本発明によれば、前処理工程で発生する分離液中
の難分解性物質である浮遊物質を主として減少させ、分
離液を清浄化させるとともに消化率の向上と消化ガス発
生の増加とを図ることができる。よって本発明は従来の
問題点を一掃した下水汚泥等の有機性汚泥の嫌気性消化
処理方法として、産業の発展に寄与するところは極めて
大きいものである。
従来、嫌気性消化槽へ流入する直前で行っていた有機性
汚泥の加温操作を汚泥加温槽において加温したうえで浮
上濃縮槽において濃縮を行わせるようにしたので、汚泥
濃縮段階においても酸発酵過程を促進させることができ
る。この結果、本発明は次のとおりの効果を奏する。 ■ 本発明によれば、嫌気性消化槽へ送られる有機性
汚泥の濃度を低コスト、低エネルギーで高めることがで
きる。 ■ 本発明によれば、嫌気性消化槽の容量を小さくす
ることができる。 ■ 本発明によれば、嫌気性消化槽の高負荷運転が可
能となる。 ■ 本発明によれば、前処理工程で発生する分離液中
の難分解性物質である浮遊物質を主として減少させ、分
離液を清浄化させるとともに消化率の向上と消化ガス発
生の増加とを図ることができる。よって本発明は従来の
問題点を一掃した下水汚泥等の有機性汚泥の嫌気性消化
処理方法として、産業の発展に寄与するところは極めて
大きいものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１の発明の実施例を示すフローシートである
。
。
【図２】第２の発明の実施例を示すフローシートである
。
。
【図３】第３の発明の実施例を示すフローシートである
。
。
【図４】第４の発明の実施例を示すフローシートである
。
。
【図５】加温温度と浮上濃縮汚泥濃度との関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図６】加温温度と分離液濃度との関係を示すグラフで
ある。
ある。
【図７】凝集剤添加量と分離液濃度との関係を示すグラ
フである。
フである。
【図８】濃縮時間と浮上濃縮汚泥濃縮濃度との関係を示
すグラフである。
すグラフである。
【図９】従来法１（加圧浮上濃縮法）のフローシートで
ある。
ある。
【図１０】従来法２（発泡剤添加浮上濃縮法）のフロー
シートである。
シートである。
１ 汚泥加温槽
２ 浮上濃縮槽
３ 嫌気性消化槽
４ 沈澱槽
５ ガスホルダー
６、７ 熱交換器
８ 薬品溶解槽
９ 薬品混和槽
Claims (4)
- 【請求項１】 有機性汚泥と種菌を含有する返送汚泥
とを混合した混合汚泥を３０〜８０℃の温度に加温し、
加温中あるいは加温後の混合汚泥を所定時間常圧下で浮
上濃縮させたのち、浮上濃縮汚泥を３０〜６０℃に維持
しつつただちに嫌気性消化処理することを特徴とする有
機性汚泥の嫌気性消化処理方法。 - 【請求項２】 浮上濃縮槽の分離液および／または消
化槽の消化脱離液から有機性汚泥および／または該有機
性汚泥に種菌を含有する返送汚泥を混合した混合汚泥へ
熱変換して該汚泥を３０〜８０℃の温度とし、加温後の
混合汚泥を所定時間常圧下で浮上濃縮させたのち、浮上
濃縮汚泥を３０〜６０℃に維持しつつただちに嫌気性消
化処理することを特徴とする有機性汚泥の嫌気性消化処
理方法。 - 【請求項３】 有機性汚泥と種菌を含有する返送汚泥
とを混合した混合汚泥を３０〜８０℃の温度に加温した
のち、加温後の混合汚泥に所定量の凝集剤を添加・攪拌
し、所定時間常圧下で浮上濃縮させたのち、浮上濃縮汚
泥を３０〜６０℃に維持しつつただちに嫌気性消化処理
することを特徴とする有機性汚泥の嫌気性消化処理方法
。 - 【請求項４】 複数個の浮上濃縮槽を用いることを特
徴とする請求項１または請求項２又は請求項３に記載の
有機性汚泥の嫌気性消化処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2416354A JPH0741270B2 (ja) | 1990-12-27 | 1990-12-27 | 有機性汚泥の嫌気性消化処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2416354A JPH0741270B2 (ja) | 1990-12-27 | 1990-12-27 | 有機性汚泥の嫌気性消化処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04225900A true JPH04225900A (ja) | 1992-08-14 |
| JPH0741270B2 JPH0741270B2 (ja) | 1995-05-10 |
Family
ID=18524581
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2416354A Expired - Lifetime JPH0741270B2 (ja) | 1990-12-27 | 1990-12-27 | 有機性汚泥の嫌気性消化処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0741270B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0603736A1 (de) * | 1992-12-23 | 1994-06-29 | Parkner GmbH | Verfahren zum Aufbereiten von Wasch- und Reinigungswässern insbesondere von Kraftfahrzeugwaschanlagen an Tankstellen |
| US5458778A (en) * | 1992-12-23 | 1995-10-17 | Partner Gmbh | Method of treating waste water from a car wash at a vehicle refueling station |
| US7384555B1 (en) * | 1993-09-22 | 2008-06-10 | Kurita Water Industries Ltd. | Process for biological treatment of aqueous organic wastes |
| US7560026B2 (en) * | 2005-09-19 | 2009-07-14 | Keith Wilson | Two-stage anaerobic digester |
| CN104529116A (zh) * | 2015-01-14 | 2015-04-22 | 哈尔滨工业大学 | 一种利用纳米四氧化三铁提高厌氧消化产甲烷菌活性与产甲烷效率的方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59109296A (ja) * | 1982-12-14 | 1984-06-23 | Shinryo Air Conditioning Co Ltd | 嫌気性消化処理方法 |
-
1990
- 1990-12-27 JP JP2416354A patent/JPH0741270B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59109296A (ja) * | 1982-12-14 | 1984-06-23 | Shinryo Air Conditioning Co Ltd | 嫌気性消化処理方法 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0603736A1 (de) * | 1992-12-23 | 1994-06-29 | Parkner GmbH | Verfahren zum Aufbereiten von Wasch- und Reinigungswässern insbesondere von Kraftfahrzeugwaschanlagen an Tankstellen |
| US5458778A (en) * | 1992-12-23 | 1995-10-17 | Partner Gmbh | Method of treating waste water from a car wash at a vehicle refueling station |
| US7384555B1 (en) * | 1993-09-22 | 2008-06-10 | Kurita Water Industries Ltd. | Process for biological treatment of aqueous organic wastes |
| US7560026B2 (en) * | 2005-09-19 | 2009-07-14 | Keith Wilson | Two-stage anaerobic digester |
| CN104529116A (zh) * | 2015-01-14 | 2015-04-22 | 哈尔滨工业大学 | 一种利用纳米四氧化三铁提高厌氧消化产甲烷菌活性与产甲烷效率的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0741270B2 (ja) | 1995-05-10 |
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