JPH0429636A - 流体封入型防振装置 - Google Patents
流体封入型防振装置Info
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- JPH0429636A JPH0429636A JP2133578A JP13357890A JPH0429636A JP H0429636 A JPH0429636 A JP H0429636A JP 2133578 A JP2133578 A JP 2133578A JP 13357890 A JP13357890 A JP 13357890A JP H0429636 A JPH0429636 A JP H0429636A
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- rubber elastic
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- side walls
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Links
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- 238000013016 damping Methods 0.000 claims abstract description 19
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims abstract description 10
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- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 230000000452 restraining effect Effects 0.000 description 3
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- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F13/00—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs
- F16F13/04—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper
- F16F13/06—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper
- F16F13/08—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper the plastics spring forming at least a part of the wall of the fluid chamber of the damper
- F16F13/14—Units of the bushing type, i.e. loaded predominantly radially
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Combined Devices Of Dampers And Springs (AREA)
- Arrangement Or Mounting Of Propulsion Units For Vehicles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、自動車のエンジンマウント等に使用する流
体封入型防振装置に関するものである。
体封入型防振装置に関するものである。
このような目的に使用される流体封入型防振装置は2例
えば、特開昭62−224746号公報で既に知られて
おり、その構成は、互いに同心もしくは荷重方向に偏心
して配される内筒と外筒の両端に筒軸に直角な二つのゴ
ム弾性側壁(以下側壁という)とこのゴム弾性側壁間に
筒軸に平行に架橋されるゴム弾性隔壁(以下隔壁という
)とで非圧縮性流体を封入する主流体室と従流体室とを
荷重方向前後に隔設し、これら主従流体室をオリフィス
構造で連通しているものである。このように構成するこ
とで、比較的大振幅の振動時に主従の流体室間で流体の
移動が起こって減衰作用が得られるからである。
えば、特開昭62−224746号公報で既に知られて
おり、その構成は、互いに同心もしくは荷重方向に偏心
して配される内筒と外筒の両端に筒軸に直角な二つのゴ
ム弾性側壁(以下側壁という)とこのゴム弾性側壁間に
筒軸に平行に架橋されるゴム弾性隔壁(以下隔壁という
)とで非圧縮性流体を封入する主流体室と従流体室とを
荷重方向前後に隔設し、これら主従流体室をオリフィス
構造で連通しているものである。このように構成するこ
とで、比較的大振幅の振動時に主従の流体室間で流体の
移動が起こって減衰作用が得られるからである。
しかし、これには次のような問題点がある。
まず、第一に、内外筒に相対変位があったとき、主従流
体室間に所望どおりの流体移動が起きないということで
ある。すなわち、側壁は寸法形状上の制約あるいはハネ
定数との関連でいきおい薄弱なものにせざるを得ないこ
とから、荷重がかかって主(圧縮側)流体室の圧力が上
昇したとき流体移動をもたらす容積減少を来さず、単に
側壁を外方に膨満させているにすぎないということであ
る。このため、特開平1−164831号公報には剛性
のある拘束部材を主流体室の内部を筒軸方向に貫通させ
てその両端を側壁に固着することで、側壁を強化するも
のが示されている。しかし、このようなやり方をすると
、拘束部材が流体の円滑な移動を阻害するとともに、接
触するゴム弾性面に亀裂を起こさせる危険がある。また
、拘束部材という別部品を内装するものであるため、金
型構造もそれだけ複雑になり、生産性が劣り、コスト高
になる。
体室間に所望どおりの流体移動が起きないということで
ある。すなわち、側壁は寸法形状上の制約あるいはハネ
定数との関連でいきおい薄弱なものにせざるを得ないこ
とから、荷重がかかって主(圧縮側)流体室の圧力が上
昇したとき流体移動をもたらす容積減少を来さず、単に
側壁を外方に膨満させているにすぎないということであ
る。このため、特開平1−164831号公報には剛性
のある拘束部材を主流体室の内部を筒軸方向に貫通させ
てその両端を側壁に固着することで、側壁を強化するも
のが示されている。しかし、このようなやり方をすると
、拘束部材が流体の円滑な移動を阻害するとともに、接
触するゴム弾性面に亀裂を起こさせる危険がある。また
、拘束部材という別部品を内装するものであるため、金
型構造もそれだけ複雑になり、生産性が劣り、コスト高
になる。
次に、この種の防振装置は筒軸に直角な主荷重方向(エ
ンジン重量が直接かかる方向で、以下上下方向と称する
)のみの減衰性(低周波数域)および振動伝達率(高周
波数域)を考慮するだけでは不十分で、他の2つの方向
、すなわち、左右方向7前後(筒軸)方向の減衰性(低
周波数域)および振動伝達率(高周波数域)をも配慮し
たものでなければならないことが挙げられる。一般に減
衰性と振動伝達率は相反する性格を有しており低周波数
域で減衰性を良くすると高周波数域での振動伝達率が悪
化する。そこで、従来からも。
ンジン重量が直接かかる方向で、以下上下方向と称する
)のみの減衰性(低周波数域)および振動伝達率(高周
波数域)を考慮するだけでは不十分で、他の2つの方向
、すなわち、左右方向7前後(筒軸)方向の減衰性(低
周波数域)および振動伝達率(高周波数域)をも配慮し
たものでなければならないことが挙げられる。一般に減
衰性と振動伝達率は相反する性格を有しており低周波数
域で減衰性を良くすると高周波数域での振動伝達率が悪
化する。そこで、従来からも。
複数の流体室と各流体室間を結ぶオリフィス構造とで形
成される振動系の等酒質量を各々変える等をして目的と
する振動数域にチューニングしたりするものが見受けら
れるが(例えば、特開平226337号公報)、これら
は単に上下方向の振動荷重を念頭に置いているにすぎな
い。しかしながら、エンジンマウントとして使用される
防振装置には上下、左右1前後すべての方向の振動荷重
がかかり、しかも、それらは広い周波数域に亘るのは事
実であるから、これらすべの方向と広汎な周波数域での
減衰性および振動伝達率を向上させるものでなければ十
分とはいえない。
成される振動系の等酒質量を各々変える等をして目的と
する振動数域にチューニングしたりするものが見受けら
れるが(例えば、特開平226337号公報)、これら
は単に上下方向の振動荷重を念頭に置いているにすぎな
い。しかしながら、エンジンマウントとして使用される
防振装置には上下、左右1前後すべての方向の振動荷重
がかかり、しかも、それらは広い周波数域に亘るのは事
実であるから、これらすべの方向と広汎な周波数域での
減衰性および振動伝達率を向上させるものでなければ十
分とはいえない。
この発明は、このような課題を解決するものであって、
要は、減衰性および振動伝達率とも3方向、かつ、広汎
な周波数域を配慮し、しかも、それを調和のとれたかた
ちで向上させ得た流体封入型防振装置を提供するもので
ある。
要は、減衰性および振動伝達率とも3方向、かつ、広汎
な周波数域を配慮し、しかも、それを調和のとれたかた
ちで向上させ得た流体封入型防振装置を提供するもので
ある。
以上の課題を解決するため、この発明は次のような手段
を講じた。
を講じた。
〔1〕互いに同心もしくは荷重方向に偏心して配される
内筒と外筒の両端に筒軸に直角な二つの側壁とこの側壁
間に筒軸に平行に架橋される隔壁とで非圧縮性流体を封
入する主流体室と従流体室とを荷重方向前後に隔設し、
これら主従流体室をオリフィス構造で連通した流体封入
型防振装置において。
内筒と外筒の両端に筒軸に直角な二つの側壁とこの側壁
間に筒軸に平行に架橋される隔壁とで非圧縮性流体を封
入する主流体室と従流体室とを荷重方向前後に隔設し、
これら主従流体室をオリフィス構造で連通した流体封入
型防振装置において。
前記主流体室内を筒軸に平行に貫通して前記側壁間を連
結し、かつ、前記内外筒の間を荷重方向に架橋するゴム
弾性支柱を設けてなる流体封入型防振装置。
結し、かつ、前記内外筒の間を荷重方向に架橋するゴム
弾性支柱を設けてなる流体封入型防振装置。
〔2〕ゴム弾性支柱の内部にゴム弾性体と剛性の異なる
調整部材を封入してなる上記〔1〕記載の流体封入型防
振装置。
調整部材を封入してなる上記〔1〕記載の流体封入型防
振装置。
〔3〕ゴム弾性支柱によって分割された各主流体室同士
をオリフィス構造で連通させてなる上記〔1〕または〔
2〕記載の流体封入型防振装置。
をオリフィス構造で連通させてなる上記〔1〕または〔
2〕記載の流体封入型防振装置。
上記〔1〕の手段をとることにより、すなわち主流体室
に前記した構造のゴム弾性支柱(以下支柱という)を設
けることにより、上下方向に荷重がかかったときにもっ
とも大きく変形しようとする主流体室両側の側壁中央部
を支柱が連結しでいることになるから、この部分の変形
を極力抑える。さらに、この支柱の存在は分割された各
主流体室の各側壁の表面積を減少させることになり。
に前記した構造のゴム弾性支柱(以下支柱という)を設
けることにより、上下方向に荷重がかかったときにもっ
とも大きく変形しようとする主流体室両側の側壁中央部
を支柱が連結しでいることになるから、この部分の変形
を極力抑える。さらに、この支柱の存在は分割された各
主流体室の各側壁の表面積を減少させることになり。
これによって変形を抑える効果もある。結局、これらの
ことが相まって主流体室の側壁の変形はきわめて小さい
ものとなり、主流体室に荷重がかかると、その荷重に応
じた圧力上昇が発生し、主流捧呈の流体はオリフィス構
造を通って従流体室側へ移動し、大きな減衰性を発揮す
る。また、この支柱は側壁等と一体的に形成されるので
、金型構造が簡単になり、成型が容易になってコスト上
昇をそれほど来さない。
ことが相まって主流体室の側壁の変形はきわめて小さい
ものとなり、主流体室に荷重がかかると、その荷重に応
じた圧力上昇が発生し、主流捧呈の流体はオリフィス構
造を通って従流体室側へ移動し、大きな減衰性を発揮す
る。また、この支柱は側壁等と一体的に形成されるので
、金型構造が簡単になり、成型が容易になってコスト上
昇をそれほど来さない。
一方、この支柱を設けたことにより、このままでは上下
方向のハネ定数が高くなりすぎるから求められるハネ定
数になるまでゴム弾性体の硬度を下げる等をして対処す
ることになるが、こうすると、必然的に左右1前後方向
のバネ定数も下がることになり、左右2前後方向の振動
荷重に対し7ての振動伝達率特性を高めることになる。
方向のハネ定数が高くなりすぎるから求められるハネ定
数になるまでゴム弾性体の硬度を下げる等をして対処す
ることになるが、こうすると、必然的に左右1前後方向
のバネ定数も下がることになり、左右2前後方向の振動
荷重に対し7ての振動伝達率特性を高めることになる。
L記〔2〕の手段をとることにより2すなわち、支柱に
このような調整部材を封入することにより、上下方向の
バネ定数を高くする効果がある。
このような調整部材を封入することにより、上下方向の
バネ定数を高くする効果がある。
したがって、求められるバネ定数に設定するためにはゴ
ム弾性体の硬度を上記(1)の場合よりもさらに下げる
等をしなければならない。しかしこの調整部材の封入形
態よりして上下方向のバネ定数は高くしても左右2前後
方向のバネ定数はほとんど変えないという特性がある。
ム弾性体の硬度を上記(1)の場合よりもさらに下げる
等をしなければならない。しかしこの調整部材の封入形
態よりして上下方向のバネ定数は高くしても左右2前後
方向のバネ定数はほとんど変えないという特性がある。
よって、この調整部材を封入することによって左右9前
後方向のハネ定数を一層引き下げ、左右1前後方向の振
動伝達率特性はますます良くなる。また、この支柱およ
び調整部材の存在は上下方向の荷重に対して抗座屈性を
有するからへたりを防止する効果もある。
後方向のハネ定数を一層引き下げ、左右1前後方向の振
動伝達率特性はますます良くなる。また、この支柱およ
び調整部材の存在は上下方向の荷重に対して抗座屈性を
有するからへたりを防止する効果もある。
ところで、この調整部材は質量を有するからゴム弾性率
とで決まる振動系をそれぞれ3方向について形成するこ
とになり7各々について固有振動数を有する。したがっ
て、その質量を調整することにより、共振点ピークを移
動でき、広い周波数域に亘ってチューニングが可能にな
る。例えば車内騒音等の関係で300〜500Hz間の
振動が特に問題となり、上記共振点ピークがこの周波数
域にある場合、調整部材の質量を調整することによって
共振点ピークをこの周波数域外へ移動させるようなこと
もできる。さらに、調整部材の質量とゴム弾性率とから
なる振動系をダイナミックダンパーとして利用し1問題
となる周波数域の割振を行うことも可能であり、結果的
には広い周波数域で振動伝達を遮断することができる。
とで決まる振動系をそれぞれ3方向について形成するこ
とになり7各々について固有振動数を有する。したがっ
て、その質量を調整することにより、共振点ピークを移
動でき、広い周波数域に亘ってチューニングが可能にな
る。例えば車内騒音等の関係で300〜500Hz間の
振動が特に問題となり、上記共振点ピークがこの周波数
域にある場合、調整部材の質量を調整することによって
共振点ピークをこの周波数域外へ移動させるようなこと
もできる。さらに、調整部材の質量とゴム弾性率とから
なる振動系をダイナミックダンパーとして利用し1問題
となる周波数域の割振を行うことも可能であり、結果的
には広い周波数域で振動伝達を遮断することができる。
上記〔3〕の手段をとることにより、すなわち支柱で分
割された主流体室同士をオリフィス構造で連通ずること
により、上下方向と同様、左右方向の振動に対しても良
好な減衰性が得られる。
割された主流体室同士をオリフィス構造で連通ずること
により、上下方向と同様、左右方向の振動に対しても良
好な減衰性が得られる。
以下、この発明の実施例を図面を参照して説明する。
第1図はこの発明に係る流体封入型防振装置の一部横断
面図、第2図は縦断面図、第3図は正面図であるが、こ
の流体封入型防振装置は内筒1の外周に、二つの側壁2
とこの側壁2間に内筒1の両側に翼状に架橋される隔壁
3とで荷重方向前後に外周に開口した二つの空間4,5
を隔成するゴム弾性筒6を荷重方向、すなわち、上下方
向に偏心させて張装するとともに、この空間4.5に非
圧縮性流体を封入してゴム弾性筒6の外周に外筒7を嵌
着し、この流体封入空間4,5の反偏心側を主流体室4
.偏心側を径流捧呈5とするものである。そして、この
主流体室4中に、内外筒1゜7の間を架橋し1両側壁2
を連結する支柱8を設けるのである。したがって、主流
体室4はこの支柱8によって二つの分割流体室4a、4
bに仕切られることになる。なお、隔壁3の逆流捧呈5
側は耐久性を高めるために側壁2間に亘って貫通する貫
通孔9が設けられており、残部の中央端部には外筒7に
接触するゴム介在部10が、その両側には流体の移動を
容易にするための主流体室4側に薄く湾曲するダイアフ
ラム部11がそれぞれ形成されている。この他、ゴム弾
性筒6の外周には各流体室4.5部分を切欠いた補強部
材12が嵌着されており、さらに、支柱8の内部には筒
軸方向に種々の材質で構成される調整部材13が封入さ
れている。なお、この調整部材13は上下方向に平べっ
たい形状をしており5その質量調整としては前記した材
質で調整する他にその形状でも調整する。すなわち、支
柱8内でスペース不足であれば、その両端を延長して側
壁2内に内蔵するもの(第4図)、ゴム弾性にまったく
影響を及ぼさない外部に質量を集中させたりするもの(
第5図)が考えられる。
面図、第2図は縦断面図、第3図は正面図であるが、こ
の流体封入型防振装置は内筒1の外周に、二つの側壁2
とこの側壁2間に内筒1の両側に翼状に架橋される隔壁
3とで荷重方向前後に外周に開口した二つの空間4,5
を隔成するゴム弾性筒6を荷重方向、すなわち、上下方
向に偏心させて張装するとともに、この空間4.5に非
圧縮性流体を封入してゴム弾性筒6の外周に外筒7を嵌
着し、この流体封入空間4,5の反偏心側を主流体室4
.偏心側を径流捧呈5とするものである。そして、この
主流体室4中に、内外筒1゜7の間を架橋し1両側壁2
を連結する支柱8を設けるのである。したがって、主流
体室4はこの支柱8によって二つの分割流体室4a、4
bに仕切られることになる。なお、隔壁3の逆流捧呈5
側は耐久性を高めるために側壁2間に亘って貫通する貫
通孔9が設けられており、残部の中央端部には外筒7に
接触するゴム介在部10が、その両側には流体の移動を
容易にするための主流体室4側に薄く湾曲するダイアフ
ラム部11がそれぞれ形成されている。この他、ゴム弾
性筒6の外周には各流体室4.5部分を切欠いた補強部
材12が嵌着されており、さらに、支柱8の内部には筒
軸方向に種々の材質で構成される調整部材13が封入さ
れている。なお、この調整部材13は上下方向に平べっ
たい形状をしており5その質量調整としては前記した材
質で調整する他にその形状でも調整する。すなわち、支
柱8内でスペース不足であれば、その両端を延長して側
壁2内に内蔵するもの(第4図)、ゴム弾性にまったく
影響を及ぼさない外部に質量を集中させたりするもの(
第5図)が考えられる。
一方7以上の主流体室4と径流捧呈5間はオリフィス構
造14で連通され、荷重によって両流体室4.5の容積
が変動すれば、それに伴って流体の移動が起こるように
なっている。このオリフィス構造14には種々のものが
あるが、ここでは、逆流捧呈5側にはゴム弾性筒6の外
周にオリフィス溝15を形成しておき、主流体室4側に
はこのオリフィス溝15に連続するオリフィス通路16
を外周に形成した半円状のオリフィスリング17を嵌着
するものを示した。なお、オリフィスリング17は補強
部材12の中央に凹陥部18を形成してこの中に嵌合す
るようにすれば9強固に固定されて位置ずれ等を起こし
難い上、補強部材12.ひいてはゴム弾性筒6全体の剛
性を高める。
造14で連通され、荷重によって両流体室4.5の容積
が変動すれば、それに伴って流体の移動が起こるように
なっている。このオリフィス構造14には種々のものが
あるが、ここでは、逆流捧呈5側にはゴム弾性筒6の外
周にオリフィス溝15を形成しておき、主流体室4側に
はこのオリフィス溝15に連続するオリフィス通路16
を外周に形成した半円状のオリフィスリング17を嵌着
するものを示した。なお、オリフィスリング17は補強
部材12の中央に凹陥部18を形成してこの中に嵌合す
るようにすれば9強固に固定されて位置ずれ等を起こし
難い上、補強部材12.ひいてはゴム弾性筒6全体の剛
性を高める。
第6図はオリフィスリング17の正面図、第7図は平面
図、第8図は側面断面図であるが、これに形成されるオ
リフィス通路16をジグザクにしてその通路長を長くし
て減衰性をより高めるとともに、支柱8で仕切られる主
流体室40分割流体室4a、4bそれぞれに臨む部分に
オリフィス孔19を設け1分割流体室4a、4b間でも
流体移動ができるようにしておく。このようにすること
で、左右方向の荷重に対しても減衰性を発揮する。さら
に、オリフィスリングj7には大変位を規制するために
二つのゴム弾性スト・7パー20を設けておき。
図、第8図は側面断面図であるが、これに形成されるオ
リフィス通路16をジグザクにしてその通路長を長くし
て減衰性をより高めるとともに、支柱8で仕切られる主
流体室40分割流体室4a、4bそれぞれに臨む部分に
オリフィス孔19を設け1分割流体室4a、4b間でも
流体移動ができるようにしておく。このようにすること
で、左右方向の荷重に対しても減衰性を発揮する。さら
に、オリフィスリングj7には大変位を規制するために
二つのゴム弾性スト・7パー20を設けておき。
オリフィスリング17をゴム弾性筒6 (隔壁3)の外
周に嵌着したときにゴム弾性ストッパー20が各分割流
体室4a、4b内に突入できるようにしておく。このと
き、ゴム弾性ストッパー20をオリフィスリング17に
一体的に形成しておけば、オリフィスリング17を装填
すればゴム弾性ストッパー20も自動的に装填できる。
周に嵌着したときにゴム弾性ストッパー20が各分割流
体室4a、4b内に突入できるようにしておく。このと
き、ゴム弾性ストッパー20をオリフィスリング17に
一体的に形成しておけば、オリフィスリング17を装填
すればゴム弾性ストッパー20も自動的に装填できる。
第9図はこの液封型防振装置で自動車のエンジン21を
支持した場合の平面図であるが、外筒2をフレーム22
に固定し、エンジン21を内筒1に対してその重量が反
偏心方向からかかるような方向で取り付ける。これによ
り、エンジン21に発生する振動を割振、かつ、減衰で
きるのである。
支持した場合の平面図であるが、外筒2をフレーム22
に固定し、エンジン21を内筒1に対してその重量が反
偏心方向からかかるような方向で取り付ける。これによ
り、エンジン21に発生する振動を割振、かつ、減衰で
きるのである。
以上、この発明は前記したものであるから1次のような
効果が住する。
効果が住する。
(1)主流体室内を貫通して側壁間を連結し、かつ、上
下方向に内外部間上下方向に架橋する支柱を設けたこと
により、この方向に荷重がかかったときに側壁の変形が
抑えられ、主従流体室間の流体移動量が増す(第1O図
)。この点、従来例のものであれば、単に側壁が膨らむ
のみで(第11図)、流体移動はそれほど起こらない。
下方向に内外部間上下方向に架橋する支柱を設けたこと
により、この方向に荷重がかかったときに側壁の変形が
抑えられ、主従流体室間の流体移動量が増す(第1O図
)。この点、従来例のものであれば、単に側壁が膨らむ
のみで(第11図)、流体移動はそれほど起こらない。
このように流体移動が充分起こることによって振動エネ
ルギーは消費され、減衰効果が増大する。すなわち、第
12図は上下方向のロスファクタ(tanδ)−周波数
特性であるが、これから2支柱の有無によってtanδ
の値に差異が見られる。なお、この例は第13図のよう
に支柱と側壁との交叉部のアールを2Rにしたものであ
るが、これを2例えば、5R,IORと大きくすれば、
この効果はさらに高くなる。
ルギーは消費され、減衰効果が増大する。すなわち、第
12図は上下方向のロスファクタ(tanδ)−周波数
特性であるが、これから2支柱の有無によってtanδ
の値に差異が見られる。なお、この例は第13図のよう
に支柱と側壁との交叉部のアールを2Rにしたものであ
るが、これを2例えば、5R,IORと大きくすれば、
この効果はさらに高くなる。
(2)支柱内に調整部材を入れ2それに応じてゴム弾性
体の弾性率を変更すれば、上下方向と左右、前後方向と
の剛性比を変えることができ、上下方向の剛性を下げる
ことなく、左右方向と前後方向の剛性を下げることがで
きるため、従来から問題となっていた耐久性を犠牲にす
ることなく、3方向の振動伝達効果を同時に満足するこ
とが可能である。また9弾性率の変更により、共振点を
移動させることも可能となる。
体の弾性率を変更すれば、上下方向と左右、前後方向と
の剛性比を変えることができ、上下方向の剛性を下げる
ことなく、左右方向と前後方向の剛性を下げることがで
きるため、従来から問題となっていた耐久性を犠牲にす
ることなく、3方向の振動伝達効果を同時に満足するこ
とが可能である。また9弾性率の変更により、共振点を
移動させることも可能となる。
次表は調整部材の有無でゴム硬度を変更した場合の剛性
比(直角方向ハネ定数−荷重方向ハネ定数)の−例を示
すものである。
比(直角方向ハネ定数−荷重方向ハネ定数)の−例を示
すものである。
これを見ると、調整部材を設けることによって左右9前
後方向の剛性比が低くなり、それだけこの方向の振動伝
達特性が良くなっているのがわかる。
後方向の剛性比が低くなり、それだけこの方向の振動伝
達特性が良くなっているのがわかる。
また、この調整部材の存在は上下方向IW(エンジン分
担荷重)付近においてハネ定数を合わせたときに静的特
性も向上させる。第14図は荷重たわみ特性を表すもの
であるが、支柱および調整部材を設けることによって上
下方向は荷重に対してのたわみが少なくなることがわか
る。このことが、耐久性を高め、へたり量を少なくする
ことにつながる。
担荷重)付近においてハネ定数を合わせたときに静的特
性も向上させる。第14図は荷重たわみ特性を表すもの
であるが、支柱および調整部材を設けることによって上
下方向は荷重に対してのたわみが少なくなることがわか
る。このことが、耐久性を高め、へたり量を少なくする
ことにつながる。
さらに、調整部材の有無にかかわらず、低周波数域での
上下方向の減衰性は変わらないが(第15図)、調整部
材を設けると、−例として前後方向の絶対ハネ定数、す
なわち、振動伝達率は低、中周波数域で下がり、300
〜500Hz間に発生する共振点をこれを外れる低周波
数域に移動させることができる(第16図)。
上下方向の減衰性は変わらないが(第15図)、調整部
材を設けると、−例として前後方向の絶対ハネ定数、す
なわち、振動伝達率は低、中周波数域で下がり、300
〜500Hz間に発生する共振点をこれを外れる低周波
数域に移動させることができる(第16図)。
(3)使用するエンジンまたは車体の特性に合わせ、支
柱の振動系を調整して問題のない周波数域に共振のピー
クを移動させたり2問題の振動ピークを消去したりする
ことができる。この−例として支柱内の調整部材の質量
を種々変更した事例を前後方向を例にとって第17図に
示す。これをみると、調整部材の質量を重くして行くと
ピークが低周波数域に移動することがわかる。この性質
を利用して所定の方向の振動伝達率を良くすることが可
能である。
柱の振動系を調整して問題のない周波数域に共振のピー
クを移動させたり2問題の振動ピークを消去したりする
ことができる。この−例として支柱内の調整部材の質量
を種々変更した事例を前後方向を例にとって第17図に
示す。これをみると、調整部材の質量を重くして行くと
ピークが低周波数域に移動することがわかる。この性質
を利用して所定の方向の振動伝達率を良くすることが可
能である。
(4)支柱で分割された主流体室同士を連通させること
により、左右方向にも流体移動が起こり。
により、左右方向にも流体移動が起こり。
上下方向と同様の減衰効果が期待できるので、チューニ
ングによってアイドル振動低減等を可能にする。第18
図はこれを示すtanδ−周波数特性であるが、低周波
数域で減衰効果が表れていることがわかる。
ングによってアイドル振動低減等を可能にする。第18
図はこれを示すtanδ−周波数特性であるが、低周波
数域で減衰効果が表れていることがわかる。
以上のとおり、この液封型防振装置は本来の減衰効果を
より高め、かつ、全方向の振動伝達特性を広い周波数域
に亘ってチューニング可能にしたものであり、はぼ理想
とするものを具現できたのである。
より高め、かつ、全方向の振動伝達特性を広い周波数域
に亘ってチューニング可能にしたものであり、はぼ理想
とするものを具現できたのである。
第1図はこの発明に係る流体封入型防振装置の横断面図
、第2図は縦断面図、第3図は正面図。 第4図、第5図は支柱部分の断面平面図、第6図はオリ
フィスリングの正面断面図、第7図は底面図2第8図は
側面断面図、第9図はエンジンマウントとして使用する
状態を示す平面図、第10図第11図は荷重がかかった
ときの側壁変形状態を示す平面断面図、第12図は支柱
有無による上下方向のロスファクタ(tanδ)−周波
数特性、第13図は支柱と側壁の交叉部を示す平面断面
図、第14図は調整部材等の有無による上下方向の荷重
−たわみ特性、第15図は調整部材有無による上下方向
のtanδ−周波数特性、第16図は調整部材有無によ
るハネ定数−周波数特性、第17図は調整部材の質量を
変えた場合のハネ定数−周波数特性、第18図は主流体
室同士を連通、非連通したときのtanδ−周波数特性
である。 (符号) 1・・内筒 2・・ゴム弾性側壁 3・・ゴム弾性隔壁 4・・主流体室 4a・・分割主流体室 4b・・ 〃 5・・逆流捧呈 7・・外筒 8・・ゴム弾性支柱 13・・調整部材 14・・オリフィス構造
、第2図は縦断面図、第3図は正面図。 第4図、第5図は支柱部分の断面平面図、第6図はオリ
フィスリングの正面断面図、第7図は底面図2第8図は
側面断面図、第9図はエンジンマウントとして使用する
状態を示す平面図、第10図第11図は荷重がかかった
ときの側壁変形状態を示す平面断面図、第12図は支柱
有無による上下方向のロスファクタ(tanδ)−周波
数特性、第13図は支柱と側壁の交叉部を示す平面断面
図、第14図は調整部材等の有無による上下方向の荷重
−たわみ特性、第15図は調整部材有無による上下方向
のtanδ−周波数特性、第16図は調整部材有無によ
るハネ定数−周波数特性、第17図は調整部材の質量を
変えた場合のハネ定数−周波数特性、第18図は主流体
室同士を連通、非連通したときのtanδ−周波数特性
である。 (符号) 1・・内筒 2・・ゴム弾性側壁 3・・ゴム弾性隔壁 4・・主流体室 4a・・分割主流体室 4b・・ 〃 5・・逆流捧呈 7・・外筒 8・・ゴム弾性支柱 13・・調整部材 14・・オリフィス構造
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 〔1〕互いに同心もしくは荷重方向に偏心して配される
内筒と外筒の両端に筒軸に直角な二つのゴム弾性側壁と
このゴム弾性側壁間に筒軸に平行に架橋されるゴム弾性
隔壁とで非圧縮性流体を封入する主流体室と従流体室と
を荷重方向前後に隔設し、これら主従流体室をオリフィ
ス構造で連通した流体封入型防振装置において、 前記主流体室内を筒軸に平行に貫通して前記ゴム弾性側
壁間を連結し、かつ、前記内外筒の間を荷重方向に架橋
するゴム弾性支柱を設けてなる流体封入型防振装置。 〔2〕ゴム弾性支柱の内部にゴム弾性体と剛性の異なる
調整部材を封入してなる請求項〔1〕記載の流体封入型
防振装置。 〔3〕ゴム弾性支柱によって分割された各主流体室同士
をオリフィス構造で連通させてなる請求項〔1〕または
〔2〕記載の流体封入型防振装置。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2133578A JP2583145B2 (ja) | 1990-05-22 | 1990-05-22 | 流体封入型防振装置 |
US07/700,463 US5184803A (en) | 1990-05-22 | 1991-05-15 | Fluid damped elastomeric bushing |
DE4116706A DE4116706A1 (de) | 1990-05-22 | 1991-05-22 | Fluidgedaempftes elastomeres lager |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2133578A JP2583145B2 (ja) | 1990-05-22 | 1990-05-22 | 流体封入型防振装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0429636A true JPH0429636A (ja) | 1992-01-31 |
JP2583145B2 JP2583145B2 (ja) | 1997-02-19 |
Family
ID=15108090
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2133578A Expired - Lifetime JP2583145B2 (ja) | 1990-05-22 | 1990-05-22 | 流体封入型防振装置 |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5184803A (ja) |
JP (1) | JP2583145B2 (ja) |
DE (1) | DE4116706A1 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0530585U (ja) * | 1991-09-27 | 1993-04-23 | 丸五ゴム工業株式会社 | 流体封入防振支持装置 |
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US9618077B2 (en) | 2015-07-23 | 2017-04-11 | Honeywell International Inc. | Isolators including main spring linear guide systems |
DE102016215735A1 (de) | 2016-08-23 | 2018-03-01 | Contitech Vibration Control Gmbh | Buchse |
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-
1990
- 1990-05-22 JP JP2133578A patent/JP2583145B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-05-15 US US07/700,463 patent/US5184803A/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-05-22 DE DE4116706A patent/DE4116706A1/de not_active Ceased
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Also Published As
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DE4116706A1 (de) | 1991-11-28 |
JP2583145B2 (ja) | 1997-02-19 |
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