JPH04289506A - 磁気ヘッド - Google Patents
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- JPH04289506A JPH04289506A JP3078648A JP7864891A JPH04289506A JP H04289506 A JPH04289506 A JP H04289506A JP 3078648 A JP3078648 A JP 3078648A JP 7864891 A JP7864891 A JP 7864891A JP H04289506 A JPH04289506 A JP H04289506A
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Landscapes
- Magnetic Heads (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、オーディオ機器等に使
用される磁気ヘッド、さらに詳しくは、ラミネート型コ
アを有する磁気ヘッドに関する。
用される磁気ヘッド、さらに詳しくは、ラミネート型コ
アを有する磁気ヘッドに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ラミネート型コアを有する磁気ヘ
ッドは、図１に示すように、各種構成部材を所定位置に
固定するために対称的に分割されたホールドケース１，
１を有する。このホールドケース１，１は、一方の面が
磁気テープと対向して円滑な摺接動作を達成しえるよう
に湾曲した摺接面１ａ，１ａを有し、これら摺接面１ａ
，１ａの対向する端部には、それぞれ薄い磁性材料を複
数枚積層したラミネート型コア２，２が対称的に配設さ
れている。
ッドは、図１に示すように、各種構成部材を所定位置に
固定するために対称的に分割されたホールドケース１，
１を有する。このホールドケース１，１は、一方の面が
磁気テープと対向して円滑な摺接動作を達成しえるよう
に湾曲した摺接面１ａ，１ａを有し、これら摺接面１ａ
，１ａの対向する端部には、それぞれ薄い磁性材料を複
数枚積層したラミネート型コア２，２が対称的に配設さ
れている。
【０００３】このラミネート型コア２は、図２に示すよ
うに、磁性材料からなる複数の略コ字状のコア薄片３を
積層してなるもので、これらラミネート型コア２を一対
突き合わせて、突き合わせ面を磁気ギャップ６とする。
うに、磁性材料からなる複数の略コ字状のコア薄片３を
積層してなるもので、これらラミネート型コア２を一対
突き合わせて、突き合わせ面を磁気ギャップ６とする。
【０００４】さらに、これらラミネート型コア２には、
図１に示すように、コイル４が巻回され、磁気ギャップ
６には、ギャップ板５が介在されて、磁気ヘッド７が概
略構成される。
図１に示すように、コイル４が巻回され、磁気ギャップ
６には、ギャップ板５が介在されて、磁気ヘッド７が概
略構成される。
【０００５】近年、磁気ヘッド７には、記録信号の高密
度化や高品質化、高性能化が進められてきており、上述
したような磁気ヘッド７のラミネート型コア２の磁気材
料には、飽和磁束密度が高く、透磁率が高い上、低保磁
力であること、さらに、耐摩耗性が良く硬度が高い上に
薄い形状が得られ易いものが望まれている。
度化や高品質化、高性能化が進められてきており、上述
したような磁気ヘッド７のラミネート型コア２の磁気材
料には、飽和磁束密度が高く、透磁率が高い上、低保磁
力であること、さらに、耐摩耗性が良く硬度が高い上に
薄い形状が得られ易いものが望まれている。
【０００６】従来、こうした要件に対応する磁気材料と
して、センダスト、パーマロイ、けい素鋼等の結晶質合
金が用いられ、最近では、Ｆｅ基およびＣｏ基の非晶質
合金も使用されるようになっている。
して、センダスト、パーマロイ、けい素鋼等の結晶質合
金が用いられ、最近では、Ｆｅ基およびＣｏ基の非晶質
合金も使用されるようになっている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところが、前記センダ
ストは、軟磁気特性に優れるものの、飽和磁束密度が約
１１ＫＧと低く、パーマロイも同様に、軟磁気特性に優
れる合金組成においては、飽和磁束密度が約８ＫＧと低
い欠点が有り、けい素鋼は飽和磁束密度は高いものの軟
磁気特性に劣る欠点が有る。
ストは、軟磁気特性に優れるものの、飽和磁束密度が約
１１ＫＧと低く、パーマロイも同様に、軟磁気特性に優
れる合金組成においては、飽和磁束密度が約８ＫＧと低
い欠点が有り、けい素鋼は飽和磁束密度は高いものの軟
磁気特性に劣る欠点が有る。
【０００８】一方、非晶質合金において、Ｃｏ基合金は
軟磁気特性に優れるものの飽和磁束密度が１０ＫＧ程度
と不十分である、また、Ｆｅ基合金は飽和磁束密度が高
く、１５ＫＧあるいはそれ以上のものが得られるが、軟
磁気特性が不十分である。また、非晶質合金の熱安定性
は十分でなく、未だ未解決の面がある。前述の如く高飽
和磁束密度と優れた軟磁気特性を兼備することは難しい
。
軟磁気特性に優れるものの飽和磁束密度が１０ＫＧ程度
と不十分である、また、Ｆｅ基合金は飽和磁束密度が高
く、１５ＫＧあるいはそれ以上のものが得られるが、軟
磁気特性が不十分である。また、非晶質合金の熱安定性
は十分でなく、未だ未解決の面がある。前述の如く高飽
和磁束密度と優れた軟磁気特性を兼備することは難しい
。
【０００９】そこで本発明者らは、先に、前記の従来合
金と非晶質合金の課題を解決した高飽和磁束密度Ｆｅ系
軟磁性合金を平成３年３月１８日付けで特許出願してい
る。
金と非晶質合金の課題を解決した高飽和磁束密度Ｆｅ系
軟磁性合金を平成３年３月１８日付けで特許出願してい
る。
【００１０】この特許出願に係る合金の１つは、次式で
示される組成からなることを特徴とする高飽和磁束密度
Ｆｅ系軟磁性合金であった。 （Ｆｅ１−ａ Ｃｏ ａ）ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｔ’ｚ但し
、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１種又
は２種以上の元素であり、Ｔ’はＣｕ，Ａｇ，Ａｕ，Ｎ
ｉ，Ｐｄ，Ｐｔからなる群から選ばれた１種又は２種以
上の元素であり、ａ≦０．０５、ｂ≦９２原子％、ｘ＝
６．５〜１８原子％、ｙ＝４〜１０原子％、ｚ＝４．５
原子％以下である。
示される組成からなることを特徴とする高飽和磁束密度
Ｆｅ系軟磁性合金であった。 （Ｆｅ１−ａ Ｃｏ ａ）ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｔ’ｚ但し
、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１種又
は２種以上の元素であり、Ｔ’はＣｕ，Ａｇ，Ａｕ，Ｎ
ｉ，Ｐｄ，Ｐｔからなる群から選ばれた１種又は２種以
上の元素であり、ａ≦０．０５、ｂ≦９２原子％、ｘ＝
６．５〜１８原子％、ｙ＝４〜１０原子％、ｚ＝４．５
原子％以下である。
【００１１】また、前記特許出願に係る合金の他の１つ
は、次式で示される組成からなることを特徴とする高飽
和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金であった。 Ｆｅ ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｔ’ｚ 但し、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１
種又は２種以上の元素であり、Ｔ’はＣｕ，Ａｇ，Ａｕ
，Ｎｉ，Ｐｄ，Ｐｔからなる群から選ばれた１種又は２
種以上の元素であり、ｂ≦９２原子％、ｘ＝６．５〜１
８原子％、ｙ＝４〜１０原子％、ｚ＝４．５原子％以下
である。
は、次式で示される組成からなることを特徴とする高飽
和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金であった。 Ｆｅ ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｔ’ｚ 但し、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１
種又は２種以上の元素であり、Ｔ’はＣｕ，Ａｇ，Ａｕ
，Ｎｉ，Ｐｄ，Ｐｔからなる群から選ばれた１種又は２
種以上の元素であり、ｂ≦９２原子％、ｘ＝６．５〜１
８原子％、ｙ＝４〜１０原子％、ｚ＝４．５原子％以下
である。
【００１２】また、前記特許出願に係る合金の他の１つ
は、次式で示される組成からなることを特徴とする高飽
和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金であった。 （Ｆｅ１−ａ Ｃｏ ａ）ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｔ’ｚ
Ｄ ｓ Ｘ但し、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群か
ら選ばれた１種又は２種以上の元素であり、Ｔ’はＣｕ
，Ａｇ，Ａｕ，Ｎｉ，Ｐｄ，Ｐｔ からなる群から選
ばれた１種又は２種以上の元素であり、ＤはＺｒとＨｆ
の少なくとも一方であり、ＸはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｒｕ、
Ｒｈ、Ｉｒの中から選択される元素であり、ａ≦０．０
５、ｂ≦９２原子％、ｘ＝６．５〜１８原子％、ｙ＝４
〜１０原子％、ｚ＝４．５原子％以下、ｓ＝４〜１０原
子％ である。
は、次式で示される組成からなることを特徴とする高飽
和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金であった。 （Ｆｅ１−ａ Ｃｏ ａ）ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｔ’ｚ
Ｄ ｓ Ｘ但し、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群か
ら選ばれた１種又は２種以上の元素であり、Ｔ’はＣｕ
，Ａｇ，Ａｕ，Ｎｉ，Ｐｄ，Ｐｔ からなる群から選
ばれた１種又は２種以上の元素であり、ＤはＺｒとＨｆ
の少なくとも一方であり、ＸはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｒｕ、
Ｒｈ、Ｉｒの中から選択される元素であり、ａ≦０．０
５、ｂ≦９２原子％、ｘ＝６．５〜１８原子％、ｙ＝４
〜１０原子％、ｚ＝４．５原子％以下、ｓ＝４〜１０原
子％ である。
【００１３】また、前記特許出願に係る合金の他の１つ
は、次式で示される組成からなることを特徴とする高飽
和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金であった。 Ｆｅ ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｔ’ｚ Ｄ ｓ Ｘ但し、
ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１種又は
２種以上の元素であり、Ｔ’はＣｕ，Ａｇ，Ａｕ，Ｎｉ
，Ｐｄ，Ｐｔ からなる群から選ばれた１種又は２種
以上の元素であり、ＤはＺｒとＨｆの少なくとも一方で
あり、ＸはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｉｒの中から
選択される元素であり、ｂ≦９２原子％、ｘ＝６．５〜
１８原子％、ｙ＝４〜１０原子％、ｚ＝４．５原子％以
下、ｓ＝４〜１０原子％ である。
は、次式で示される組成からなることを特徴とする高飽
和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金であった。 Ｆｅ ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｔ’ｚ Ｄ ｓ Ｘ但し、
ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１種又は
２種以上の元素であり、Ｔ’はＣｕ，Ａｇ，Ａｕ，Ｎｉ
，Ｐｄ，Ｐｔ からなる群から選ばれた１種又は２種
以上の元素であり、ＤはＺｒとＨｆの少なくとも一方で
あり、ＸはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｉｒの中から
選択される元素であり、ｂ≦９２原子％、ｘ＝６．５〜
１８原子％、ｙ＝４〜１０原子％、ｚ＝４．５原子％以
下、ｓ＝４〜１０原子％ である。
【００１４】更に本発明者らは、前記合金の発展型の合
金として、平成３年３月１８日付けで、以下に示す組成
の合金について特許出願をしている。
金として、平成３年３月１８日付けで、以下に示す組成
の合金について特許出願をしている。
【００１５】この特許出願に係る合金の１つは、次式で
示される組成からなることを特徴とする高飽和磁束密度
Ｆｅ系軟磁性合金であった。 （Ｆｅ１−ａ Ｍ ａ）ｂ Ｂｘ Ｌｙ但し、ＭはＣｏ
，Ｎｉのいずれか、または、両方であり、ＬはＴｉ，Ｎ
ｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１種又は２種以上の元
素であり、ａ≦０．０５、ｂ≦９３原子％、ｘ＝６．５
〜１０原子％、ｙ＝４〜９原子％である。
示される組成からなることを特徴とする高飽和磁束密度
Ｆｅ系軟磁性合金であった。 （Ｆｅ１−ａ Ｍ ａ）ｂ Ｂｘ Ｌｙ但し、ＭはＣｏ
，Ｎｉのいずれか、または、両方であり、ＬはＴｉ，Ｎ
ｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１種又は２種以上の元
素であり、ａ≦０．０５、ｂ≦９３原子％、ｘ＝６．５
〜１０原子％、ｙ＝４〜９原子％である。
【００１６】また、前記特許出願に係る合金の他の１つ
は、次式で示される組成からなることを特徴とする高飽
和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金であった。 Ｆｅ ｂ Ｂｘ Ｌｙ 但し、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１
種又は２種以上の元素であり、ｂ≦９３原子％、ｘ＝６
．５〜１０原子％、ｙ＝４〜９原子％である。
は、次式で示される組成からなることを特徴とする高飽
和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金であった。 Ｆｅ ｂ Ｂｘ Ｌｙ 但し、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１
種又は２種以上の元素であり、ｂ≦９３原子％、ｘ＝６
．５〜１０原子％、ｙ＝４〜９原子％である。
【００１７】また、前記特許出願に係る合金の他の１つ
は、次式で示される組成からなることを特徴とする高飽
和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金であった。 （Ｆｅ１−ａ Ｍ ａ）ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｄｓ Ｘ但
し、ＭはＣｏ，Ｎｉのいずれか、または、両方であり、
ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１種又は
２種以上の元素であり、ＤはＺｒとＨｆの少なくとも一
方であり、ＸはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｉｒの中
から選択される元素であり、ａ≦０．０５、ｂ≦９３原
子％、ｘ＝６．５〜１０原子％、ｙ＝４〜９原子％、ｓ
は４〜１０原子％である。
は、次式で示される組成からなることを特徴とする高飽
和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金であった。 （Ｆｅ１−ａ Ｍ ａ）ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｄｓ Ｘ但
し、ＭはＣｏ，Ｎｉのいずれか、または、両方であり、
ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１種又は
２種以上の元素であり、ＤはＺｒとＨｆの少なくとも一
方であり、ＸはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｉｒの中
から選択される元素であり、ａ≦０．０５、ｂ≦９３原
子％、ｘ＝６．５〜１０原子％、ｙ＝４〜９原子％、ｓ
は４〜１０原子％である。
【００１８】また、前記特許出願に係る合金の他の１つ
は、次式で示される組成からなることを特徴とする高飽
和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金であった。 Ｆｅ ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｄ ｓ Ｘ 但し、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１
種又は２種以上の元素であり、ＤはＺｒとＨｆの少なく
とも一方であり、ＸはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｉ
ｒの中から選択される元素であり、ｂ≦９３原子％、ｘ
＝６．５〜１０原子％、ｙ＝４〜９原子％、ｓは４〜１
０原子％である。
は、次式で示される組成からなることを特徴とする高飽
和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金であった。 Ｆｅ ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｄ ｓ Ｘ 但し、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１
種又は２種以上の元素であり、ＤはＺｒとＨｆの少なく
とも一方であり、ＸはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｉ
ｒの中から選択される元素であり、ｂ≦９３原子％、ｘ
＝６．５〜１０原子％、ｙ＝４〜９原子％、ｓは４〜１
０原子％である。
【００１９】以上のように本発明者らは、前記各組成の
種々のＦｅ系軟磁性合金を開発したわけであるが、前記
組成の合金について研究を重ねた結果、これを磁気ヘッ
ドのラミネート型コアに使用することで良好な磁気ヘッ
ドを得られることが判明したので、本願発明に到達した
。
種々のＦｅ系軟磁性合金を開発したわけであるが、前記
組成の合金について研究を重ねた結果、これを磁気ヘッ
ドのラミネート型コアに使用することで良好な磁気ヘッ
ドを得られることが判明したので、本願発明に到達した
。
【００２０】本発明は前記事情に鑑みてなされたもので
、高飽和磁束密度、高透磁率を兼備し、かつ高い機械的
強度と高い熱安定性を合わせ持つ軟磁性合金をラミネー
ト型コアに適用した磁気ヘッドの提供を目的とする。
、高飽和磁束密度、高透磁率を兼備し、かつ高い機械的
強度と高い熱安定性を合わせ持つ軟磁性合金をラミネー
ト型コアに適用した磁気ヘッドの提供を目的とする。
【００２１】
【課題を解決するための手段】本発明は前記問題点を解
決するために、磁気ヘッドのラミネート型コアに以下の
組成を有する合金を適用したものであり、従来の実用合
金と同程度、あるいはより優れた軟磁気特性を有し、し
かも高い飽和磁束密度を合わせ持つＦｅ系軟磁性合金を
適用したものである。
決するために、磁気ヘッドのラミネート型コアに以下の
組成を有する合金を適用したものであり、従来の実用合
金と同程度、あるいはより優れた軟磁気特性を有し、し
かも高い飽和磁束密度を合わせ持つＦｅ系軟磁性合金を
適用したものである。
【００２２】請求項１記載の磁気ヘッドに使用される高
飽和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金は、次式で示される組成
からなるものである。 （Ｆｅ１−ａ Ｃｏ ａ）ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｔ’ｚ但し
、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１種又
は２種以上の元素であり、Ｔ’はＣｕ，Ａｇ，Ａｕ，Ｎ
ｉ，Ｐｄ，Ｐｔからなる群から選ばれた１種又は２種以
上の元素であり、ａ≦０．０５、ｂ≦９２原子％、ｘ＝
６．５〜１８原子％、ｙ＝４〜１０原子％、ｚ＝４．５
原子％以下である。
飽和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金は、次式で示される組成
からなるものである。 （Ｆｅ１−ａ Ｃｏ ａ）ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｔ’ｚ但し
、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１種又
は２種以上の元素であり、Ｔ’はＣｕ，Ａｇ，Ａｕ，Ｎ
ｉ，Ｐｄ，Ｐｔからなる群から選ばれた１種又は２種以
上の元素であり、ａ≦０．０５、ｂ≦９２原子％、ｘ＝
６．５〜１８原子％、ｙ＝４〜１０原子％、ｚ＝４．５
原子％以下である。
【００２３】請求項２記載の磁気ヘッドに使用される高
飽和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金は、次式で示される組成
からなるものである。 Ｆｅ ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｔ’ｚ 但し、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１
種又は２種以上の元素であり、Ｔ’はＣｕ，Ａｇ，Ａｕ
，Ｎｉ，Ｐｄ，Ｐｔからなる群から選ばれた１種又は２
種以上の元素であり、ｂ≦９２原子％、ｘ＝６．５〜１
８原子％、ｙ＝４〜１０原子％、ｚ＝４．５原子％以下
である。
飽和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金は、次式で示される組成
からなるものである。 Ｆｅ ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｔ’ｚ 但し、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１
種又は２種以上の元素であり、Ｔ’はＣｕ，Ａｇ，Ａｕ
，Ｎｉ，Ｐｄ，Ｐｔからなる群から選ばれた１種又は２
種以上の元素であり、ｂ≦９２原子％、ｘ＝６．５〜１
８原子％、ｙ＝４〜１０原子％、ｚ＝４．５原子％以下
である。
【００２４】請求項３記載の磁気ヘッドに使用されてい
る高飽和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金は、次式で示される
組成からなるものである。 （Ｆｅ１−ａ Ｍ ａ）ｂ Ｂｘ Ｌｙ但し、ＭはＣｏ
，Ｎｉのいずれか、または、両方であり、ＬはＴｉ，Ｎ
ｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１種又は２種以上の元
素であり、ａ≦０．０５、ｂ≦９３原子％、ｘ＝６．５
〜１０原子％、ｙ＝４〜９原子％である。
る高飽和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金は、次式で示される
組成からなるものである。 （Ｆｅ１−ａ Ｍ ａ）ｂ Ｂｘ Ｌｙ但し、ＭはＣｏ
，Ｎｉのいずれか、または、両方であり、ＬはＴｉ，Ｎ
ｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１種又は２種以上の元
素であり、ａ≦０．０５、ｂ≦９３原子％、ｘ＝６．５
〜１０原子％、ｙ＝４〜９原子％である。
【００２５】請求項４記載の磁気ヘッドに使用される高
飽和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金は、次式で示される組成
からなるものである。 Ｆｅ ｂ Ｂｘ Ｌｙ 但し、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１
種又は２種以上の元素であり、ｂ≦９３原子％、ｘ＝６
．５〜１０原子％、ｙ＝４〜９原子％である。
飽和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金は、次式で示される組成
からなるものである。 Ｆｅ ｂ Ｂｘ Ｌｙ 但し、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１
種又は２種以上の元素であり、ｂ≦９３原子％、ｘ＝６
．５〜１０原子％、ｙ＝４〜９原子％である。
【００２６】請求項５記載の磁気ヘッドに使用される高
飽和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金は、次式で示される組成
からなるものである。 （Ｆｅ１−ａ Ｃｏ ａ）ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｔ’ｚ
Ｄ ｓ Ｘ但し、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群か
ら選ばれた１種又は２種以上の元素であり、Ｔ’はＣｕ
，Ａｇ，Ａｕ，Ｎｉ，Ｐｄ，Ｐｔ からなる群から選
ばれた１種又は２種以上の元素であり、ＤはＺｒとＨｆ
の少なくとも一方であり、ＸはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｒｕ、
Ｒｈ、Ｉｒの中から選択される元素であり、ａ≦０．０
５、ｂ≦９２原子％、ｘ＝６．５〜１８原子％、ｙ＝４
〜１０原子％、ｚ＝４．５原子％以下、ｓ＝４〜１０原
子％ である。
飽和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金は、次式で示される組成
からなるものである。 （Ｆｅ１−ａ Ｃｏ ａ）ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｔ’ｚ
Ｄ ｓ Ｘ但し、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群か
ら選ばれた１種又は２種以上の元素であり、Ｔ’はＣｕ
，Ａｇ，Ａｕ，Ｎｉ，Ｐｄ，Ｐｔ からなる群から選
ばれた１種又は２種以上の元素であり、ＤはＺｒとＨｆ
の少なくとも一方であり、ＸはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｒｕ、
Ｒｈ、Ｉｒの中から選択される元素であり、ａ≦０．０
５、ｂ≦９２原子％、ｘ＝６．５〜１８原子％、ｙ＝４
〜１０原子％、ｚ＝４．５原子％以下、ｓ＝４〜１０原
子％ である。
【００２７】請求項６記載の磁気ヘッドに使用される高
飽和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金は、次式で示される組成
からなるものである。 Ｆｅ ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｔ’ｚ Ｄ ｓ Ｘ但し、
ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１種又は
２種以上の元素であり、Ｔ’はＣｕ，Ａｇ，Ａｕ，Ｎｉ
，Ｐｄ，Ｐｔ からなる群から選ばれた１種又は２種
以上の元素であり、ＤはＺｒとＨｆの少なくとも一方で
あり、ＸはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｉｒの中から
選択される元素であり、ｂ≦９２原子％、ｘ＝６．５〜
１８原子％、ｙ＝４〜１０原子％、ｚ＝４．５原子％以
下、ｓ＝４〜１０原子％ である。
飽和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金は、次式で示される組成
からなるものである。 Ｆｅ ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｔ’ｚ Ｄ ｓ Ｘ但し、
ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１種又は
２種以上の元素であり、Ｔ’はＣｕ，Ａｇ，Ａｕ，Ｎｉ
，Ｐｄ，Ｐｔ からなる群から選ばれた１種又は２種
以上の元素であり、ＤはＺｒとＨｆの少なくとも一方で
あり、ＸはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｉｒの中から
選択される元素であり、ｂ≦９２原子％、ｘ＝６．５〜
１８原子％、ｙ＝４〜１０原子％、ｚ＝４．５原子％以
下、ｓ＝４〜１０原子％ である。
【００２８】請求項７記載の磁気ヘッドに使用されてい
る高飽和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金は、次式で示される
組成からなるものである。 （Ｆｅ１−ａ Ｍ ａ）ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｄｓ Ｘ但
し、ＭはＣｏ，Ｎｉのいずれか、または、両方であり、
ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１種又は
２種以上の元素であり、ＤはＺｒとＨｆの少なくとも一
方であり、ＸはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｉｒの中
から選択される元素であり、ａ≦０．０５、ｂ≦９３原
子％、ｘ＝６．５〜１０原子％、ｙ＝４〜９原子％、ｓ
は４〜１０原子％である。
る高飽和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金は、次式で示される
組成からなるものである。 （Ｆｅ１−ａ Ｍ ａ）ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｄｓ Ｘ但
し、ＭはＣｏ，Ｎｉのいずれか、または、両方であり、
ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１種又は
２種以上の元素であり、ＤはＺｒとＨｆの少なくとも一
方であり、ＸはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｉｒの中
から選択される元素であり、ａ≦０．０５、ｂ≦９３原
子％、ｘ＝６．５〜１０原子％、ｙ＝４〜９原子％、ｓ
は４〜１０原子％である。
【００２９】請求項８記載の磁気ヘッドに使用される高
飽和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金は、次式で示される組成
からなるものである。 Ｆｅ ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｄ ｓ Ｘ 但し、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１
種又は２種以上の元素であり、ＤはＺｒとＨｆの少なく
とも一方であり、ＸはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｉ
ｒの中から選択される元素であり、ｂ≦９３原子％、ｘ
＝６．５〜１０原子％、ｙ＝４〜９原子％、ｓは４〜１
０原子％である。
飽和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金は、次式で示される組成
からなるものである。 Ｆｅ ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｄ ｓ Ｘ 但し、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１
種又は２種以上の元素であり、ＤはＺｒとＨｆの少なく
とも一方であり、ＸはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｉ
ｒの中から選択される元素であり、ｂ≦９３原子％、ｘ
＝６．５〜１０原子％、ｙ＝４〜９原子％、ｓは４〜１
０原子％である。
【００３０】以下に本発明をさらに詳細に説明する。
【００３１】本発明の磁気ヘッドは、図１および図２に
示される磁気ヘッド７と同様に概略構成される。
示される磁気ヘッド７と同様に概略構成される。
【００３２】即ち、一方の面が媒体と対向して円滑な摺
接動作を達成しえるように湾曲した摺接面１ａ，１ａを
有するホールドケース１に、コイル４の巻回されたラミ
ネート型コア２が配設されたものである。
接動作を達成しえるように湾曲した摺接面１ａ，１ａを
有するホールドケース１に、コイル４の巻回されたラミ
ネート型コア２が配設されたものである。
【００３３】ラミネート型コア２は、リボン状の合金か
ら打ち抜かれて形成されたコア薄片３を複数枚積層して
なるものである。
ら打ち抜かれて形成されたコア薄片３を複数枚積層して
なるものである。
【００３４】本発明の磁気ヘッド７のコア薄片３に適用
される高飽和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金は、前記組成の
非晶質合金あるいは非晶質相を含む結晶質合金を溶湯か
ら急冷することにより得る工程と、これらの工程で得ら
れたものを加熱し微細な結晶粒を析出させる熱処理工程
とによって通常得ることができる。
される高飽和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金は、前記組成の
非晶質合金あるいは非晶質相を含む結晶質合金を溶湯か
ら急冷することにより得る工程と、これらの工程で得ら
れたものを加熱し微細な結晶粒を析出させる熱処理工程
とによって通常得ることができる。
【００３５】
【作用】本発明の磁気ヘッドに適用される高飽和磁束密
度Ｆｅ系軟磁性合金において、非晶質相を得やすくする
ためには、非晶質形成能を有するＴｉ，Ｎｂ，Ｔａの少
なくとも１つ及びＢを含む必要がある。
度Ｆｅ系軟磁性合金において、非晶質相を得やすくする
ためには、非晶質形成能を有するＴｉ，Ｎｂ，Ｔａの少
なくとも１つ及びＢを含む必要がある。
【００３６】Ｂには本発明合金の非晶質形成能を高める
効果、および前記熱処理工程において磁気特性に悪影響
を及ぼす化合物相の生成を抑制する効果があると考えら
れ、このためＢ添加は必須である。Ｂと同様にＡ１，Ｓ
ｉ，Ｃ，Ｐ等も非晶質形成元素として一般に用いられて
おり、これらの元素を添加した場合も本発明と同一とみ
なすことができる。
効果、および前記熱処理工程において磁気特性に悪影響
を及ぼす化合物相の生成を抑制する効果があると考えら
れ、このためＢ添加は必須である。Ｂと同様にＡ１，Ｓ
ｉ，Ｃ，Ｐ等も非晶質形成元素として一般に用いられて
おり、これらの元素を添加した場合も本発明と同一とみ
なすことができる。
【００３７】ＴｉとＮｂとＴａにも同等の効果があるが
、これらの元素の中でもＮｂとＴａは、融点の高い金属
材料であって熱的に安定であり、製造時に酸化しずらい
ものである。よってこれらの元素を添加している場合は
、先に本願発明者らがＨｆやＺｒを含有する材料を特許
出願（特願平２−１０８３０８号）しているが、それよ
りも製造条件が容易で安価に製造することができ、コス
トの面でも有利である。即ち、その本願発明者らが特許
出願している系の合金においては、真空雰囲気中におい
て不活性ガスを供給して酸化に留意しつつ製造する必要
があったが、本願発明の合金においては製造条件をゆる
くすることができる。具体的には、ノズル先端部に不活
性ガスを部分的に供給しつつ大気中で製造、もしくは大
気中の雰囲気で製造することができる。
、これらの元素の中でもＮｂとＴａは、融点の高い金属
材料であって熱的に安定であり、製造時に酸化しずらい
ものである。よってこれらの元素を添加している場合は
、先に本願発明者らがＨｆやＺｒを含有する材料を特許
出願（特願平２−１０８３０８号）しているが、それよ
りも製造条件が容易で安価に製造することができ、コス
トの面でも有利である。即ち、その本願発明者らが特許
出願している系の合金においては、真空雰囲気中におい
て不活性ガスを供給して酸化に留意しつつ製造する必要
があったが、本願発明の合金においては製造条件をゆる
くすることができる。具体的には、ノズル先端部に不活
性ガスを部分的に供給しつつ大気中で製造、もしくは大
気中の雰囲気で製造することができる。
【００３８】Ｔ’で表わされているＣｕ、Ｎｉ等は合金
が結晶化する温度を低下させ、熱処理後の組織の微細化
に寄与する。このＴ’成分を添加する場合、その配合比
ｚは４．５原子％以下、特に０．２〜４．５原子％であ
ることが望ましい。ｚが０．２未満になると、透磁率が
低下する傾向があるが、飽和磁束密度は若干高くなる。
が結晶化する温度を低下させ、熱処理後の組織の微細化
に寄与する。このＴ’成分を添加する場合、その配合比
ｚは４．５原子％以下、特に０．２〜４．５原子％であ
ることが望ましい。ｚが０．２未満になると、透磁率が
低下する傾向があるが、飽和磁束密度は若干高くなる。
【００３９】これらの元素の中でもＣｕは特に好適であ
る。
る。
【００４０】Ｃｕ，Ｎｉ等の添加により、軟磁気特性が
著しく改善される機構については明らかではないが、結
晶化温度を示差熱分析法により測定したところ、Ｃｕ，
Ｎｉ等を添加した合金の結晶化温度は、添加しない合金
に比べてやや低い温度であると認められた。これは前記
元素の添加により非晶質相が不均一となり、その結果、
非晶質相の安定性が低下したことに起因すると考えられ
る。 また不均一な非晶質相が結晶化する場合、部分的に結晶
化しやすい領域が多数でき不均一核生成するため、得ら
れる組織が微細結晶粒組織となると考えられる。また特
にＦｅに対する固溶度が著しく低い元素であるＣｕの場
合、相分離傾向があるため、加熱によりミクロな組成ゆ
らぎが生じ、非晶質相が不均一となる傾向がより顕著に
なると考えられ、組織の微細化に寄与するものと考えら
れる。
著しく改善される機構については明らかではないが、結
晶化温度を示差熱分析法により測定したところ、Ｃｕ，
Ｎｉ等を添加した合金の結晶化温度は、添加しない合金
に比べてやや低い温度であると認められた。これは前記
元素の添加により非晶質相が不均一となり、その結果、
非晶質相の安定性が低下したことに起因すると考えられ
る。 また不均一な非晶質相が結晶化する場合、部分的に結晶
化しやすい領域が多数でき不均一核生成するため、得ら
れる組織が微細結晶粒組織となると考えられる。また特
にＦｅに対する固溶度が著しく低い元素であるＣｕの場
合、相分離傾向があるため、加熱によりミクロな組成ゆ
らぎが生じ、非晶質相が不均一となる傾向がより顕著に
なると考えられ、組織の微細化に寄与するものと考えら
れる。
【００４１】以上の観点からＣｕ及びその同族元素、Ｎ
ｉおよびＰｄ，Ｐｔ以外の元素でも結晶化温度を低下さ
せる元素には同様の効果が期待できる。またＣｕのよう
にＦｅに対する固溶限が小さい元素にも同様の効果が期
待できる。
ｉおよびＰｄ，Ｐｔ以外の元素でも結晶化温度を低下さ
せる元素には同様の効果が期待できる。またＣｕのよう
にＦｅに対する固溶限が小さい元素にも同様の効果が期
待できる。
【００４２】本発明の磁気ヘッドのラミネート型コアに
適用される高飽和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金に含まれる
合金元素の限定理由を説明したが、これらの元素以外で
も耐食性を改善するために、Ｃｒ，ＭｏあるいはＲｕ，
Ｒｈ，Ｉｒなどの白金族元素を添加することも可能であ
る。また必要に応じて、Ｙ，希土類元素，Ｚｎ，Ｃｄ，
Ｇａ，Ｉｎ，Ｇｅ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ａｓ，Ｓｂ，Ｂｉ，Ｓ
ｅ，Ｔｅ，Ｌｉ，Ｂｅ，Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ等の元
素を添加することで磁歪を調整することもできる。その
他、Ｈ，Ｎ，Ｏ，Ｓ等の不可避的不純物については所望
の特性が劣化しない程度に含有していても本発明の高飽
和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金の組成と同一とみなすこと
ができるのは勿論である。
適用される高飽和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金に含まれる
合金元素の限定理由を説明したが、これらの元素以外で
も耐食性を改善するために、Ｃｒ，ＭｏあるいはＲｕ，
Ｒｈ，Ｉｒなどの白金族元素を添加することも可能であ
る。また必要に応じて、Ｙ，希土類元素，Ｚｎ，Ｃｄ，
Ｇａ，Ｉｎ，Ｇｅ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ａｓ，Ｓｂ，Ｂｉ，Ｓ
ｅ，Ｔｅ，Ｌｉ，Ｂｅ，Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ等の元
素を添加することで磁歪を調整することもできる。その
他、Ｈ，Ｎ，Ｏ，Ｓ等の不可避的不純物については所望
の特性が劣化しない程度に含有していても本発明の高飽
和磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金の組成と同一とみなすこと
ができるのは勿論である。
【００４３】本発明で使用するＦｅ系軟磁性合金溶湯に
おけるＦｅ，Ｃｏ量のｂは、元素Ｔ’ｚを含む合金溶湯
においては９２原子％以下である。これは、ｂが９２原
子％を越えると高い透磁率が得られないためであるが、
飽和磁束密度１０ｋＧ以上を得るためには、ｂが７５原
子％以上であることがより好ましい。また、元素Ｔ’ｚ
を含まない合金溶湯においては、Ｆｅ，Ｎｉ，Ｃｏ量を
９３原子％以下とする。
おけるＦｅ，Ｃｏ量のｂは、元素Ｔ’ｚを含む合金溶湯
においては９２原子％以下である。これは、ｂが９２原
子％を越えると高い透磁率が得られないためであるが、
飽和磁束密度１０ｋＧ以上を得るためには、ｂが７５原
子％以上であることがより好ましい。また、元素Ｔ’ｚ
を含まない合金溶湯においては、Ｆｅ，Ｎｉ，Ｃｏ量を
９３原子％以下とする。
【００４４】以下に本発明の磁気ヘッドに用いられるラ
ミネート型コア２の製造方法の一例を示すが、これに限
定されるものではない。
ミネート型コア２の製造方法の一例を示すが、これに限
定されるものではない。
【００４５】本発明で使用される合金の１つであるＦｅ
８０Ｎｂ７Ｂ１２Ｃｕ１で表される組成を有する高飽和
磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金の厚さ３０ｍｍの薄片をプレ
ス工程およびバレル研削工程を経ることでコア薄片３を
作成する。
８０Ｎｂ７Ｂ１２Ｃｕ１で表される組成を有する高飽和
磁束密度Ｆｅ系軟磁性合金の厚さ３０ｍｍの薄片をプレ
ス工程およびバレル研削工程を経ることでコア薄片３を
作成する。
【００４６】次に、これを薄片単品のままアニール工程
で焼純（６００℃）する。この焼純されたコア薄片３を
コア整列工程において治具中に挿入して同一方向に並べ
て密着させ、かつ、このときラミネート型コア２を形成
するコア薄片３の所定枚数毎に仕切板を挿入する。次に
このコア薄片３と仕切板を密着して積層した状態で、レ
ーザ溶接工程により、積層方向に溶接する。すると、仕
切板部分では、溶接されないか溶着力が弱いため、次の
コア分離工程における簡単な分離作業により、所定枚数
積層されて溶接される。これを樹脂含浸工程にて、樹脂
液に含浸させ、各コア薄片３の間に絶縁性の樹脂膜の形
成された、図２に示されるようなラミネート型コア２が
作成される。
で焼純（６００℃）する。この焼純されたコア薄片３を
コア整列工程において治具中に挿入して同一方向に並べ
て密着させ、かつ、このときラミネート型コア２を形成
するコア薄片３の所定枚数毎に仕切板を挿入する。次に
このコア薄片３と仕切板を密着して積層した状態で、レ
ーザ溶接工程により、積層方向に溶接する。すると、仕
切板部分では、溶接されないか溶着力が弱いため、次の
コア分離工程における簡単な分離作業により、所定枚数
積層されて溶接される。これを樹脂含浸工程にて、樹脂
液に含浸させ、各コア薄片３の間に絶縁性の樹脂膜の形
成された、図２に示されるようなラミネート型コア２が
作成される。
【００４７】
【実施例】以上のようにして作成されたラミネート型コ
ア２を用いて、図１に示される従来例の磁気ヘッド７と
同様の磁気ヘッド７を製造した。
ア２を用いて、図１に示される従来例の磁気ヘッド７と
同様の磁気ヘッド７を製造した。
【００４８】ホールドケース１，１に、コイル４の巻回
されたラミネート型コア２，２を突き合わせ面を磁気ギ
ャップ６となるように対称的に配設した。さらに、磁気
ギャップ６には、ギャップ板５を介在した。
されたラミネート型コア２，２を突き合わせ面を磁気ギ
ャップ６となるように対称的に配設した。さらに、磁気
ギャップ６には、ギャップ板５を介在した。
【００４９】得られた磁気ヘッド材料の磁気特性を測定
した。透磁率（１ＫＨｚ）は、２８８００、保磁力は０
．０４２Ｏｅ、飽和磁束密度は１４．１（ＫＧ）であり
、優れた磁気特性を示すため、磁気ヘッドの電磁変換特
性としては優れていることが確認できた。
した。透磁率（１ＫＨｚ）は、２８８００、保磁力は０
．０４２Ｏｅ、飽和磁束密度は１４．１（ＫＧ）であり
、優れた磁気特性を示すため、磁気ヘッドの電磁変換特
性としては優れていることが確認できた。
【００５０】さらに、磁気ヘッドコアは、ビッカース硬
さの測定値が９５０（ＤＰＮ）という極めて硬いもので
、図３に示すように優れた耐摩耗性をもつ磁気ヘッドを
得ることができた。
さの測定値が９５０（ＤＰＮ）という極めて硬いもので
、図３に示すように優れた耐摩耗性をもつ磁気ヘッドを
得ることができた。
【００５１】
【発明の効果】以上説明したように本発明は、飽和磁束
密度と透磁率が共に高く、保磁力が小さい上に、熱安定
性に優れ、機械的強度の大きい高飽和磁束密度Ｆｅ系軟
磁性合金をラミネート型コアに用いることで、極めて高
性能な磁気ヘッドを得ることができるものである。
密度と透磁率が共に高く、保磁力が小さい上に、熱安定
性に優れ、機械的強度の大きい高飽和磁束密度Ｆｅ系軟
磁性合金をラミネート型コアに用いることで、極めて高
性能な磁気ヘッドを得ることができるものである。
【図１】磁気ヘッドを示す斜視図
【図２】ラミネート型コアを示す図で、（ａ）は斜視図
、（ｂ）はラミネート型コアを組み合わせたときの側面
図
、（ｂ）はラミネート型コアを組み合わせたときの側面
図
【図３】耐摩耗性を示すグラフ
２ ラミネート型コア
３ コア薄片
７ 磁気ヘッド
Claims (8)
- 【請求項１】 次式で示される組成からなる高飽和磁
束密度Ｆｅ系軟磁性合金のリボンから形成されたコア薄
片を積層してなるラミネート型コアを有することを特徴
とする磁気ヘッド。 （Ｆｅ１−ａ Ｃｏ ａ）ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｔ’ｚ但し
、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１種又
は２種以上の元素であり、Ｔ’はＣｕ，Ａｇ，Ａｕ，Ｎ
ｉ，Ｐｄ，Ｐｔからなる群から選ばれた１種又は２種以
上の元素であり、ａ≦０．０５、ｂ≦９２原子％、ｘ＝
６．５〜１８原子％、ｙ＝４〜１０原子％、ｚ＝４．５
原子％以下である。 - 【請求項２】 次式で示される組成からなる高飽和磁
束密度Ｆｅ系軟磁性合金のリボンから形成されたコア薄
片を積層してなるラミネート型コアを有することを特徴
とする磁気ヘッド。 Ｆｅ ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｔ’ｚ 但し、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１
種又は２種以上の元素であり、Ｔ’はＣｕ，Ａｇ，Ａｕ
，Ｎｉ，Ｐｄ，Ｐｔからなる群から選ばれた１種又は２
種以上の元素であり、ｂ≦９２原子％、ｘ＝６．５〜１
８原子％、ｙ＝４〜１０原子％、ｚ＝４．５原子％以下
である。 - 【請求項３】 次式で示される組成からなる高飽和磁
束密度Ｆｅ系軟磁性合金のリボンから形成されたコア薄
片を積層してなるラミネート型コアを有することを特徴
とする磁気ヘッド。 （Ｆｅ１−ａ Ｍ ａ）ｂ Ｂｘ Ｌｙ但し、ＭはＣｏ
，Ｎｉのいずれか、または、両方であり、ＬはＴｉ，Ｎ
ｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１種又は２種以上の元
素であり、ａ≦０．０５、ｂ≦９３原子％、ｘ＝６．５
〜１０原子％、ｙ＝４〜９原子％である。 - 【請求項４】 次式で示される組成からなる高飽和磁
束密度Ｆｅ系軟磁性合金のリボンから形成されたコア薄
片を積層してなるラミネート型コアを有することを特徴
とする磁気ヘッド。 Ｆｅ ｂ Ｂｘ Ｌｙ 但し、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１
種又は２種以上の元素であり、ｂ≦９３原子％、ｘ＝６
．５〜１０原子％、ｙ＝４〜９原子％である。 - 【請求項５】 次式で示される組成からなる高飽和磁
束密度Ｆｅ系軟磁性合金のリボンから形成されたコア薄
片を積層してなるラミネート型コアを有することを特徴
とする磁気ヘッド。 （Ｆｅ１−ａ Ｃｏ ａ）ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｔ’ｚ
Ｄ ｓ Ｘ但し、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群か
ら選ばれた１種又は２種以上の元素であり、Ｔ’はＣｕ
，Ａｇ，Ａｕ，Ｎｉ，Ｐｄ，Ｐｔ からなる群から選
ばれた１種又は２種以上の元素であり、ＤはＺｒとＨｆ
の少なくとも一方であり、ＸはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｒｕ、
Ｒｈ、Ｉｒの中から選択される元素であり、ａ≦０．０
５、ｂ≦９２原子％、ｘ＝６．５〜１８原子％、ｙ＝４
〜１０原子％、ｚ＝４．５原子％以下、ｓ＝４〜１０原
子％ である。 - 【請求項６】 次式で示される組成からなる高飽和磁
束密度Ｆｅ系軟磁性合金のリボンから形成されたコア薄
片を積層してなるラミネート型コアを有することを特徴
とする磁気ヘッド。 Ｆｅ ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｔ’ｚ Ｄ ｓ Ｘ但し、
ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１種又は
２種以上の元素であり、Ｔ’はＣｕ，Ａｇ，Ａｕ，Ｎｉ
，Ｐｄ，Ｐｔ からなる群から選ばれた１種又は２種
以上の元素であり、ＤはＺｒとＨｆの少なくとも一方で
あり、ＸはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｉｒの中から
選択される元素であり、ｂ≦９２原子％、ｘ＝６．５〜
１８原子％、ｙ＝４〜１０原子％、 ｚ＝４．５原子
％以下、ｓ＝４〜１０原子％ である。 - 【請求項７】 次式で示される組成からなる高飽和磁
束密度Ｆｅ系軟磁性合金のリボンから形成されたコア薄
片を積層してなるラミネート型コアを有することを特徴
とする磁気ヘッド。 （Ｆｅ１−ａ Ｍ ａ）ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｄｓ Ｘ但
し、ＭはＣｏ，Ｎｉのいずれか、または、両方であり、
ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１種又は
２種以上の元素であり、ＤはＺｒとＨｆの少なくとも一
方であり、ＸはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｉｒの中
から選択される元素であり、ａ≦０．０５、ｂ≦９３原
子％、ｘ＝６．５〜１０原子％、ｙ＝４〜９原子％、ｓ
は４〜１０原子％である。 - 【請求項８】 次式で示される組成からなる高飽和磁
束密度Ｆｅ系軟磁性合金のリボンから形成されたコア薄
片を積層してなるラミネート型コアを有することを特徴
とする磁気ヘッド。 Ｆｅ ｂ Ｂｘ Ｌｙ Ｄ ｓ Ｘ 但し、ＬはＴｉ，Ｎｂ，Ｔａからなる群から選ばれた１
種又は２種以上の元素であり、ＤはＺｒとＨｆの少なく
とも一方であり、ＸはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｉ
ｒの中から選択される元素であり、ｂ≦９３原子％、ｘ
＝６．５〜１０原子％、ｙ＝４〜９原子％、ｓは４〜１
０原子％である。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3078648A JPH04289506A (ja) | 1991-03-18 | 1991-03-18 | 磁気ヘッド |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3078648A JPH04289506A (ja) | 1991-03-18 | 1991-03-18 | 磁気ヘッド |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04289506A true JPH04289506A (ja) | 1992-10-14 |
Family
ID=13667687
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3078648A Pending JPH04289506A (ja) | 1991-03-18 | 1991-03-18 | 磁気ヘッド |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04289506A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1850334A1 (en) * | 2006-04-27 | 2007-10-31 | Heraeus, Inc. | Soft magnetic underlayer in magnetic media and soft magnetic alloy based sputter target |
-
1991
- 1991-03-18 JP JP3078648A patent/JPH04289506A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1850334A1 (en) * | 2006-04-27 | 2007-10-31 | Heraeus, Inc. | Soft magnetic underlayer in magnetic media and soft magnetic alloy based sputter target |
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