JPH04272443A - 内燃機関の制御装置 - Google Patents
内燃機関の制御装置Info
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- JPH04272443A JPH04272443A JP3030719A JP3071991A JPH04272443A JP H04272443 A JPH04272443 A JP H04272443A JP 3030719 A JP3030719 A JP 3030719A JP 3071991 A JP3071991 A JP 3071991A JP H04272443 A JPH04272443 A JP H04272443A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/04—Introducing corrections for particular operating conditions
- F02D41/06—Introducing corrections for particular operating conditions for engine starting or warming up
- F02D41/061—Introducing corrections for particular operating conditions for engine starting or warming up the corrections being time dependent
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
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- F02D41/18—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow
- F02D41/187—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow using a hot wire flow sensor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、温度依存抵抗を用い
た熱式空気量センサを用いて内燃機関の最適制御を行う
内燃機関の制御装置に関するものである。
た熱式空気量センサを用いて内燃機関の最適制御を行う
内燃機関の制御装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図５は、温度依存抵抗を用いた熱式空気
量センサ（以下ＡＦＳと称す）を用いた内燃機関の制御
装置の一般的な構成を示す図である。この図５において
、１はエアクリーナ、２は熱式空気量センサ、３はエン
ジンの吸入空気量を制御するスロットル弁、４はサージ
タンク、５はインテーク（吸気）マニホルドである。
量センサ（以下ＡＦＳと称す）を用いた内燃機関の制御
装置の一般的な構成を示す図である。この図５において
、１はエアクリーナ、２は熱式空気量センサ、３はエン
ジンの吸入空気量を制御するスロットル弁、４はサージ
タンク、５はインテーク（吸気）マニホルドである。
【０００３】また、６は図示しないカムにより駆動され
る吸気弁、７はシリンダ（気筒）を示す。図では簡略化
のため、エンジンの１気筒分だけが示されているが、実
際には複数気筒で構成される。
る吸気弁、７はシリンダ（気筒）を示す。図では簡略化
のため、エンジンの１気筒分だけが示されているが、実
際には複数気筒で構成される。
【０００４】８は各気筒７毎に取り付けられたインジェ
クタであり、９はインジェクタ８の燃料噴射量を各シリ
ンダ７に吸入される空気量に対して所定の空燃（Ａ／Ｆ
）比となるよう制御する電子制御ユニット（以後、ＥＣ
Ｕと呼ぶ）である。
クタであり、９はインジェクタ８の燃料噴射量を各シリ
ンダ７に吸入される空気量に対して所定の空燃（Ａ／Ｆ
）比となるよう制御する電子制御ユニット（以後、ＥＣ
Ｕと呼ぶ）である。
【０００５】このＥＣＵ９はＡＦＳ２およびクランク角
センサ１０、始動スイッチ１１、さらにエンジンの冷却
水温センサ１２の出力信号に基づき燃料噴射量を決定し
、かつクランク角センサ１０の信号に同期して、インジ
ェクタ８の燃料噴射パルス幅を制御する。なお、クラン
ク角センサ１０はエンジンの回転に伴い、ＴＤＣ（上死
点）で立ち下がり、ＢＤＣ（下死点）で立ち上がる方形
波信号を発生する周知のものでよい。
センサ１０、始動スイッチ１１、さらにエンジンの冷却
水温センサ１２の出力信号に基づき燃料噴射量を決定し
、かつクランク角センサ１０の信号に同期して、インジ
ェクタ８の燃料噴射パルス幅を制御する。なお、クラン
ク角センサ１０はエンジンの回転に伴い、ＴＤＣ（上死
点）で立ち下がり、ＢＤＣ（下死点）で立ち上がる方形
波信号を発生する周知のものでよい。
【０００６】図６はＥＣＵ９の動作をさらに詳細に説明
するためのブロック図である。回転数検出部９ａでは、
クランク角センサ１０からの方形波信号のＴＤＣ間の周
期を測定することにより、回転数を求め、平均空気量検
出部９ｂでは、ＡＦＳ２の出力信号をクランク角センサ
１０の方形波出力信号のＴＤＣ間で平均し、基本パルス
幅演算部９ｃでは、平均空気量検出部９ｂの平均空気量
出力を回転数検出部９ａの回転数出力で除して、基本パ
ルス幅を求めている。
するためのブロック図である。回転数検出部９ａでは、
クランク角センサ１０からの方形波信号のＴＤＣ間の周
期を測定することにより、回転数を求め、平均空気量検
出部９ｂでは、ＡＦＳ２の出力信号をクランク角センサ
１０の方形波出力信号のＴＤＣ間で平均し、基本パルス
幅演算部９ｃでは、平均空気量検出部９ｂの平均空気量
出力を回転数検出部９ａの回転数出力で除して、基本パ
ルス幅を求めている。
【０００７】また、暖機補正部９ｄでは、水温センサ１
２の出力が示すエンジンの水温に対した補正係数を決定
し、基本パルス幅演算部９ｃで得られた基本パルス幅に
加算あるいは乗算による補正が補正演算部９ｅで行なわ
れ、噴射パルス幅が得られる。
２の出力が示すエンジンの水温に対した補正係数を決定
し、基本パルス幅演算部９ｃで得られた基本パルス幅に
加算あるいは乗算による補正が補正演算部９ｅで行なわ
れ、噴射パルス幅が得られる。
【０００８】一方、検出されたエンジンの冷却水温に依
存した始動パルス幅が始動パルス幅演算部９ｆにより得
られる。そして、スイッチ９ｇが、始動時を検出する始
動スイッチ１１の出力信号に応答して、噴射パルス幅ま
たは始動パルス幅のいずれかを選択する。タイマ９ｈは
クランク角センサ１０の出力信号におけるＴＤＣ立ち下
がり時点のタイミングで、上記のパルス幅をワンショッ
ト動作させるタイマであり、インジェクタ駆動回路９ｉ
により、インジェクタ８が駆動される。
存した始動パルス幅が始動パルス幅演算部９ｆにより得
られる。そして、スイッチ９ｇが、始動時を検出する始
動スイッチ１１の出力信号に応答して、噴射パルス幅ま
たは始動パルス幅のいずれかを選択する。タイマ９ｈは
クランク角センサ１０の出力信号におけるＴＤＣ立ち下
がり時点のタイミングで、上記のパルス幅をワンショッ
ト動作させるタイマであり、インジェクタ駆動回路９ｉ
により、インジェクタ８が駆動される。
【０００９】図７は電源投入直後の始動時の吸入空気量
の変化を示し、このうち、実線曲線ＡはＡＦＳ２の出力
信号に対応し、二点鎖線曲線ＢはＡＦＳ信号をＴＤＣ間
で平均したもので、平均空気量検出部９ｂの出力信号に
対応し、この信号に基づき燃料噴射量を計算する。破線
曲線Ｃは実際の空気量を示す。
の変化を示し、このうち、実線曲線ＡはＡＦＳ２の出力
信号に対応し、二点鎖線曲線ＢはＡＦＳ信号をＴＤＣ間
で平均したもので、平均空気量検出部９ｂの出力信号に
対応し、この信号に基づき燃料噴射量を計算する。破線
曲線Ｃは実際の空気量を示す。
【００１０】このように、電源投入直後はＡＦＳ２から
の空気量信号（曲線Ａ）は実際の空気量（曲線Ｃ）より
過大になってしまうことが知られている。これは、熱式
ＡＦＳにおいては、定温度に制御された温度依存抵抗へ
の通電電流を検知して空気量を計測するものであるため
、電源投入直後はこの温度依存抵抗が冷えているために
、所定温度まで加熱しなければならず、通電電流が大き
くなり、ＡＦＳ２からの空気量信号が実際の空気量以上
の異常値となってしまうからである。
の空気量信号（曲線Ａ）は実際の空気量（曲線Ｃ）より
過大になってしまうことが知られている。これは、熱式
ＡＦＳにおいては、定温度に制御された温度依存抵抗へ
の通電電流を検知して空気量を計測するものであるため
、電源投入直後はこの温度依存抵抗が冷えているために
、所定温度まで加熱しなければならず、通電電流が大き
くなり、ＡＦＳ２からの空気量信号が実際の空気量以上
の異常値となってしまうからである。
【００１１】このため、電源投入直後は、実際の空気量
に見合った燃料噴射量を計算することができず、排ガス
の悪化などの機関の制御性の低下が考えられる。
に見合った燃料噴射量を計算することができず、排ガス
の悪化などの機関の制御性の低下が考えられる。
【００１２】特に、白金線をセラミックのボビンに巻き
つけたホットワイヤ式ＡＦＳや、アルミナ基板やフィル
ムに白金を蒸着した熱式ＡＦＳなどは、温度依存抵抗な
らびにその保持部材への熱伝導や蓄熱などにより、この
温度依存抵抗が前記所定温度で安定するまでに要する時
間が長く（例えば、数秒間）、内燃機関の制御上無視す
ることができない。
つけたホットワイヤ式ＡＦＳや、アルミナ基板やフィル
ムに白金を蒸着した熱式ＡＦＳなどは、温度依存抵抗な
らびにその保持部材への熱伝導や蓄熱などにより、この
温度依存抵抗が前記所定温度で安定するまでに要する時
間が長く（例えば、数秒間）、内燃機関の制御上無視す
ることができない。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】従来の熱式空気量セン
サを用いた内燃機関の制御装置は以上のように構成され
ているので、ＡＦＳからの空気量信号に基づいて燃料噴
射量などを計算しているため、電源投入直後は実空気量
に見合った制御ができなかった。
サを用いた内燃機関の制御装置は以上のように構成され
ているので、ＡＦＳからの空気量信号に基づいて燃料噴
射量などを計算しているため、電源投入直後は実空気量
に見合った制御ができなかった。
【００１４】この発明は、上記のような課題を解消する
ためになされたもので、電源投入直後のＡＦＳ出力異常
時においても、実空気量に見合った制御が行える内燃機
関の制御装置を提供することを目的とする。
ためになされたもので、電源投入直後のＡＦＳ出力異常
時においても、実空気量に見合った制御が行える内燃機
関の制御装置を提供することを目的とする。
【００１５】
【課題を解決するための手段】この発明に係る内燃機関
の制御装置は、電源投入から所定時間が経過したか否か
を判定する手段と、この手段で判断した所定時間内に熱
式ＡＦＳの出力信号から得られる平均空気量に上限値を
与える手段とを設けたものである。
の制御装置は、電源投入から所定時間が経過したか否か
を判定する手段と、この手段で判断した所定時間内に熱
式ＡＦＳの出力信号から得られる平均空気量に上限値を
与える手段とを設けたものである。
【００１６】
【作用】この発明においては、電源投入直後の所定期間
平均空気量に上限を与えることにより、温度依存抵抗を
用いた熱式空気量センサが電源投入直後に温度依存抵抗
を加熱する間の異常出力に起因する内燃機関の制御性の
低下を防止するように作用する。
平均空気量に上限を与えることにより、温度依存抵抗を
用いた熱式空気量センサが電源投入直後に温度依存抵抗
を加熱する間の異常出力に起因する内燃機関の制御性の
低下を防止するように作用する。
【００１７】
【実施例】以下、この発明の内燃機関の制御装置の実施
例について図面に基づき説明する。この発明においても
、図５の一般的な構成が用いられるが、この発明におい
ては、図１のハードウエア構成と図２〜図４のソフトウ
エア構成を有する別の制御方式を採用したＥＣＵ９０を
用いた点が従来の場合と異なっている。
例について図面に基づき説明する。この発明においても
、図５の一般的な構成が用いられるが、この発明におい
ては、図１のハードウエア構成と図２〜図４のソフトウ
エア構成を有する別の制御方式を採用したＥＣＵ９０を
用いた点が従来の場合と異なっている。
【００１８】図１において、９０１はクランク角センサ
１０、始動スイッチ１１のディジタル入力のインターフ
ェース回路、９０２はＡＦＳ２、水温センサ１２、大気
圧センサ１３、吸気温センサ１４のアナログ入力のイン
ターフェース回路、９０３はインターフェース回路９０
２の出力を順次切り換えて出力するマルチプレクサであ
り、Ａ／Ｄ変換器９０４により、このアナログ入力が逐
次ディジタル値に変換される。
１０、始動スイッチ１１のディジタル入力のインターフ
ェース回路、９０２はＡＦＳ２、水温センサ１２、大気
圧センサ１３、吸気温センサ１４のアナログ入力のイン
ターフェース回路、９０３はインターフェース回路９０
２の出力を順次切り換えて出力するマルチプレクサであ
り、Ａ／Ｄ変換器９０４により、このアナログ入力が逐
次ディジタル値に変換される。
【００１９】また、９０５はＲＯＭ９０５ａ、ＲＡＭ９
０５ｂ、タイマ９０５ｃおよびカウンタ９０５ｄを内蔵
するＣＰＵであり、上記ディジタル・インターフェース
回路９０１およびＡ／Ｄ変換器９０４から入力される信
号に基づき、図２〜図４に示す後述のプログラム動作に
より、燃料噴射パルス幅を計算する。
０５ｂ、タイマ９０５ｃおよびカウンタ９０５ｄを内蔵
するＣＰＵであり、上記ディジタル・インターフェース
回路９０１およびＡ／Ｄ変換器９０４から入力される信
号に基づき、図２〜図４に示す後述のプログラム動作に
より、燃料噴射パルス幅を計算する。
【００２０】９０６は上記パルス幅でインジェクタを駆
動するインジェクタ駆動回路である。このインジェクタ
駆動回路９０６は図６のインジェクタ駆動回路９ｉと同
じものでよい。
動するインジェクタ駆動回路である。このインジェクタ
駆動回路９０６は図６のインジェクタ駆動回路９ｉと同
じものでよい。
【００２１】次に、この発明の動作を図２〜図４に示し
たフローチャートに沿って説明する。図２はメインルー
チンで、キーオン後（電源投入後）、ステップＳ５０１
で初期化が行なわれ、ここで熱式ＡＦＳ２の温度依存抵
抗の温度が安定するまでの所定時間ＴＦ をカウンタ９
０５ｄにセットする。
たフローチャートに沿って説明する。図２はメインルー
チンで、キーオン後（電源投入後）、ステップＳ５０１
で初期化が行なわれ、ここで熱式ＡＦＳ２の温度依存抵
抗の温度が安定するまでの所定時間ＴＦ をカウンタ９
０５ｄにセットする。
【００２２】次のステップＳ５０２で始動スイッチ１１
の状態により始動判定を行ない、始動時と判定された場
合は、ステップＳ５０３で水温に基づく始動パルス幅τ
ＳＴを図６の場合と同様に求めて、ステップＳ５０５へ
進む。
の状態により始動判定を行ない、始動時と判定された場
合は、ステップＳ５０３で水温に基づく始動パルス幅τ
ＳＴを図６の場合と同様に求めて、ステップＳ５０５へ
進む。
【００２３】また、ステップＳ５０２で始動時と判定さ
れなかった場合は、ステップＳ５０４で暖機係数など諸
補正係数Ｃを計算して、ステップＳ５０５へ進む。ステ
ップＳ５０５では、前記カウンタ９０５ｄを所定量カウ
ントダウンして、ステップＳ５０２に戻る。以後、ステ
ップＳ５０２以下の処理を繰り返し行う。
れなかった場合は、ステップＳ５０４で暖機係数など諸
補正係数Ｃを計算して、ステップＳ５０５へ進む。ステ
ップＳ５０５では、前記カウンタ９０５ｄを所定量カウ
ントダウンして、ステップＳ５０２に戻る。以後、ステ
ップＳ５０２以下の処理を繰り返し行う。
【００２４】図３は１ｍｓ毎の割込処理ルーチンで、ス
テップＳ６０１でＡＦＳ２の出力信号をインターフェー
ス９０２およびマルチプレクサ９０３を介してＡ／Ｄ変
換器９０４に入力し、そこでＡ／Ｄ変換して電圧値Ｖｉ
を得る。
テップＳ６０１でＡＦＳ２の出力信号をインターフェー
ス９０２およびマルチプレクサ９０３を介してＡ／Ｄ変
換器９０４に入力し、そこでＡ／Ｄ変換して電圧値Ｖｉ
を得る。
【００２５】次に、ステップＳ６０２で電圧値Ｖｉ を
流量Ｑｉ に、ＲＯＭ９０５ａに記憶された変換ケーブ
ルの索引により求める。次のステップＳ６０３では、１
ｍｓ毎の流量値Ｑｉ を積算し、その結果をＲＡＭ９０
５ｂ内に「Ｓ」としてセーブするとともに、積算回数を
ＲＡＭ９０５ｂ内に「ｉ」としてセーブする。
流量Ｑｉ に、ＲＯＭ９０５ａに記憶された変換ケーブ
ルの索引により求める。次のステップＳ６０３では、１
ｍｓ毎の流量値Ｑｉ を積算し、その結果をＲＡＭ９０
５ｂ内に「Ｓ」としてセーブするとともに、積算回数を
ＲＡＭ９０５ｂ内に「ｉ」としてセーブする。
【００２６】なお、ステップＳ６０４およびステップＳ
６０５はＡＦＳ信号以外のアナログ入力である冷却水温
、大気圧、吸気温信号をＡ／Ｄ変換するステップである
。
６０５はＡＦＳ信号以外のアナログ入力である冷却水温
、大気圧、吸気温信号をＡ／Ｄ変換するステップである
。
【００２７】図４はクランク角信号のＴＤＣ毎の割込処
理ルーチンであり、ステップＳ７０１でＴＤＣ間の周期
Ｔを計算して、ステップＳ７０２に進む。このステップ
Ｓ７０２では、図３の１ｍｓ割込処理ルーチンで積算し
た空気量Ｓを積算回数ｉで除して、ＴＤＣ間の平均空気
量Ａを求め、その後、これらの値Ｓｉ をセーブしてい
るＲＡＭ９０５ｂ内のメモリをセットする。
理ルーチンであり、ステップＳ７０１でＴＤＣ間の周期
Ｔを計算して、ステップＳ７０２に進む。このステップ
Ｓ７０２では、図３の１ｍｓ割込処理ルーチンで積算し
た空気量Ｓを積算回数ｉで除して、ＴＤＣ間の平均空気
量Ａを求め、その後、これらの値Ｓｉ をセーブしてい
るＲＡＭ９０５ｂ内のメモリをセットする。
【００２８】次に、ステップＳ８０１でカウンタ９０５
ｄがリセット（カウント＝０）されているかどうかによ
り、電源投入後、所定時間ＴＦ が経過したか否かを判
定する。カウンタ９０５ｄがリセットされていれば、所
定時間ＴＦ が経過したことを判定し、ステップＳ７０
３へ進む。
ｄがリセット（カウント＝０）されているかどうかによ
り、電源投入後、所定時間ＴＦ が経過したか否かを判
定する。カウンタ９０５ｄがリセットされていれば、所
定時間ＴＦ が経過したことを判定し、ステップＳ７０
３へ進む。
【００２９】また、カウンタ９０５ｄがリセットされて
いなければ、所定時間ＴＦ が経過していないことを判
定し、ステップＳ８０２で回転数に対応する空気量上限
値Ａｍａｘ をＲＯＭ９０５ａに記憶されているデータ
を読み出して求め、ステップＳ８０３で大気圧、吸気温
に基づいて補正を加えた値ＡＣｍａｘ を演算し、この
値と前記平均空気量ＡとをステップＳ８０４で比較する
。
いなければ、所定時間ＴＦ が経過していないことを判
定し、ステップＳ８０２で回転数に対応する空気量上限
値Ａｍａｘ をＲＯＭ９０５ａに記憶されているデータ
を読み出して求め、ステップＳ８０３で大気圧、吸気温
に基づいて補正を加えた値ＡＣｍａｘ を演算し、この
値と前記平均空気量ＡとをステップＳ８０４で比較する
。
【００３０】この比較の結果、Ａ≧ＡＣｍａｘ であれ
ば、ステップＳ８０５で平均空気量ＡはＡＣｍａｘ の
値でクリップされる。また、Ａ＜ＡＣｍａｘ ならば、
クリップはされない。以上のステップを経てプログラム
はステップＳ７０３へ進む。
ば、ステップＳ８０５で平均空気量ＡはＡＣｍａｘ の
値でクリップされる。また、Ａ＜ＡＣｍａｘ ならば、
クリップはされない。以上のステップを経てプログラム
はステップＳ７０３へ進む。
【００３１】このステップＳ７０３では、平均空気量Ａ
、ＴＤＣ間の周期Ｔに基づいて充填効率ＣＥを求め、次
のステップＳ７０４に進む。このステップＳ７０４では
、始動判定を行い、始動時の場合はステップＳ７０５に
進み、図３のメインルーチンで求めた始動パルス幅τＳ
Ｔを噴射パルス幅τとする。
、ＴＤＣ間の周期Ｔに基づいて充填効率ＣＥを求め、次
のステップＳ７０４に進む。このステップＳ７０４では
、始動判定を行い、始動時の場合はステップＳ７０５に
進み、図３のメインルーチンで求めた始動パルス幅τＳ
Ｔを噴射パルス幅τとする。
【００３２】また、ステップＳ７０４における始動判定
の結果、始動時以外の場合はステップＳ７０４からステ
ップＳ７０６に進む。このステップＳ７０６で基本パル
ス幅を充填効率ＣＥに基づいて演算で求める。
の結果、始動時以外の場合はステップＳ７０４からステ
ップＳ７０６に進む。このステップＳ７０６で基本パル
ス幅を充填効率ＣＥに基づいて演算で求める。
【００３３】次に、ステップＳ７０７では、図６の暖機
補正部９ｄと同様にして噴射パルス幅τを求め、ステッ
プＳ７０７からステップＳ７０８に進む。このステップ
Ｓ７０８では、噴射パルス幅τをＣＰＵ９０５内のタイ
マ９０５ｃにセットする。
補正部９ｄと同様にして噴射パルス幅τを求め、ステッ
プＳ７０７からステップＳ７０８に進む。このステップ
Ｓ７０８では、噴射パルス幅τをＣＰＵ９０５内のタイ
マ９０５ｃにセットする。
【００３４】なお、上記実施例では、ＴＤＣ間で処理を
行ったが、これは点火周期でも同様の効果が得られる。
行ったが、これは点火周期でも同様の効果が得られる。
【００３５】さらに、上記実施例では、燃料噴射装置を
例とし説明したが、点火制御、過給圧制御などの内燃機
関の制御にも適用できる。
例とし説明したが、点火制御、過給圧制御などの内燃機
関の制御にも適用できる。
【００３６】
【発明の効果】以上のように、この発明によれば、電源
投入直後の所定時間熱式ＡＦＳの出力信号から得られる
平均空気量に上限値を与えるように構成したので、電源
投入直後の熱式ＡＦＳ出力異常期間も実空気量に見合っ
た内燃機関の制御ができる効果がある。
投入直後の所定時間熱式ＡＦＳの出力信号から得られる
平均空気量に上限値を与えるように構成したので、電源
投入直後の熱式ＡＦＳ出力異常期間も実空気量に見合っ
た内燃機関の制御ができる効果がある。
【図１】この発明の一実施例による内燃機関の制御装置
の構成を示すブロック図である。
の構成を示すブロック図である。
【図２】図１の内燃機関の制御装置のプログラムを実行
するためのメインルーチンを示すフローチャートである
。
するためのメインルーチンを示すフローチャートである
。
【図３】図１の内燃機関の制御装置のプログラムを実行
するための１ｍｓ割込みルーチンを示すフローチャート
である。
するための１ｍｓ割込みルーチンを示すフローチャート
である。
【図４】図１の内燃機関の制御装置のプログラムを実行
するためのＴＤＣ割込みルーチンを示すフローチャート
である。
するためのＴＤＣ割込みルーチンを示すフローチャート
である。
【図５】従来の内燃機関の制御装置の構成説明図である
。
。
【図６】図５の内燃機関の制御装置における電子制御ユ
ニットの内部構成を示すブロック図である。
ニットの内部構成を示すブロック図である。
【図７】図５の内燃機関の制御装置における電源投入直
後の熱式ＡＦＳの出力異常を説明するための特性図であ
る。
後の熱式ＡＦＳの出力異常を説明するための特性図であ
る。
２ 熱式ＡＦＳ
８ インジェクタ
１０ クランク角センサ
１１ 始動スイッチ
１２ 水温センサ
１３ 大気圧センサ
１４ 吸気温センサ
９０ 電子制御ユニット（ＥＣＵ）
９０１ ディジタルインターフェース９０２ アナ
ログインターフェース ９０３ マルチプレクサ ９０４ Ａ／Ｄ変換器 ９０５ ＣＰＵ ９０５ａ ＲＯＭ ９０５ｂ ＲＡＭ ９０５ｃ タイマ ９０５ｄ カウンタ ９０６ 駆動回路
ログインターフェース ９０３ マルチプレクサ ９０４ Ａ／Ｄ変換器 ９０５ ＣＰＵ ９０５ａ ＲＯＭ ９０５ｂ ＲＡＭ ９０５ｃ タイマ ９０５ｄ カウンタ ９０６ 駆動回路
Claims (1)
- 【請求項１】 温度依存抵抗の発熱量を制御し、内燃
機関の吸入空気量を計量する熱式空気量センサと、上記
内燃機関の回転周期を検出するセンサと、このセンサで
検出された回転周期で上記吸入空気量をサンプリングし
平均空気量を求める手段と、電源投入から所定時間が経
過したか否かを判定する手段と、この手段で判定された
上記所定時間が経過するまで上記平均空気量に上限値を
与える手段とを備えた内燃機関の制御装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3030719A JP2569978B2 (ja) | 1991-02-26 | 1991-02-26 | 内燃機関の制御装置 |
| US07/826,038 US5201217A (en) | 1991-02-26 | 1992-01-27 | Control device for an internal combustion engine |
| KR1019920001687A KR940010729B1 (ko) | 1991-02-26 | 1992-02-06 | 내연기관의 제어장치 |
| DE4205050A DE4205050C2 (de) | 1991-02-26 | 1992-02-19 | Steuergerät für eine Brennkraftmaschine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3030719A JP2569978B2 (ja) | 1991-02-26 | 1991-02-26 | 内燃機関の制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04272443A true JPH04272443A (ja) | 1992-09-29 |
| JP2569978B2 JP2569978B2 (ja) | 1997-01-08 |
Family
ID=12311455
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3030719A Expired - Lifetime JP2569978B2 (ja) | 1991-02-26 | 1991-02-26 | 内燃機関の制御装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5201217A (ja) |
| JP (1) | JP2569978B2 (ja) |
| KR (1) | KR940010729B1 (ja) |
| DE (1) | DE4205050C2 (ja) |
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| WO2008056417A1 (fr) * | 2006-11-09 | 2008-05-15 | Nissan Diesel Motor Co., Ltd. | Détecteur de température d'air ambiant et appareil de purification d'échappement |
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| JPS6296751A (ja) * | 1985-10-22 | 1987-05-06 | Mitsubishi Electric Corp | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
| JPS62113842A (ja) * | 1985-11-13 | 1987-05-25 | Mazda Motor Corp | エンジンの制御装置 |
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-
1991
- 1991-02-26 JP JP3030719A patent/JP2569978B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1992
- 1992-01-27 US US07/826,038 patent/US5201217A/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-02-06 KR KR1019920001687A patent/KR940010729B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1992-02-19 DE DE4205050A patent/DE4205050C2/de not_active Expired - Lifetime
Also Published As
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| DE4205050A1 (de) | 1992-08-27 |
| KR920016708A (ko) | 1992-09-25 |
| US5201217A (en) | 1993-04-13 |
| KR940010729B1 (ko) | 1994-10-24 |
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