JPH0623944Y2 - 吸入空気流量検出装置 - Google Patents
吸入空気流量検出装置Info
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- JPH0623944Y2 JPH0623944Y2 JP5216589U JP5216589U JPH0623944Y2 JP H0623944 Y2 JPH0623944 Y2 JP H0623944Y2 JP 5216589 U JP5216589 U JP 5216589U JP 5216589 U JP5216589 U JP 5216589U JP H0623944 Y2 JPH0623944 Y2 JP H0623944Y2
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- intake air
- air flow
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本考案は、例えば自動車用エンジン等の吸入空気流量を
検出するのに好適に用いられる吸入空気流量検出装置に
関し、特に、エンジンのクランキング時における検出誤
差を補正できるようにした吸入空気流量検出装置に関す
る。
検出するのに好適に用いられる吸入空気流量検出装置に
関し、特に、エンジンのクランキング時における検出誤
差を補正できるようにした吸入空気流量検出装置に関す
る。
第6図および第7図に従来装置の吸入空気流量検出装置
を示す。
を示す。
図において、1は吸入空気流量検出装置の本体を構成す
るケーシングを示し、該ケーシング1は円筒状のパイプ
等によって形成され、その両端側は円筒状の管部材2,
3と接続されている。ここで、該ケーシング1は管部材
2,3と共にエンジンのシリンダ(図示せず)と連通す
る吸気通路を構成し、管部材2の一端側にはエアクリー
ナ(図示せず)等が設けられている。そして、該ケーシ
ング1および管部材2,3はエアクリーナで清浄化した
空気(外気)を管部材3の他端側に接続されるシリンダ
内へとピストン(図示せず)の往復動に応じて吸込ませ
るようになっている。
るケーシングを示し、該ケーシング1は円筒状のパイプ
等によって形成され、その両端側は円筒状の管部材2,
3と接続されている。ここで、該ケーシング1は管部材
2,3と共にエンジンのシリンダ(図示せず)と連通す
る吸気通路を構成し、管部材2の一端側にはエアクリー
ナ(図示せず)等が設けられている。そして、該ケーシ
ング1および管部材2,3はエアクリーナで清浄化した
空気(外気)を管部材3の他端側に接続されるシリンダ
内へとピストン(図示せず)の往復動に応じて吸込ませ
るようになっている。
4はケーシング1内に細長棒状のブラケット5を介して
取付けられた熱線素子を示し、該熱線素子4は温度変化
に対応して抵抗値が変化する白金線等からなる感熱抵抗
体によって形成され、外部からリード線6,6等を介し
て加熱されることにより熱線流量計(ホットワイヤエア
フロメータ)を構成するようになっている。ここで、ケ
ーシング1内を流通する吸入空気の流速分布は第6図中
に二点鎖線で示す如く流量が小となって流速v1のよう
に流速が小さくなると流速分布F1となり、流量が大と
なって流速v2のように流速が大となると流速分布F2
となる。そして、該熱線素子4は吸入空気の流速v1,
v2等が早くなればなる程冷却され、抵抗値が変化する
ようになり、吸入空気流量Qに応じた電圧信号Vを検出
信号としてコントロールユニット(図示せず)に出力す
る。
取付けられた熱線素子を示し、該熱線素子4は温度変化
に対応して抵抗値が変化する白金線等からなる感熱抵抗
体によって形成され、外部からリード線6,6等を介し
て加熱されることにより熱線流量計(ホットワイヤエア
フロメータ)を構成するようになっている。ここで、ケ
ーシング1内を流通する吸入空気の流速分布は第6図中
に二点鎖線で示す如く流量が小となって流速v1のよう
に流速が小さくなると流速分布F1となり、流量が大と
なって流速v2のように流速が大となると流速分布F2
となる。そして、該熱線素子4は吸入空気の流速v1,
v2等が早くなればなる程冷却され、抵抗値が変化する
ようになり、吸入空気流量Qに応じた電圧信号Vを検出
信号としてコントロールユニット(図示せず)に出力す
る。
このように構成される従来技術では、まずエンジンの始
動時に始動スイッチを閉成すると、バッテリ(図示せ
ず)からの電圧が熱線素子4にリード線6等を介して印
加される。これにより、該熱線素子4は第7図(ロ)に
示す如く加熱され、例えば数秒程度の時間T2後に所定
の設定温度に達したら、その後はこの設定温度を維持す
るように電圧が印加される。そして、熱線素子4は給気
通路の途中に位置するケーシング1内に設けられ、吸入
空気流量が増大するに応じてより大きく冷却されるか
ら、該熱線素子4はその抵抗値が変化して吸入空気流量
に応じた電圧信号Vを検出信号として出力し、コントロ
ールユニットでは熱線素子4からの電圧信号に基づいて
吸入空気流量Qを所定のタイミング毎に検出する。
動時に始動スイッチを閉成すると、バッテリ(図示せ
ず)からの電圧が熱線素子4にリード線6等を介して印
加される。これにより、該熱線素子4は第7図(ロ)に
示す如く加熱され、例えば数秒程度の時間T2後に所定
の設定温度に達したら、その後はこの設定温度を維持す
るように電圧が印加される。そして、熱線素子4は給気
通路の途中に位置するケーシング1内に設けられ、吸入
空気流量が増大するに応じてより大きく冷却されるか
ら、該熱線素子4はその抵抗値が変化して吸入空気流量
に応じた電圧信号Vを検出信号として出力し、コントロ
ールユニットでは熱線素子4からの電圧信号に基づいて
吸入空気流量Qを所定のタイミング毎に検出する。
ところで、上述した従来技術では、エンジンを始動させ
るときに、熱線素子4が所定の設定温度に達するまでに
時間T2なる時間遅れが生じ、該熱線素子4からの電圧
信号Vはエンジンのクランキング時(始動中)に実際の
吸入空気流量に対して大きな検出誤差をもって出力され
るという問題がある。即ち、熱線素子4はエンジンの始
動時に始動スイッチを閉成すると、バッテリから急に電
圧を印加されるので、第7図(イ)に示す如く突入電圧
が発生し、この突入電圧は所定の電圧Vcまで低下する
のに持続時間T1(例えば数100msec)を有し、この
持続時間T1は周囲温度やバッテリ電圧等に応じて変化
してしまう。そして、熱線素子4が設定温度に達する時
間T2までに、該熱線素子4からの電圧信号Vは時間T
3(T3=T2−T1)に漸次低下して、本来の検出電
圧となる。
るときに、熱線素子4が所定の設定温度に達するまでに
時間T2なる時間遅れが生じ、該熱線素子4からの電圧
信号Vはエンジンのクランキング時(始動中)に実際の
吸入空気流量に対して大きな検出誤差をもって出力され
るという問題がある。即ち、熱線素子4はエンジンの始
動時に始動スイッチを閉成すると、バッテリから急に電
圧を印加されるので、第7図(イ)に示す如く突入電圧
が発生し、この突入電圧は所定の電圧Vcまで低下する
のに持続時間T1(例えば数100msec)を有し、この
持続時間T1は周囲温度やバッテリ電圧等に応じて変化
してしまう。そして、熱線素子4が設定温度に達する時
間T2までに、該熱線素子4からの電圧信号Vは時間T
3(T3=T2−T1)に漸次低下して、本来の検出電
圧となる。
このため従来技術では、エンジンの始動中である時間T
3に実際の吸入空気流量より大きな電圧信号Vを出力
し、コントロールユニットでは実際よりも大きな吸入空
気流量Qを検出し、燃料の噴射量を必要以上に増大させ
るという問題がある。この場合、エンジンが比較的低い
温度(冷却水温が低い)状態にあるときには、水温増量
補正等により噴射量が大きく増大されるから、前記検出
誤差は実質的に無視できる。しかし、冷却水温が高いと
きには水温増量補正がなくなるので、熱線素子4による
検出誤差によって噴射量が必要以上に増大し、燃料が過
濃となって最悪の場合には始動不良を起こすという問題
がある。
3に実際の吸入空気流量より大きな電圧信号Vを出力
し、コントロールユニットでは実際よりも大きな吸入空
気流量Qを検出し、燃料の噴射量を必要以上に増大させ
るという問題がある。この場合、エンジンが比較的低い
温度(冷却水温が低い)状態にあるときには、水温増量
補正等により噴射量が大きく増大されるから、前記検出
誤差は実質的に無視できる。しかし、冷却水温が高いと
きには水温増量補正がなくなるので、熱線素子4による
検出誤差によって噴射量が必要以上に増大し、燃料が過
濃となって最悪の場合には始動不良を起こすという問題
がある。
本考案は上述した従来技術の問題に鑑みなされたもの
で、本考案はエンジンのクランキング時における吸入空
気流量の検出誤差を確実に小さくすることができ、始動
不良等の問題を解消できるようにした吸入空気流量検出
装置を提供するものである。
で、本考案はエンジンのクランキング時における吸入空
気流量の検出誤差を確実に小さくすることができ、始動
不良等の問題を解消できるようにした吸入空気流量検出
装置を提供するものである。
上述した課題を解決するために本考案が採用する構成の
特徴は、始動スイッチを閉成した時点で熱線素子に発生
する突入電圧の持続時間を計測するタイマと、該タイマ
で計測した支持時間に基づき吸入空気流量の初期補正値
を設定する補正値設定手段と、該補正値設定手段で設定
された初期補正値に基づき漸次減少する補正値を演算す
る補正値演算手段と、前記熱線素子で検出される吸入空
気流量から該補正値演算手段による補正値を減算して、
吸入空気流量を補正する流量補正手段とを設けたことに
ある。
特徴は、始動スイッチを閉成した時点で熱線素子に発生
する突入電圧の持続時間を計測するタイマと、該タイマ
で計測した支持時間に基づき吸入空気流量の初期補正値
を設定する補正値設定手段と、該補正値設定手段で設定
された初期補正値に基づき漸次減少する補正値を演算す
る補正値演算手段と、前記熱線素子で検出される吸入空
気流量から該補正値演算手段による補正値を減算して、
吸入空気流量を補正する流量補正手段とを設けたことに
ある。
上記構成によりエンジン始動時の突入電圧の持続時間を
計測して初期補正値を設定できい、この初期補正値から
第7図(イ)に示す時間T3に漸次低下する熱線素子の
電圧信号に対応して漸次減少する補正値を演算でき、こ
の補正値を検出された救急空気流量から減算することに
よって、実際の吸入空気流量に近似した流量を検出する
ことができる。
計測して初期補正値を設定できい、この初期補正値から
第7図(イ)に示す時間T3に漸次低下する熱線素子の
電圧信号に対応して漸次減少する補正値を演算でき、こ
の補正値を検出された救急空気流量から減算することに
よって、実際の吸入空気流量に近似した流量を検出する
ことができる。
以下、本発明の実施例を第1図ないし第5図に基づいて
説明する。なお、実施例では前述した第6図,第7図に
示す従来技術と同一構成要素に同一の符号を付し、その
説明を省略するものとする。
説明する。なお、実施例では前述した第6図,第7図に
示す従来技術と同一構成要素に同一の符号を付し、その
説明を省略するものとする。
図中、11はエンジンを始動させる始動スイッチ、12
はエンジン回転数Nを検出するクランク角センサ、13
はエンジンの冷却水温を検出する水温センサをそれぞれ
示している。また、14は燃料を噴射する噴射弁を示
し、該噴射弁14は後述のコントロールユニット15で
演算される噴射量T1の燃料コントロールユニット15
から噴射パルスが出力される度毎に噴射するようになっ
ている。
はエンジン回転数Nを検出するクランク角センサ、13
はエンジンの冷却水温を検出する水温センサをそれぞれ
示している。また、14は燃料を噴射する噴射弁を示
し、該噴射弁14は後述のコントロールユニット15で
演算される噴射量T1の燃料コントロールユニット15
から噴射パルスが出力される度毎に噴射するようになっ
ている。
さらに、15はマイクロコンピュータ等によって構成さ
れるコントロールユニットを示し、該コントロールユニ
ット15はその入力側が始動スイッチ11,クランク角
センサ12,熱線素子4および水温センサ14等と接続
され、出力側の噴射弁14等と接続され、電源としては
直流電源としてのバッテリ(図示せず)と接続されてい
る。そして、該コントロールユニット15は熱線素子4
からの電圧信号Vに基づき吸入空気流量Qを検出し、こ
の吸入空気流量Qとクランク角センサ12によるエンジ
ン回転数Nとから基本噴射量Tpを、 Tp=K×Q/N ……(1) ただし、K:定数 として演算すると共に、噴射弁14による噴射量T
iを、 Ti=Tp×α×α′×Coer+Ts…(2) ただし、α :空燃比フィードバック補正係数 α′:基本空燃比学習補正係数 Coer:各種補正係数 Ts:電圧補正係数 として演算し、この演算結果に基づき所定デューティを
もった噴射パルスを噴射弁14に出力するようになって
いる。
れるコントロールユニットを示し、該コントロールユニ
ット15はその入力側が始動スイッチ11,クランク角
センサ12,熱線素子4および水温センサ14等と接続
され、出力側の噴射弁14等と接続され、電源としては
直流電源としてのバッテリ(図示せず)と接続されてい
る。そして、該コントロールユニット15は熱線素子4
からの電圧信号Vに基づき吸入空気流量Qを検出し、こ
の吸入空気流量Qとクランク角センサ12によるエンジ
ン回転数Nとから基本噴射量Tpを、 Tp=K×Q/N ……(1) ただし、K:定数 として演算すると共に、噴射弁14による噴射量T
iを、 Ti=Tp×α×α′×Coer+Ts…(2) ただし、α :空燃比フィードバック補正係数 α′:基本空燃比学習補正係数 Coer:各種補正係数 Ts:電圧補正係数 として演算し、この演算結果に基づき所定デューティを
もった噴射パルスを噴射弁14に出力するようになって
いる。
ここで、該コントロールユニット15はRAM,ROM
等の記憶回路内に第4図,第5図に示すプログラムを格
納し、噴射弁14による噴射量制御処理および初期吸入
空気流量補正処理等を行なうようになっている。また、
該コントロールユニット15の記憶回路にはその記憶エ
リア15A内に、持続時間T1に基づき後述の初期補正
値Qoを設定した第3図に示す設定マップと、熱線素子
4からの電圧信号Vに基づき吸入空気流量Qxを決定す
る流量マップ(図示せず)と、突入電圧の前記持続時間
T1を決定する所定の電圧Vcと、タイマTおよびカウ
ンタn等とがそれぞれ格納されている。
等の記憶回路内に第4図,第5図に示すプログラムを格
納し、噴射弁14による噴射量制御処理および初期吸入
空気流量補正処理等を行なうようになっている。また、
該コントロールユニット15の記憶回路にはその記憶エ
リア15A内に、持続時間T1に基づき後述の初期補正
値Qoを設定した第3図に示す設定マップと、熱線素子
4からの電圧信号Vに基づき吸入空気流量Qxを決定す
る流量マップ(図示せず)と、突入電圧の前記持続時間
T1を決定する所定の電圧Vcと、タイマTおよびカウ
ンタn等とがそれぞれ格納されている。
本実施例による吸入空気流量は上述の如き構成を有する
もので、次にコントロールユニット15による処理動作
について、第2図ないし第5図を参照して説明する。
もので、次にコントロールユニット15による処理動作
について、第2図ないし第5図を参照して説明する。
まず、第4図に示すメインルーチンで処理動作をスター
トさせると、ステップ1で始動時噴射量演算処理を行な
い、始動スイッチ11を閉成して、エンジン回転数Nや
吸入空気流量Q等がまだ検出されていない状態にある第
1回目の噴射量を演算する。次に、第2図目以降はステ
ップ2に移して第5図に示す初期吸入空気流量補正処理
を行ない、ステップ3で基本噴射量Tpの演算処理を前
記(1)式により行ない、ステップ4に移って前記(2)式に
よる噴射量Tiの演算処理を行なう。なお、ステップ
3,4はエンジンの作動中は継続される。
トさせると、ステップ1で始動時噴射量演算処理を行な
い、始動スイッチ11を閉成して、エンジン回転数Nや
吸入空気流量Q等がまだ検出されていない状態にある第
1回目の噴射量を演算する。次に、第2図目以降はステ
ップ2に移して第5図に示す初期吸入空気流量補正処理
を行ない、ステップ3で基本噴射量Tpの演算処理を前
記(1)式により行ない、ステップ4に移って前記(2)式に
よる噴射量Tiの演算処理を行なう。なお、ステップ
3,4はエンジンの作動中は継続される。
そして、第5図に示す初期吸入空気流量補正処理では、
エンジンのクランキング時(始動中)に吸入空気流量Q
の検出エラーが発生するのを防止すべく、まず、ステッ
プ11で始動スイッチ11からの信号を読込み、ステッ
プ12で始動スイッチ11が閉成されたか否かを判定す
る。そして、ステップ12で「YES」と判定したとき
にはエンジンのクランキング時であるから、ステップ1
4に移ってタイマTをスタートさせ、ステップ15で熱
線素子4からの電圧信号(この場合は突入電圧)を読込
む。即ち、エンジンを始動すると第7図(イ)に示した
如く、熱線素子4には突入電圧が発生し、その持続時間
T1に応じて初期補正値Qoが変化してしまう。
エンジンのクランキング時(始動中)に吸入空気流量Q
の検出エラーが発生するのを防止すべく、まず、ステッ
プ11で始動スイッチ11からの信号を読込み、ステッ
プ12で始動スイッチ11が閉成されたか否かを判定す
る。そして、ステップ12で「YES」と判定したとき
にはエンジンのクランキング時であるから、ステップ1
4に移ってタイマTをスタートさせ、ステップ15で熱
線素子4からの電圧信号(この場合は突入電圧)を読込
む。即ち、エンジンを始動すると第7図(イ)に示した
如く、熱線素子4には突入電圧が発生し、その持続時間
T1に応じて初期補正値Qoが変化してしまう。
そこで、ステップ16では熱線素子4の電圧信号V(突
入電圧)が所定の電圧Vcまで降下したか否かを判定
し、「YES」と判定したときにステップ17に移り、
第2図に示す持続時間T1を計測する。そして、この持
続時間T1に対応して第3図に示す設定マップの如く初
期補正値Qoが変化するので、ステップ18では持続時
間T1に基づいて初期補正値Qoを設定し、ステップ1
9でタイマTをリセットさせ、ステップ20でカウンタ
nを零に設定する。なお、このカウンタnは吸入空気流
量Qの検出タイミング毎にステップ26で「1」ずつ歩
進される。
入電圧)が所定の電圧Vcまで降下したか否かを判定
し、「YES」と判定したときにステップ17に移り、
第2図に示す持続時間T1を計測する。そして、この持
続時間T1に対応して第3図に示す設定マップの如く初
期補正値Qoが変化するので、ステップ18では持続時
間T1に基づいて初期補正値Qoを設定し、ステップ1
9でタイマTをリセットさせ、ステップ20でカウンタ
nを零に設定する。なお、このカウンタnは吸入空気流
量Qの検出タイミング毎にステップ26で「1」ずつ歩
進される。
次に、ステップ21に移って吸入空気流量の補正値ΔQ
を初期補正値Qoに基づき、 として演算し、カウンタnが零から「1」ずつ歩進され
るに応じて漸次減少する補正値ΔQを第2図に例示する
如く、Qo,Qo/2,Qo/4,Qo/8,…として算出す
る。また、ステップ22では前記検出タイミング毎に熱
線素子4から電圧信号Vを読込み、ステップ23に移っ
てこの電圧信号Vに基づき吸入空気流量Qxを読みだす
(第2図参照)。
を初期補正値Qoに基づき、 として演算し、カウンタnが零から「1」ずつ歩進され
るに応じて漸次減少する補正値ΔQを第2図に例示する
如く、Qo,Qo/2,Qo/4,Qo/8,…として算出す
る。また、ステップ22では前記検出タイミング毎に熱
線素子4から電圧信号Vを読込み、ステップ23に移っ
てこの電圧信号Vに基づき吸入空気流量Qxを読みだす
(第2図参照)。
ここで、この吸入空気流量Qxは熱線素子4からの電圧
信号Vに対応し、この電圧信号Vは第7図(イ)に示し
た毎く時間T3だけ実際の吸入空気流量Qよりも大き
く、漸次低下する値となっているから、熱線素子4から
の電圧信号Vに基づいて検出される吸入空気流量Q
xは、例えば なる近似式で示される関数として示すことができる。そ
こで、ステップ24では前記(4)中の係数Aを初期補正
値Qoに、値Bを本来検出すべき吸入空気流量Qに置換
えることによって、この吸入空気流量Qを、 Q=Qx−ΔQ……(5) として演算し、前記吸入空気流量Qxから補正値ΔQを
減算することにより、吸入空気流量Qの補正を行なうよ
うにしている。そして、ステップ25ではカウンタnが
所定のカウント回数no(no=10〜20)に達した
か否かを判定し、「YES」と判定したときに処理を終
了させるようにしている。
信号Vに対応し、この電圧信号Vは第7図(イ)に示し
た毎く時間T3だけ実際の吸入空気流量Qよりも大き
く、漸次低下する値となっているから、熱線素子4から
の電圧信号Vに基づいて検出される吸入空気流量Q
xは、例えば なる近似式で示される関数として示すことができる。そ
こで、ステップ24では前記(4)中の係数Aを初期補正
値Qoに、値Bを本来検出すべき吸入空気流量Qに置換
えることによって、この吸入空気流量Qを、 Q=Qx−ΔQ……(5) として演算し、前記吸入空気流量Qxから補正値ΔQを
減算することにより、吸入空気流量Qの補正を行なうよ
うにしている。そして、ステップ25ではカウンタnが
所定のカウント回数no(no=10〜20)に達した
か否かを判定し、「YES」と判定したときに処理を終
了させるようにしている。
而して本実施例では、エンジンのクランキング時に生じ
る検出誤差を小さくすべく、熱線素子4の電圧信号Vに
基づいて検出される吸入空気流量Qxから補正値ΔQを
減算して、本来検出すべき吸入空気流量Qを出力できる
ようにしたから、例えばクランキング時には前記(1),
(5)式により、基本噴射量Tpを、 として演算でき、燃料が過濃となるのを防止でき、エン
ジンの冷却水温が高いときでも始動不良等が発生するの
を防止できる。また、基本噴射量Tpを前記(6)式によ
り適性化できるから、この基本噴射量Tpに依存する点
火時期制御も適性化できる等、種々の効果を奏する。
る検出誤差を小さくすべく、熱線素子4の電圧信号Vに
基づいて検出される吸入空気流量Qxから補正値ΔQを
減算して、本来検出すべき吸入空気流量Qを出力できる
ようにしたから、例えばクランキング時には前記(1),
(5)式により、基本噴射量Tpを、 として演算でき、燃料が過濃となるのを防止でき、エン
ジンの冷却水温が高いときでも始動不良等が発生するの
を防止できる。また、基本噴射量Tpを前記(6)式によ
り適性化できるから、この基本噴射量Tpに依存する点
火時期制御も適性化できる等、種々の効果を奏する。
なお、前記実施例では、第5図に示すプログラムのう
ち、ステップ18が本考案の構成要件である補正値設定
手段の具体例であり、ステップ21が補正値演算手段の
具体例であり、ステップ24が流量補正手段の具体例で
ある。
ち、ステップ18が本考案の構成要件である補正値設定
手段の具体例であり、ステップ21が補正値演算手段の
具体例であり、ステップ24が流量補正手段の具体例で
ある。
また、前記実施例では、補正値ΔQを前記(3)式により
演算するものとして述べたが、(3)式中の係数1/2nに替
えて、係数1/anとしてもよく、この場合の値aは1<a
<2またはa>2なる関係の定数として設定してもよ
く、第2図中に特性線として示す吸入給気流量Qxに近
似した関数を選定すればよい。
演算するものとして述べたが、(3)式中の係数1/2nに替
えて、係数1/anとしてもよく、この場合の値aは1<a
<2またはa>2なる関係の定数として設定してもよ
く、第2図中に特性線として示す吸入給気流量Qxに近
似した関数を選定すればよい。
以上詳述した通り本考案によれば、エンジンの始動時に
発生する突入電圧の持続時間を計測して初期補正値を設
定し、この初期補正値に基づき漸次減少する補正値を演
算し、検出された吸入空気流量からこの補正値を減算し
て補正する構成としたから、エンジンの始動中に発生す
る吸入空気流量の検出誤差を効果的に低減でき、冷却水
温が高いときに始動不良が発生するのを防止できる上
に、点火時期制御の適性化を図ることができる等、種々
の効果を奏する。
発生する突入電圧の持続時間を計測して初期補正値を設
定し、この初期補正値に基づき漸次減少する補正値を演
算し、検出された吸入空気流量からこの補正値を減算し
て補正する構成としたから、エンジンの始動中に発生す
る吸入空気流量の検出誤差を効果的に低減でき、冷却水
温が高いときに始動不良が発生するのを防止できる上
に、点火時期制御の適性化を図ることができる等、種々
の効果を奏する。
第1図ないし第5図は本考案の実施例を示し、第1図は
制御ブロック図、第2図は吸入空気流量の特性線図、第
3図は記憶エリア内に格納された初期補正値の設定マッ
プを示す説明図、第4図は噴射量制御処理を示す流れ
図、第5図は初期吸入空気流量補正処理を示す流れ図、
第6図および第7図は従来技術を示し、第6図は流量検
出装置の縦断面図、第7図(イ),(ロ)は熱線素子の
電圧信号および素子温度を示す特性線図である。 1……ケーシング、4……熱線素子、5……ブラケッ
ト、11……始動スイッチ、15……コントロールユニ
ット、T1……持続時間、Qo……初期補正値、ΔQ…
…補正値。
制御ブロック図、第2図は吸入空気流量の特性線図、第
3図は記憶エリア内に格納された初期補正値の設定マッ
プを示す説明図、第4図は噴射量制御処理を示す流れ
図、第5図は初期吸入空気流量補正処理を示す流れ図、
第6図および第7図は従来技術を示し、第6図は流量検
出装置の縦断面図、第7図(イ),(ロ)は熱線素子の
電圧信号および素子温度を示す特性線図である。 1……ケーシング、4……熱線素子、5……ブラケッ
ト、11……始動スイッチ、15……コントロールユニ
ット、T1……持続時間、Qo……初期補正値、ΔQ…
…補正値。
Claims (1)
- 【請求項1】エンジンの吸気通路途中に設けられる筒状
のケーシングと、該ケーシング内に設けられ、前記エン
ジンの始動スイッチを閉成したときに電圧が印加されて
所定温度まで加熱され、該ケーシング内を流通する吸入
空気で冷却されることにより吸入空気流量に応じた電圧
信号を出力する流量検出用の熱線素子とからなる吸入空
気流量検出装置において、前記始動スイッチを閉成した
時点で前記熱線素子に発生する突入電圧の持続時間を計
測するタイマと、該タイマで計測した持続時間に基づき
前記吸入空気流量の初期補正値を設定する補正値設定手
段と、該補正値設定手段で設定された初期補正値に基づ
き漸次減少する補正値を演算する補正値演算手段と、前
記熱線素子で検出される吸入空気流量から該補正値演算
手段による補正値を減算して、吸入空気流量を補正する
流量補正手段とを設けたことを特徴とする吸入空気流量
検出装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5216589U JPH0623944Y2 (ja) | 1989-05-02 | 1989-05-02 | 吸入空気流量検出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5216589U JPH0623944Y2 (ja) | 1989-05-02 | 1989-05-02 | 吸入空気流量検出装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02141823U JPH02141823U (ja) | 1990-11-29 |
JPH0623944Y2 true JPH0623944Y2 (ja) | 1994-06-22 |
Family
ID=31572241
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5216589U Expired - Lifetime JPH0623944Y2 (ja) | 1989-05-02 | 1989-05-02 | 吸入空気流量検出装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0623944Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2855379B2 (ja) * | 1991-12-04 | 1999-02-10 | 株式会社ユニシアジェックス | 内燃機関の燃料供給制御装置 |
-
1989
- 1989-05-02 JP JP5216589U patent/JPH0623944Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH02141823U (ja) | 1990-11-29 |
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