JPH04254722A - ミルの出炭量計測装置 - Google Patents
ミルの出炭量計測装置Info
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- JPH04254722A JPH04254722A JP3556591A JP3556591A JPH04254722A JP H04254722 A JPH04254722 A JP H04254722A JP 3556591 A JP3556591 A JP 3556591A JP 3556591 A JP3556591 A JP 3556591A JP H04254722 A JPH04254722 A JP H04254722A
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- 238000012937 correction Methods 0.000 claims description 40
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 10
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Landscapes
- Feeding And Controlling Fuel (AREA)
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ミルの出炭量計測装置
に関するものである。
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】石炭焚ボイラの運転時には、ボイラバー
ナでの燃焼量を制御するために、ミルで粉砕された微粉
炭のボイラバーナへの出炭量を正確に知る必要がある。
ナでの燃焼量を制御するために、ミルで粉砕された微粉
炭のボイラバーナへの出炭量を正確に知る必要がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このため、従来竪型ミ
ルを使用した石炭焚ボイラでは、給炭器から竪型ミルへ
給炭される給炭量を、竪型ミルからボイラバーナへ出炭
される出炭量（すなわちボイラバーナでの燃焼量）とし
て用い、運転を行っているが、蒸気温度等から推測され
る竪型ミルの出炭量は必らずしも給炭器から竪型ミルへ
給炭される給炭量とは等しくならず、ボイラバーナの燃
焼量を正確に制御することはできない。
ルを使用した石炭焚ボイラでは、給炭器から竪型ミルへ
給炭される給炭量を、竪型ミルからボイラバーナへ出炭
される出炭量（すなわちボイラバーナでの燃焼量）とし
て用い、運転を行っているが、蒸気温度等から推測され
る竪型ミルの出炭量は必らずしも給炭器から竪型ミルへ
給炭される給炭量とは等しくならず、ボイラバーナの燃
焼量を正確に制御することはできない。
【０００４】又、ボイラの負荷変動により、図５に示す
ように竪型ミルの出炭量がＷ１からＷ２に変更される場
合、竪型ミルへの給炭量は図５の直線Ａに示すように負
荷に対応するよう迅速に増加するが、竪型ミルからの出
炭量は曲線Ｂに示すようにして応答遅れが生じるため、
竪型ミルへの給炭量をミルからの出炭量として運転を行
うと、負荷変動時のボイラの制御を迅速に安定させるこ
とができない。
ように竪型ミルの出炭量がＷ１からＷ２に変更される場
合、竪型ミルへの給炭量は図５の直線Ａに示すように負
荷に対応するよう迅速に増加するが、竪型ミルからの出
炭量は曲線Ｂに示すようにして応答遅れが生じるため、
竪型ミルへの給炭量をミルからの出炭量として運転を行
うと、負荷変動時のボイラの制御を迅速に安定させるこ
とができない。
【０００５】本発明は、上述の実情に鑑み、竪型ミルか
らボイラバーナへ出炭される出炭量を正確に検出し得る
ようにすることを目的としてなしたものである。
らボイラバーナへ出炭される出炭量を正確に検出し得る
ようにすることを目的としてなしたものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、ミル
４で形成された微粉炭６をボイラバーナ８へ送る系路７
の差圧ΔＰを求める差圧検出器１３と、ミル４へ供給さ
れる石炭５の給炭量Ｗｋを求める給炭量検出器１４と、
該給炭量検出器１４で求めた給炭量Ｗｋから給炭量Ｗｋ
に対応した前記系路７内の基本差圧ΔＰＯを求める関数
発生器１６と、該関数発生器１６からの基本差圧ΔＰＯ
と前記差圧検出器１３からの差圧ΔＰの比をとり差圧比
γを求める割算器１７と、該割算器１７で求めた差圧比
γから出炭量補正係数Ｋ２を求める関数発生器１８と、
前記給炭量検出器１４からの給炭量Ｗｋに前記関数発生
器１８からの出炭量補正係数Ｋ２を掛けてミル４からの
微粉炭６の出炭量Ｗを求める掛算器１９を設けたもので
あり、請求項２の発明はミル４で形成された微粉炭６を
ボイラバーナ８へ送る系路７の差圧ΔＰを求める差圧検
出器１３と、ミル４へ供給される石炭５の給炭量Ｗｋか
ら給炭量Ｗｋに対応した前記系路７内の基本差圧ΔＰＯ
を求める関数発生器１６と、該関数発生器１６からの基
本差圧ΔＰＯと前記差圧検出器１３からの差圧ΔＰの比
をとり差圧比γを求める割算器１７と、該割算器１７で
求めた差圧比γから出炭量補正係数Ｋ２を求める関数発
生器１８と、前記給炭量検出器１４からの給炭量Ｗｋに
前記関数発生器１８からの出炭量補正係数Ｋ２を掛けて
ミル４からの微粉炭６の出炭量Ｗを求める掛算器１９と
前記関数発生器１６からの基本差圧ΔＰＯと前記差圧検
出器１３からの差圧ΔＰの差をとり差圧差Ｐｄを求める
減算器２０と、該減算器２０で求めた差圧差Ｐｄを積分
して積分差圧差ΣＰｄを求める積分器２１と、積分器２
１で求めた積分差圧差ΣＰｄから給炭量補正係数Ｋ１を
求める調整器２２と、前記給炭量検出器１４からの給炭
料Ｗｋに前記調整器２２からの給炭量補正係数Ｋ１を掛
けて補正給炭料Ｗｋｓを求め前記関数発生器１６へ与え
る掛算器１５を設けたものである。
４で形成された微粉炭６をボイラバーナ８へ送る系路７
の差圧ΔＰを求める差圧検出器１３と、ミル４へ供給さ
れる石炭５の給炭量Ｗｋを求める給炭量検出器１４と、
該給炭量検出器１４で求めた給炭量Ｗｋから給炭量Ｗｋ
に対応した前記系路７内の基本差圧ΔＰＯを求める関数
発生器１６と、該関数発生器１６からの基本差圧ΔＰＯ
と前記差圧検出器１３からの差圧ΔＰの比をとり差圧比
γを求める割算器１７と、該割算器１７で求めた差圧比
γから出炭量補正係数Ｋ２を求める関数発生器１８と、
前記給炭量検出器１４からの給炭量Ｗｋに前記関数発生
器１８からの出炭量補正係数Ｋ２を掛けてミル４からの
微粉炭６の出炭量Ｗを求める掛算器１９を設けたもので
あり、請求項２の発明はミル４で形成された微粉炭６を
ボイラバーナ８へ送る系路７の差圧ΔＰを求める差圧検
出器１３と、ミル４へ供給される石炭５の給炭量Ｗｋか
ら給炭量Ｗｋに対応した前記系路７内の基本差圧ΔＰＯ
を求める関数発生器１６と、該関数発生器１６からの基
本差圧ΔＰＯと前記差圧検出器１３からの差圧ΔＰの比
をとり差圧比γを求める割算器１７と、該割算器１７で
求めた差圧比γから出炭量補正係数Ｋ２を求める関数発
生器１８と、前記給炭量検出器１４からの給炭量Ｗｋに
前記関数発生器１８からの出炭量補正係数Ｋ２を掛けて
ミル４からの微粉炭６の出炭量Ｗを求める掛算器１９と
前記関数発生器１６からの基本差圧ΔＰＯと前記差圧検
出器１３からの差圧ΔＰの差をとり差圧差Ｐｄを求める
減算器２０と、該減算器２０で求めた差圧差Ｐｄを積分
して積分差圧差ΣＰｄを求める積分器２１と、積分器２
１で求めた積分差圧差ΣＰｄから給炭量補正係数Ｋ１を
求める調整器２２と、前記給炭量検出器１４からの給炭
料Ｗｋに前記調整器２２からの給炭量補正係数Ｋ１を掛
けて補正給炭料Ｗｋｓを求め前記関数発生器１６へ与え
る掛算器１５を設けたものである。
【０００７】
【作用】請求項１の発明では、差圧検出器１３により、
ミル４で形成された微粉炭６をボイラバーナ８へ送る系
路７の差圧ΔＰが求められると共に給炭量検出器１４に
より、ミル４へ供給される給炭量Ｗｋが求められ、関数
発生器１６では、給炭量Ｗｋに対応した、系路７内の基
本差圧ΔＰＯが求められ、割算器１７では差圧ΔＰと基
本差圧ΔＰＯから差圧比γが求められ、関数発生器１８
では差圧比γにより出炭量補正係数Ｋ２が求められ、掛
算器１９では給炭器Ｗｋに出炭量補正係数Ｋ２が掛けら
れて、ミル４からの微粉炭６の出炭量Ｗが求められる。
ミル４で形成された微粉炭６をボイラバーナ８へ送る系
路７の差圧ΔＰが求められると共に給炭量検出器１４に
より、ミル４へ供給される給炭量Ｗｋが求められ、関数
発生器１６では、給炭量Ｗｋに対応した、系路７内の基
本差圧ΔＰＯが求められ、割算器１７では差圧ΔＰと基
本差圧ΔＰＯから差圧比γが求められ、関数発生器１８
では差圧比γにより出炭量補正係数Ｋ２が求められ、掛
算器１９では給炭器Ｗｋに出炭量補正係数Ｋ２が掛けら
れて、ミル４からの微粉炭６の出炭量Ｗが求められる。
【０００８】該請求項２の発明では、請求項１と同様に
して出炭量Ｗが求められると共に、炭種等に変更があっ
た場合、減算器２０では差圧検出器１３からの差圧ΔＰ
と関数発生器１６からの基本差圧ΔＰＯの差をとり差圧
差Ｐｄが求められ、積分器２１では差圧差Ｐｄが積分さ
れて積分差圧差ΣＰｄが求められ、調整器２２では、積
分差圧差ΣＰｄに対応した給炭量補正係数にＫ１が求め
られ、掛算器１５では、給炭量Ｗｋに給炭量補正係数Ｋ
１が掛けられて補正給炭量Ｗｋｓが求められ、関数発生
器１６では補正給炭量Ｗｋｓに対応した基本差圧ΔＰＯ
がΔＰＯ求められて割算器１７及び減算器２０に与えら
れ、上述した手順で給炭量Ｗ、給炭量補正係数Ｋ１が求
められる。
して出炭量Ｗが求められると共に、炭種等に変更があっ
た場合、減算器２０では差圧検出器１３からの差圧ΔＰ
と関数発生器１６からの基本差圧ΔＰＯの差をとり差圧
差Ｐｄが求められ、積分器２１では差圧差Ｐｄが積分さ
れて積分差圧差ΣＰｄが求められ、調整器２２では、積
分差圧差ΣＰｄに対応した給炭量補正係数にＫ１が求め
られ、掛算器１５では、給炭量Ｗｋに給炭量補正係数Ｋ
１が掛けられて補正給炭量Ｗｋｓが求められ、関数発生
器１６では補正給炭量Ｗｋｓに対応した基本差圧ΔＰＯ
がΔＰＯ求められて割算器１７及び減算器２０に与えら
れ、上述した手順で給炭量Ｗ、給炭量補正係数Ｋ１が求
められる。
【０００９】
【実施例】以下、本発明の実施例を添付図面を参照しつ
つ説明する。
つ説明する。
【００１０】図２は本発明のミルの出炭量計測装置が適
用されるボイラ設備の概要を示し、図中１はボイラ、２
は石炭貯留用のホッパ、３はホッパ２の下部に設置され
た給炭器、４は給炭器３から給炭された石炭５を粉砕し
て微粉炭６を形成する竪型ミル、７は竪型ミル４で形成
された微粉炭６を出炭しボイラバーナ８へ送給する微粉
炭管、９は給炭器３のベルト上に搭載された石炭５の重
量を検出する荷重検出器、１０は給炭器３のベルト速度
を検出する速度検出器、１１は微粉炭管７の入口部近傍
に接続した圧力検出器、１２は微粉炭管７の出口部近傍
に接続した圧力検出器である。
用されるボイラ設備の概要を示し、図中１はボイラ、２
は石炭貯留用のホッパ、３はホッパ２の下部に設置され
た給炭器、４は給炭器３から給炭された石炭５を粉砕し
て微粉炭６を形成する竪型ミル、７は竪型ミル４で形成
された微粉炭６を出炭しボイラバーナ８へ送給する微粉
炭管、９は給炭器３のベルト上に搭載された石炭５の重
量を検出する荷重検出器、１０は給炭器３のベルト速度
を検出する速度検出器、１１は微粉炭管７の入口部近傍
に接続した圧力検出器、１２は微粉炭管７の出口部近傍
に接続した圧力検出器である。
【００１１】上記竪型ミル４の出炭量を計測するための
装置は図１に示され、１３は圧力検出器１１で検出した
微粉炭管７の入口部近傍の一次空気圧力Ｐ１と圧力検出
器１２で検出した微粉炭管７出口部近傍の一次空気圧力
Ｐ２の差圧ΔＰ（＝Ｐ１−Ｐ２）を求める差圧検出器、
１４は荷重検出器９で検出した、給炭器３のベルト上の
石炭５の重量Ｗｏ及び速度検出器１０で検出した給炭器
３のベルトの送り速度Ｖをもとに、ホッパ２から竪型ミ
ル４へ給炭される給炭量Ｗｋを求める演算器等の給炭量
検出器である。
装置は図１に示され、１３は圧力検出器１１で検出した
微粉炭管７の入口部近傍の一次空気圧力Ｐ１と圧力検出
器１２で検出した微粉炭管７出口部近傍の一次空気圧力
Ｐ２の差圧ΔＰ（＝Ｐ１−Ｐ２）を求める差圧検出器、
１４は荷重検出器９で検出した、給炭器３のベルト上の
石炭５の重量Ｗｏ及び速度検出器１０で検出した給炭器
３のベルトの送り速度Ｖをもとに、ホッパ２から竪型ミ
ル４へ給炭される給炭量Ｗｋを求める演算器等の給炭量
検出器である。
【００１２】１５は給炭量検出器１４で検出した給炭量
Ｗｋと後述する調整器２２で求めたた給炭量補正係数Ｋ
１を掛け、補正給炭量Ｗｋｓを求める掛算器１６は掛算
器１５からの給炭量Ｗｋ或いは補正給炭量Ｗｋｓに対応
した、微粉炭管７の入口から出口までの基本差圧ΔＰＯ
を求める関数発生器、１７は前記差圧検出器１３で検出
した差圧ΔＰと関数発生器１６で求めた基本差圧ΔＰＯ
の差圧比γ（＝ΔＰ／ΔＰＯ）を求める割算器、１８は
割算器１７で求めた差圧比γから出炭量補正係数Ｋ２を
求める関数発生器、１９は給炭量検出器１４で検出した
給炭量Ｗｋに関数発生器１８で求めた出炭量補正係数Ｋ
２を掛け、竪型ミル４からの出炭量Ｗを求める掛算器で
ある。
Ｗｋと後述する調整器２２で求めたた給炭量補正係数Ｋ
１を掛け、補正給炭量Ｗｋｓを求める掛算器１６は掛算
器１５からの給炭量Ｗｋ或いは補正給炭量Ｗｋｓに対応
した、微粉炭管７の入口から出口までの基本差圧ΔＰＯ
を求める関数発生器、１７は前記差圧検出器１３で検出
した差圧ΔＰと関数発生器１６で求めた基本差圧ΔＰＯ
の差圧比γ（＝ΔＰ／ΔＰＯ）を求める割算器、１８は
割算器１７で求めた差圧比γから出炭量補正係数Ｋ２を
求める関数発生器、１９は給炭量検出器１４で検出した
給炭量Ｗｋに関数発生器１８で求めた出炭量補正係数Ｋ
２を掛け、竪型ミル４からの出炭量Ｗを求める掛算器で
ある。
【００１３】２０は差圧検出器１３で求めた差圧ΔＰと
関数発生器１６で求めた基本差圧ΔＰＯから差圧差Ｐｄ
（＝ΔＰ−ΔＰＯ）を求める減算器、２１は減算器２０
で求めた差圧差Ｐｄを積分して積分差圧差ΣＰｄを求め
る積分器、２２は積分器２１で求めた積分差圧差ΣＰｄ
に対応した修正係数Ｋ１を求め、前記掛算器１５へ出力
する調整器である。
関数発生器１６で求めた基本差圧ΔＰＯから差圧差Ｐｄ
（＝ΔＰ−ΔＰＯ）を求める減算器、２１は減算器２０
で求めた差圧差Ｐｄを積分して積分差圧差ΣＰｄを求め
る積分器、２２は積分器２１で求めた積分差圧差ΣＰｄ
に対応した修正係数Ｋ１を求め、前記掛算器１５へ出力
する調整器である。
【００１４】次に本発明の作動について説明する。
【００１５】ホッパ２から切出された石炭５は、給炭器
３により搬送されて竪型ミル４内へ給炭され、粉砕され
る。而して、石炭５が粉砕されて形成された微粉炭６は
、竪型ミル４へ供給される一次空気により、竪型ミル４
から微粉炭管７を経てボイラバーナ８へ搬送され、ボイ
ラバーナ８からボイラ１の火炉内へ噴射されて燃焼され
る。
３により搬送されて竪型ミル４内へ給炭され、粉砕され
る。而して、石炭５が粉砕されて形成された微粉炭６は
、竪型ミル４へ供給される一次空気により、竪型ミル４
から微粉炭管７を経てボイラバーナ８へ搬送され、ボイ
ラバーナ８からボイラ１の火炉内へ噴射されて燃焼され
る。
【００１６】上記運転時には、荷重検出器９により給炭
器３のベルト上の石炭５の重量Ｗｏが検出されると共に
速度検出器１０により給炭器３のベルトの送り速度Ｖが
検出されて給炭量検出器１４に与えられ、給炭量検出器
１４では、重量Ｗｏ（ｔ／ｍ）と送り速度Ｖ（ｍ／ｈ）
が掛けられて給炭量Ｗｋ（ｔ／ｈ）が求められ、 給炭
量Ｗｋは掛算器１５，１９へ与えられる。
器３のベルト上の石炭５の重量Ｗｏが検出されると共に
速度検出器１０により給炭器３のベルトの送り速度Ｖが
検出されて給炭量検出器１４に与えられ、給炭量検出器
１４では、重量Ｗｏ（ｔ／ｍ）と送り速度Ｖ（ｍ／ｈ）
が掛けられて給炭量Ｗｋ（ｔ／ｈ）が求められ、 給炭
量Ｗｋは掛算器１５，１９へ与えられる。
【００１７】又、圧力検出器１１で検出した微粉炭管７
内の入口部近傍の一次空気圧力Ｐ１及び圧力検出器１２
で検出した微粉炭管７内の出口部近傍の一次空気圧力Ｐ
２は差圧検出器１３に与えられ差圧検出器１３では差圧
ΔＰ（＝Ｐ１−Ｐ２）が求められ、該差圧ΔＰは割算器
１７及び減算器２０に与えられる。
内の入口部近傍の一次空気圧力Ｐ１及び圧力検出器１２
で検出した微粉炭管７内の出口部近傍の一次空気圧力Ｐ
２は差圧検出器１３に与えられ差圧検出器１３では差圧
ΔＰ（＝Ｐ１−Ｐ２）が求められ、該差圧ΔＰは割算器
１７及び減算器２０に与えられる。
【００１８】一方、給炭器３から竪型ミル４へ送給され
ている石炭５の炭種等に変更がないような場合には、後
述するように、調整器２２から掛算器１５へ与えられる
給炭量補正係数Ｋ１は１であるため、給炭量検出器１４
で検出された給炭量Ｗｋ掛算器１５を通ってそのまま関
数発生器１６に与えられる。
ている石炭５の炭種等に変更がないような場合には、後
述するように、調整器２２から掛算器１５へ与えられる
給炭量補正係数Ｋ１は１であるため、給炭量検出器１４
で検出された給炭量Ｗｋ掛算器１５を通ってそのまま関
数発生器１６に与えられる。
【００１９】関数発生器１６には、図３に示すように、
給炭量Ｗｋ或いは補正給炭量Ｗｋｓと基本差圧ΔＰｏの
関係が関数Ｆ（Ｘ１）として設定してあり、例えば曲線
イで表わされる関数Ｆ（Ｘ１）で給炭量ＷｋがＸ１の場
合基本差圧ΔＰｏはＹ１となり、このＹ１が基本差圧Δ
Ｐｏとして割算器１７及び減算器２０に与えられる。こ
こで基本差圧ΔＰｏとは、特定の種類の石炭の出炭量Ｗ
が給炭量Ｗｋと等しい場合に微粉炭管７内の入口部及び
出口部に生ずる実際の一次空気の差圧であり、試運転時
に実験的に求めるか、或いは理論的に求めてある。
給炭量Ｗｋ或いは補正給炭量Ｗｋｓと基本差圧ΔＰｏの
関係が関数Ｆ（Ｘ１）として設定してあり、例えば曲線
イで表わされる関数Ｆ（Ｘ１）で給炭量ＷｋがＸ１の場
合基本差圧ΔＰｏはＹ１となり、このＹ１が基本差圧Δ
Ｐｏとして割算器１７及び減算器２０に与えられる。こ
こで基本差圧ΔＰｏとは、特定の種類の石炭の出炭量Ｗ
が給炭量Ｗｋと等しい場合に微粉炭管７内の入口部及び
出口部に生ずる実際の一次空気の差圧であり、試運転時
に実験的に求めるか、或いは理論的に求めてある。
【００２０】而して、炭種により定まる基本差圧ΔＰＯ
と操業時に差圧検出器１３で検出された差圧ΔＰは、負
荷静定時には炭種が変らない限り略等しく、減算器２０
から積分器１６へ与えられる差圧差Ｐｄ（＝ΔＰＯ−Δ
Ｐ）は略零である。このため、積分器２１から調整器２
２へ与えられる積分差圧差ΣＰｄも略零であり、これは
、給炭量検出器１４で検出した給炭量Ｗｋを修正する必
要がないことを意味し、従って調整器２２から掛算器１
５へ与えられる給炭量補正係数Ｋ１は１のままである。
と操業時に差圧検出器１３で検出された差圧ΔＰは、負
荷静定時には炭種が変らない限り略等しく、減算器２０
から積分器１６へ与えられる差圧差Ｐｄ（＝ΔＰＯ−Δ
Ｐ）は略零である。このため、積分器２１から調整器２
２へ与えられる積分差圧差ΣＰｄも略零であり、これは
、給炭量検出器１４で検出した給炭量Ｗｋを修正する必
要がないことを意味し、従って調整器２２から掛算器１
５へ与えられる給炭量補正係数Ｋ１は１のままである。
【００２１】割算器１７では、差圧検出器１３からの差
圧ΔＰが、関数発生器１６からの基準差圧ΔＰＯにより
除算されて差圧比γ（＝ΔＰ／ΔＰＯ）が求められ、該
差圧比γは、関数発生器１８に与えられる。
圧ΔＰが、関数発生器１６からの基準差圧ΔＰＯにより
除算されて差圧比γ（＝ΔＰ／ΔＰＯ）が求められ、該
差圧比γは、関数発生器１８に与えられる。
【００２２】関数発生器１８には、図４に示すように、
差圧比γと出炭量補正係数Ｋ２の関係が関数Ｆ（Ｘ２）
として設定してある。このため、関数発生器１８では差
圧比γに対応した出炭量補正係数Ｋ２が求められて掛算
器１９に与えられ、掛算器１９では、給炭量検出器１４
からの給炭量Ｗｋに関数発生器１８からの出炭量補正係
数Ｋ２が掛けられて出炭量Ｗ（ｔ／ｈ）が求められる。 而して、掛算器１９で求められた出炭量Ｗは、竪型ミル
４からの実際の出炭量となり、斯かる出炭量Ｗをもとに
、ボイラバーナの燃焼制御が行われる。
差圧比γと出炭量補正係数Ｋ２の関係が関数Ｆ（Ｘ２）
として設定してある。このため、関数発生器１８では差
圧比γに対応した出炭量補正係数Ｋ２が求められて掛算
器１９に与えられ、掛算器１９では、給炭量検出器１４
からの給炭量Ｗｋに関数発生器１８からの出炭量補正係
数Ｋ２が掛けられて出炭量Ｗ（ｔ／ｈ）が求められる。 而して、掛算器１９で求められた出炭量Ｗは、竪型ミル
４からの実際の出炭量となり、斯かる出炭量Ｗをもとに
、ボイラバーナの燃焼制御が行われる。
【００２３】関数発生器１８に設定される差圧比γと出
炭量補正係数Ｋ２の関係は、試運転時に実験的に求める
か、或いは理論的に求めておく。
炭量補正係数Ｋ２の関係は、試運転時に実験的に求める
か、或いは理論的に求めておく。
【００２４】最も安定した運転が行われている場合、割
算器１７で求めた差圧比はγ≒１となり、又関数発生器
１８で求めた出炭量補正係数はＫ２≒１となる。これは
給炭量Ｗｋから定まる基本差圧ΔＰＯと圧力検出器１１
，１２で検出した実際の一次空気圧力Ｐ１，Ｐ２の差圧
ΔＰは等しく、給炭器３からの給炭量Ｗｋと竪型ミル４
からの出炭量Ｗが等しいことを意味する。
算器１７で求めた差圧比はγ≒１となり、又関数発生器
１８で求めた出炭量補正係数はＫ２≒１となる。これは
給炭量Ｗｋから定まる基本差圧ΔＰＯと圧力検出器１１
，１２で検出した実際の一次空気圧力Ｐ１，Ｐ２の差圧
ΔＰは等しく、給炭器３からの給炭量Ｗｋと竪型ミル４
からの出炭量Ｗが等しいことを意味する。
【００２５】例えば、ボイラ負荷が増加して給炭器３に
よる給炭量Ｗｋが図５に示すように、直線Ａに従いＷ１
からＷ２に増加した場合、竪型ミル４からの出炭量Ｗは
、図５の曲線Ｂに示すように、時間的に遅れて増加する
が、この場合の出炭量Ｗも上述した場合と同様に求める
。
よる給炭量Ｗｋが図５に示すように、直線Ａに従いＷ１
からＷ２に増加した場合、竪型ミル４からの出炭量Ｗは
、図５の曲線Ｂに示すように、時間的に遅れて増加する
が、この場合の出炭量Ｗも上述した場合と同様に求める
。
【００２６】この場合、給炭器３からの給炭量Ｗｋが増
加し、図３に示すようにＸ１からＸ２になると、ボイラ
負荷変動の前後で炭種が同じなら、基本差圧ΔＰＯは、
Ｙ１からＹ２に増加する。従って、関数発生器１６から
出力される基本差圧ΔＰＯは大きくなるが、竪型ミル４
からの出炭量Ｗには時間遅れがあり、微粉炭管７内を通
る風量も時間遅れがあって直ちには増加しないため、圧
力検出器１１，１２で検出される一次空気圧力Ｐ１，Ｐ
２の差圧ΔＰも直ちには増加しない。従って割算器１７
で求められる差圧比γ（＝ΔＰ／ΔＰＯ）は１よりも小
さくなり、関数発生器１８から出力される出炭量補正係
数Ｋ２も小さくなるため掛算器１９で求められた出炭量
Ｗは、給炭量Ｗｋよりも少量となり、この少量の出炭量
Ｗが竪型ミル４の出炭量となる。
加し、図３に示すようにＸ１からＸ２になると、ボイラ
負荷変動の前後で炭種が同じなら、基本差圧ΔＰＯは、
Ｙ１からＹ２に増加する。従って、関数発生器１６から
出力される基本差圧ΔＰＯは大きくなるが、竪型ミル４
からの出炭量Ｗには時間遅れがあり、微粉炭管７内を通
る風量も時間遅れがあって直ちには増加しないため、圧
力検出器１１，１２で検出される一次空気圧力Ｐ１，Ｐ
２の差圧ΔＰも直ちには増加しない。従って割算器１７
で求められる差圧比γ（＝ΔＰ／ΔＰＯ）は１よりも小
さくなり、関数発生器１８から出力される出炭量補正係
数Ｋ２も小さくなるため掛算器１９で求められた出炭量
Ｗは、給炭量Ｗｋよりも少量となり、この少量の出炭量
Ｗが竪型ミル４の出炭量となる。
【００２７】ボイラ負荷が減少して給炭器３による給炭
量Ｗｋが減少する場合には、竪型ミル４からの出炭量Ｗ
は、時間的に遅れて減少する。この場合、給炭器３から
の給炭量が減少して図３に示すようにＸ１からＸ３にな
ると、ボイラ負荷変動の前後で炭種が同じなら、基本差
圧ΔＰｏはＹ１からＹ３に減少する。従って、関数発生
器１６から出力される基本差圧ΔＰｏは小さくなるが、
竪型ミル４からの出炭量Ｗには時間遅れがあり、微粉炭
管７内を通る風量にも時間遅れがあって直ちには減少し
ないため、圧力検出器１１，１２で検出される一次空気
圧力Ｐ１，Ｐ２の差圧ΔＰも直ちには減少しない。従っ
て、割算器１７で求められる差圧比γ（＝ΔＰ／ΔＰｏ
）は１よりも大きくなり、関数発生器１８から出力され
る出炭量補正係数Ｋ２も大きくなるため、掛算器１９で
求められた出炭量Ｗは、給炭量ＷＫよりも多量となり、
この給炭量Ｗが竪型ミル４の出炭量となる。
量Ｗｋが減少する場合には、竪型ミル４からの出炭量Ｗ
は、時間的に遅れて減少する。この場合、給炭器３から
の給炭量が減少して図３に示すようにＸ１からＸ３にな
ると、ボイラ負荷変動の前後で炭種が同じなら、基本差
圧ΔＰｏはＹ１からＹ３に減少する。従って、関数発生
器１６から出力される基本差圧ΔＰｏは小さくなるが、
竪型ミル４からの出炭量Ｗには時間遅れがあり、微粉炭
管７内を通る風量にも時間遅れがあって直ちには減少し
ないため、圧力検出器１１，１２で検出される一次空気
圧力Ｐ１，Ｐ２の差圧ΔＰも直ちには減少しない。従っ
て、割算器１７で求められる差圧比γ（＝ΔＰ／ΔＰｏ
）は１よりも大きくなり、関数発生器１８から出力され
る出炭量補正係数Ｋ２も大きくなるため、掛算器１９で
求められた出炭量Ｗは、給炭量ＷＫよりも多量となり、
この給炭量Ｗが竪型ミル４の出炭量となる。
【００２８】ボイラ負荷の増減の際には、基本差圧ΔＰ
Ｏと差圧ΔＰに差が生じ、減算器２０から積分器２１へ
与えられる差圧差Ｐｄは零ではなくなり、このため積分
器２１からは積分差圧差ΣＰｄ（≠０）が調整器２２に
与えられ、調整器２２からは、１よりも大きい給炭量補
正係数Ｋ１が掛算器１５に与えられ、結果的に炭種が変
更されたと同様の状態になって具合が悪い。そこで、こ
の場合には、積分器２１のゲインを小さくしておき、負
荷変化時等のような短時間の変化の場合には、積分器２
１からは積分差圧差ΣＰｄ（≠０）が出力されないよう
予め積分器２１の設定を行っておく。このようにすれは
、ボイラ負荷の変化時には、調整器２２から出力される
給炭量補正係数はＫ＝１であり、ボイラの運転に何等支
障は生じない。
Ｏと差圧ΔＰに差が生じ、減算器２０から積分器２１へ
与えられる差圧差Ｐｄは零ではなくなり、このため積分
器２１からは積分差圧差ΣＰｄ（≠０）が調整器２２に
与えられ、調整器２２からは、１よりも大きい給炭量補
正係数Ｋ１が掛算器１５に与えられ、結果的に炭種が変
更されたと同様の状態になって具合が悪い。そこで、こ
の場合には、積分器２１のゲインを小さくしておき、負
荷変化時等のような短時間の変化の場合には、積分器２
１からは積分差圧差ΣＰｄ（≠０）が出力されないよう
予め積分器２１の設定を行っておく。このようにすれは
、ボイラ負荷の変化時には、調整器２２から出力される
給炭量補正係数はＫ＝１であり、ボイラの運転に何等支
障は生じない。
【００２９】たとえば、ボイラの定常運転時に炭種が変
更されると給炭量Ｗｋ及び基本差圧ΔＰＯが変化する。 このため減算器２０からは差圧差Ｐｄ（≠０）が積分器
２１に与えられ、積分器２１からは積分差圧差ΣＰｄ（
≠０）が調整器２２に与えられ、調整器２２からは給炭
量補正係数Ｋ１（≠１）が掛算器１５に与えられ、掛算
器１５では、給炭量検出器１４からの給炭量Ｗｋに給炭
量補正係数Ｋ１が掛けられて補正給炭量Ｗｋｓ（≠Ｗｋ
）が求められ、該補正給炭量Ｗｋｓは関数発生器１６に
与えられる。
更されると給炭量Ｗｋ及び基本差圧ΔＰＯが変化する。 このため減算器２０からは差圧差Ｐｄ（≠０）が積分器
２１に与えられ、積分器２１からは積分差圧差ΣＰｄ（
≠０）が調整器２２に与えられ、調整器２２からは給炭
量補正係数Ｋ１（≠１）が掛算器１５に与えられ、掛算
器１５では、給炭量検出器１４からの給炭量Ｗｋに給炭
量補正係数Ｋ１が掛けられて補正給炭量Ｗｋｓ（≠Ｗｋ
）が求められ、該補正給炭量Ｗｋｓは関数発生器１６に
与えられる。
【００３０】而して、関数発生器１６からは変化した炭
種及び給炭量Ｗｋに対応した基本差圧ΔＰｏが選定され
て割算器１７及び減算器２０に与えられ、割算器１７で
は差圧比γが、関数発生器１８では出炭量補正係数Ｋ２
が掛算器１９では出炭量Ｗｋが上述したと同様の手順で
順次求められ、一方減算器２０では差圧差Ｐｄが求めら
れる。この場合、時間の経過と共に微粉炭の出炭量が増
加し、差圧ΔＰが基本差圧ΔＰｏに近付くため差圧差Ｐ
ｄが減少し、従って積分差圧差ΣＰｄは徐々に減少し、
給炭量補正係数Ｋ１は徐々に１に接近し、最終的には基
本差圧ΔＰｏと差圧ΔＰが等しくなり、給炭量補正係数
Ｋ１は１となる。これにより炭種及び給炭量の変更に伴
う修正が終了する。
種及び給炭量Ｗｋに対応した基本差圧ΔＰｏが選定され
て割算器１７及び減算器２０に与えられ、割算器１７で
は差圧比γが、関数発生器１８では出炭量補正係数Ｋ２
が掛算器１９では出炭量Ｗｋが上述したと同様の手順で
順次求められ、一方減算器２０では差圧差Ｐｄが求めら
れる。この場合、時間の経過と共に微粉炭の出炭量が増
加し、差圧ΔＰが基本差圧ΔＰｏに近付くため差圧差Ｐ
ｄが減少し、従って積分差圧差ΣＰｄは徐々に減少し、
給炭量補正係数Ｋ１は徐々に１に接近し、最終的には基
本差圧ΔＰｏと差圧ΔＰが等しくなり、給炭量補正係数
Ｋ１は１となる。これにより炭種及び給炭量の変更に伴
う修正が終了する。
【００３１】例えば、図３に示すように、給炭量Ｗｋと
基本差圧ΔＰＯの関係が曲線イで表わされる石炭を給炭
量Ｘ１で使用していた際に、曲線ロで表わされる石炭に
変更し、そのときの給炭量ＷｋをＸ１´とすると、基本
差圧ΔＰＯはＹ１からＹ１´に変化する。このため、上
述のように減算器２０からは、差圧差Ｐｄ（≠０）が出
力されるが、時間の経過に従って、掛算器１５を通過す
る補正微粉炭量Ｗｋｓが変化して差圧検出器１３で検出
される差圧ΔＰは基本差圧ΔＰＯに近付く。
基本差圧ΔＰＯの関係が曲線イで表わされる石炭を給炭
量Ｘ１で使用していた際に、曲線ロで表わされる石炭に
変更し、そのときの給炭量ＷｋをＸ１´とすると、基本
差圧ΔＰＯはＹ１からＹ１´に変化する。このため、上
述のように減算器２０からは、差圧差Ｐｄ（≠０）が出
力されるが、時間の経過に従って、掛算器１５を通過す
る補正微粉炭量Ｗｋｓが変化して差圧検出器１３で検出
される差圧ΔＰは基本差圧ΔＰＯに近付く。
【００３２】上述したような運転を行うことにより、ボ
イラ負荷を変更したり、炭種を変更した場合でも、竪型
ミル４からの微粉炭６の出炭量Ｗを正確に求めることが
できる。
イラ負荷を変更したり、炭種を変更した場合でも、竪型
ミル４からの微粉炭６の出炭量Ｗを正確に求めることが
できる。
【００３３】なお、本発明の実施例では微粉炭が出炭さ
れる系路の差圧を微粉炭管の入口及び出口で検出する場
合について説明したが、微粉炭が送給される系路であれ
ばどこで検出しても良く、例えば竪型ミルの石炭入口及
び微粉炭出口で検出しても、粗粉分離器の入口と出口で
検出しても良いこと、ミルは竪型ミルではなく横型ミル
でも良いこと、給炭量Ｗｋから基本差圧ΔＰＯを求める
かわりにミルへ送風される一次空気量から基本差圧ΔＰ
Ｏを検出しても良いこと、その他、本発明の要旨を逸脱
しない範囲内で種々変更を加え得ること、等は勿論であ
る。
れる系路の差圧を微粉炭管の入口及び出口で検出する場
合について説明したが、微粉炭が送給される系路であれ
ばどこで検出しても良く、例えば竪型ミルの石炭入口及
び微粉炭出口で検出しても、粗粉分離器の入口と出口で
検出しても良いこと、ミルは竪型ミルではなく横型ミル
でも良いこと、給炭量Ｗｋから基本差圧ΔＰＯを求める
かわりにミルへ送風される一次空気量から基本差圧ΔＰ
Ｏを検出しても良いこと、その他、本発明の要旨を逸脱
しない範囲内で種々変更を加え得ること、等は勿論であ
る。
【００３４】
【発明の効果】本発明のミルの出炭量計測装置によれば
、ミルからの出炭量を正確に求めることが可能となると
いう優れた効果を奏し得る。
、ミルからの出炭量を正確に求めることが可能となると
いう優れた効果を奏し得る。
【図１】本発明のミルの出炭量計測装置の実施例の制御
ブロック図である。
ブロック図である。
【図２】本発明のミルの出炭量計測装置が適用されるボ
イラ設備の概念図である。
イラ設備の概念図である。
【図３】本発明のミルの出炭量計測装置における給炭量
又は補正給炭量と基本差圧の関係を表わすグラフである
。
又は補正給炭量と基本差圧の関係を表わすグラフである
。
【図４】本発明のミルの出炭量計測装置における差圧比
と出炭量補正係数の関係を表わすグラフである。
と出炭量補正係数の関係を表わすグラフである。
【図５】ボイラ負荷が増加した場合の給炭器からの給炭
量或いは竪型ミルからの出炭量の変化を表わすグラフで
ある。
量或いは竪型ミルからの出炭量の変化を表わすグラフで
ある。
４ 竪型ミル（ミル）
５ 石炭
６ 微粉炭
７ 微粉炭管（系路）
８ ボイラバーナ
１３ 差圧検出器
１４ 給炭量検出器
１５ 掛算器
１６ 関数発生器
１７ 割算器
１８ 関数発生器
１９ 掛算器
２０ 減算器
２１ 積分器
２２ 調整器
ΔＰ 差圧
ΔＰＯ 基本差圧
Ｐｄ 差圧差
Ｗｋ 給炭量
Ｗｋｓ 補正給炭量
Ｋ１ 給炭量補正係数
γ 差圧比
Ｋ２ 出炭量補正係数
ΣＰｄ 積分差圧差
Ｗ 出炭量
Claims (2)
- 【請求項１】 ミル４で形成された微粉炭６をボイラ
バーナ８へ送る系路７の差圧ΔＰを求める差圧検出器１
３と、ミル４へ供給される石炭５の給炭量Ｗｋを求める
給炭量検出器１４と、該給炭量検出器１４で求めた給炭
量Ｗｋから給炭量Ｗｋに対応した前記系路７内の基本差
圧ΔＰＯを求める関数発生器１６と、該関数発生器１６
からの基本差圧ΔＰＯと前記差圧検出器１３からの差圧
ΔＰの比をとり差圧比γを求める割算器１７と、該割算
器１７で求めた差圧比γから出炭量補正係数Ｋ２を求め
る関数発生器１８と、前記給炭量検出器１４からの給炭
量Ｗｋに前記関数発生器１８からの出炭量補正係数Ｋ２
を掛けてミル４からの微粉炭６の出炭量Ｗを求める掛算
器１９を設けたことを特徴とするミルの出炭量計測装置
。 - 【請求項２】 ミル４で形成された微粉炭６をボイラ
バーナ８へ送る系路７の差圧ΔＰを求める差圧検出器１
３と、ミル４へ供給される石炭５の給炭量Ｗｋから給炭
量Ｗｋに対応した前記系路７内の基本差圧ΔＰＯを求め
る関数発生器１６と、該関数発生器１６からの基本差圧
ΔＰＯと前記差圧検出器１３からの差圧ΔＰの比をとり
差圧比γを求める割算器１７と、該割算器１７で求めた
差圧比γから出炭量補正係数Ｋ２を求める関数発生器１
８と、前記給炭量検出器１４からの給炭量Ｗｋに前記関
数発生器１８からの出炭量補正係数Ｋ２を掛けてミル４
からの微粉炭６の出炭量Ｗを求める掛算器１９と前記関
数発生器１６からの基本差圧ΔＰＯと前記差圧検出器１
３からの差圧ΔＰの差をとり差圧差Ｐｄを求める減算器
２０と、該減算器２０で求めた差圧差Ｐｄを積分して積
分差圧差ΣＰｄを求める積分器２１と、積分器２１で求
めた積分差圧差ΣＰｄから給炭量補正係数Ｋ１を求める
調整器２２と、前記給炭量検出器１４からの給炭料Ｗｋ
に前記調整器２２からの給炭量補正係数Ｋ１を掛けて補
正給炭量Ｗｋｓを求め前記関数発生器１６へ与える掛算
器１５を設けたことを特徴とするミルの出炭量計測装置
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3556591A JP2998234B2 (ja) | 1991-02-05 | 1991-02-05 | ミルの出炭量計測装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3556591A JP2998234B2 (ja) | 1991-02-05 | 1991-02-05 | ミルの出炭量計測装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04254722A true JPH04254722A (ja) | 1992-09-10 |
| JP2998234B2 JP2998234B2 (ja) | 2000-01-11 |
Family
ID=12445277
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3556591A Expired - Fee Related JP2998234B2 (ja) | 1991-02-05 | 1991-02-05 | ミルの出炭量計測装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2998234B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115755677A (zh) * | 2022-10-31 | 2023-03-07 | 华能国际电力股份有限公司上海石洞口第二电厂 | 一种基于图像识别的犁煤器状态监测与控制方法及系统 |
-
1991
- 1991-02-05 JP JP3556591A patent/JP2998234B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115755677A (zh) * | 2022-10-31 | 2023-03-07 | 华能国际电力股份有限公司上海石洞口第二电厂 | 一种基于图像识别的犁煤器状态监测与控制方法及系统 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2998234B2 (ja) | 2000-01-11 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |