JPH04246174A - 層間接合面の存在しない硬質被覆層を形成してなる表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削チップ - Google Patents
層間接合面の存在しない硬質被覆層を形成してなる表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削チップInfo
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- JPH04246174A JPH04246174A JP6082791A JP6082791A JPH04246174A JP H04246174 A JPH04246174 A JP H04246174A JP 6082791 A JP6082791 A JP 6082791A JP 6082791 A JP6082791 A JP 6082791A JP H04246174 A JPH04246174 A JP H04246174A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、基体表面に形成され
る硬質被覆層に層間接合面の存在しない表面被覆炭化タ
ングステン基超硬合金製切削チップに関するものである
。
る硬質被覆層に層間接合面の存在しない表面被覆炭化タ
ングステン基超硬合金製切削チップに関するものである
。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、例えば特公昭５２−１３
２０１号公報に記載される通り、炭化タングステン（以
下、ＷＣで示す）基超硬合金からなる基体の表面に、化
学蒸着法や物理蒸着法を用いて、Ｔｉの炭化物、窒化物
、炭窒化物、および炭窒酸化物（以下、それぞれＴｉＣ
，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，およびＴｉＣＮＯで示す）のうち
の１種の単層または２種以上の複層からなる下層として
のＴｉ化合物層と、上層としての酸化アルミニウム（以
下、Ａｌ２ Ｏ３ で示す）層、で構成された硬質被覆
層を、０．５〜２０μｍの厚さで形成してなる表面被覆
ＷＣ基超硬合金製切削チップが知られている。
２０１号公報に記載される通り、炭化タングステン（以
下、ＷＣで示す）基超硬合金からなる基体の表面に、化
学蒸着法や物理蒸着法を用いて、Ｔｉの炭化物、窒化物
、炭窒化物、および炭窒酸化物（以下、それぞれＴｉＣ
，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，およびＴｉＣＮＯで示す）のうち
の１種の単層または２種以上の複層からなる下層として
のＴｉ化合物層と、上層としての酸化アルミニウム（以
下、Ａｌ２ Ｏ３ で示す）層、で構成された硬質被覆
層を、０．５〜２０μｍの厚さで形成してなる表面被覆
ＷＣ基超硬合金製切削チップが知られている。
【０００３】また、これらの従来表面被覆ＷＣ基超硬合
金製切削チップが鋼や鋳鉄の切削に広く用いられている
ことも良く知られるところである。
金製切削チップが鋼や鋳鉄の切削に広く用いられている
ことも良く知られるところである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削工程
の省力化および低コスト化に対する要求は厳しく、これ
に伴ない切削条件も高速度化および重切削化（高送り切
削や高切込み切削など）の傾向にある。しかし上記の従
来表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削チップにおいては、下
層としてのＴｉ化合物層と基体表面との間には、Ｔｉ化
合物層の形成時に、基体形成成分であるＣｏやＣ、さら
にＷなどの成分が基体からＴｉ化合物層中へ拡散するた
め、強固な接合強度が確保されるが、上層としてのＡｌ
２ Ｏ３ 層とＴｉ化合物層とは密着性が低く、高い接
合強度が得られないことから、これを鋼や鋳鉄などの高
速切削や高送りおよび高切込みなどの重切削に用いると
、層間接合面に剥離が発生し易く、しかもＡｌ２ Ｏ３
層が消滅すると、前記の高い発熱を伴なう苛酷な切削
条件下では、Ａｌ２ Ｏ３ に比して耐酸化性および耐
溶着性の劣るＴｉ化合物層は急激に摩耗が進行するよう
になり、相対的に短い切削寿命しか示さないのが現状で
ある。
の省力化および低コスト化に対する要求は厳しく、これ
に伴ない切削条件も高速度化および重切削化（高送り切
削や高切込み切削など）の傾向にある。しかし上記の従
来表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削チップにおいては、下
層としてのＴｉ化合物層と基体表面との間には、Ｔｉ化
合物層の形成時に、基体形成成分であるＣｏやＣ、さら
にＷなどの成分が基体からＴｉ化合物層中へ拡散するた
め、強固な接合強度が確保されるが、上層としてのＡｌ
２ Ｏ３ 層とＴｉ化合物層とは密着性が低く、高い接
合強度が得られないことから、これを鋼や鋳鉄などの高
速切削や高送りおよび高切込みなどの重切削に用いると
、層間接合面に剥離が発生し易く、しかもＡｌ２ Ｏ３
層が消滅すると、前記の高い発熱を伴なう苛酷な切削
条件下では、Ａｌ２ Ｏ３ に比して耐酸化性および耐
溶着性の劣るＴｉ化合物層は急激に摩耗が進行するよう
になり、相対的に短い切削寿命しか示さないのが現状で
ある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、上記の従来表面被覆ＷＣ基超硬
合金製切削チップにおいて、苛酷な条件下での切削にも
上層としてのＡｌ２ Ｏ３ 層に剥離発生のない硬質被
覆層を形成すべく研究を行なった結果、硬質被覆層の少
なくとも厚さ方向中央部に、Ａｌ２ Ｏ３ とＴｉ化合
物との混合組織を形成すると共に、その濃度分布を硬質
被覆層の表面側から基体接合面側に向ってＡｌ２ Ｏ３
の濃度が漸次低減し、一方基体接合面側から表面側に
向ってＴｉ化合物の濃度が漸次低減する濃度分布にする
と、この結果形成された硬質被覆層には、層間接合面が
存在しないので、苛酷な条件下での切削でも層間剥離が
発生することがなく、かつ上記濃度分布によって基体接
合面側のＴｉ化合物から表面側のＡｌ２ Ｏ３ への連
続的特性変化がはかられることから、実用に際して、Ａ
ｌ２ Ｏ３ 層の摩耗消滅に伴なうＴｉ化合物層の露出
が原因の急激な切削特性変化がなく、したがって安定し
た切削性能を長期に亘って発揮するようになるという研
究結果を得たのである。
上述のような観点から、上記の従来表面被覆ＷＣ基超硬
合金製切削チップにおいて、苛酷な条件下での切削にも
上層としてのＡｌ２ Ｏ３ 層に剥離発生のない硬質被
覆層を形成すべく研究を行なった結果、硬質被覆層の少
なくとも厚さ方向中央部に、Ａｌ２ Ｏ３ とＴｉ化合
物との混合組織を形成すると共に、その濃度分布を硬質
被覆層の表面側から基体接合面側に向ってＡｌ２ Ｏ３
の濃度が漸次低減し、一方基体接合面側から表面側に
向ってＴｉ化合物の濃度が漸次低減する濃度分布にする
と、この結果形成された硬質被覆層には、層間接合面が
存在しないので、苛酷な条件下での切削でも層間剥離が
発生することがなく、かつ上記濃度分布によって基体接
合面側のＴｉ化合物から表面側のＡｌ２ Ｏ３ への連
続的特性変化がはかられることから、実用に際して、Ａ
ｌ２ Ｏ３ 層の摩耗消滅に伴なうＴｉ化合物層の露出
が原因の急激な切削特性変化がなく、したがって安定し
た切削性能を長期に亘って発揮するようになるという研
究結果を得たのである。
【０００６】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、ＷＣ基超硬合金からなる基体の
表面に、化学蒸着法または物理蒸着法にて、厚さ方向の
少なくとも中央部が、ＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，およ
びＴｉＣＮＯのうちのいずれかからなるＴｉ化合物とＡ
ｌ２ Ｏ３ との混合組織を有すると共に、表面側から
基体接合面側に向ってＡｌ２ Ｏ３の濃度が漸次低減し
、一方基体接合面側から表面側に向ってＴｉ化合物の濃
度が漸次低減する濃度分布を有する、層間接合面の存在
しない硬質被覆層を、通常の厚さである０．５〜２０μ
ｍの厚さに形成してなる表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削
チップに特徴を有するものである。
なされたものであって、ＷＣ基超硬合金からなる基体の
表面に、化学蒸着法または物理蒸着法にて、厚さ方向の
少なくとも中央部が、ＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，およ
びＴｉＣＮＯのうちのいずれかからなるＴｉ化合物とＡ
ｌ２ Ｏ３ との混合組織を有すると共に、表面側から
基体接合面側に向ってＡｌ２ Ｏ３の濃度が漸次低減し
、一方基体接合面側から表面側に向ってＴｉ化合物の濃
度が漸次低減する濃度分布を有する、層間接合面の存在
しない硬質被覆層を、通常の厚さである０．５〜２０μ
ｍの厚さに形成してなる表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削
チップに特徴を有するものである。
【０００７】
【実施例】つぎに、この発明の切削チップを実施例によ
り具体的に説明する。
り具体的に説明する。
【０００８】まず、基体として、重量％で、ＷＣ−８％
ＴｉＣ−１０％ＴａＣ−１０％Ｃｏの組成、並びにＳＮ
ＭＧ４３２の形状をもったＷＣ基超硬合金製のものを用
意し、この基体を、水素気流の中間帯域をはさんでＡｌ
２ Ｏ３ 蒸着帯域とＴｉ化合物蒸着帯域を設けた構造
の化学蒸着装置内に装入し、Ａｌ２ Ｏ３ 蒸着帯域で
の蒸着条件を、 ガス組成：容量％で（以下同じ）、Ｈ２ −４％ＣＯ２
−２％ＡｌＣｌ３ 、 温度：１０２０℃、 雰囲気圧力：５０ｔｏｒｒ、 とし、またＴｉ化合物蒸着帯域での蒸着条件については
、ガス組成を、それぞれ、 （ａ）ＴｉＣ蒸着の場合：Ｈ２ −９％ＣＨ４ −
４％ＴｉＣｌ４ 、 （ｂ）ＴｉＮ蒸着の場合：Ｈ２
−３２％Ｎ２ −４％ＴｉＣｌ４ 、 （ｃ）Ｔｉ
ＣＮ蒸着の場合：Ｈ２ −２５％Ｎ２ −３％ＣＨ４
−３％ＴｉＣｌ４ 、 （ｄ）ＴｉＣＮＯ蒸着の場合
：Ｈ２ −２５％Ｎ２ −１％ＣＨ４ −１％ＣＯ、と
するが、温度および雰囲気圧力はＡｌ２ Ｏ３ 蒸着条
件と同一にし、ついで前記基体を、Ａｌ２ Ｏ３ 蒸着
帯域とＴｉ化合物帯域の間をその都度中間帯域を通して
交互に繰り返し短時間移動させ、それぞれの帯域での滞
留時間はコンピュータ制御により、基体移動開始初期に
おいてはＴｉ化合物蒸着帯域に長く、Ａｌ２ Ｏ３ 蒸
着帯域に短かくし、硬質被覆層が形成されるにしたがっ
て、Ｔｉ化合物蒸着帯域での滞留時間を漸次短かくし、
一方Ａｌ２ Ｏ３ 蒸着帯域での滞留時間は相対的に漸
次長くする条件にて、それぞれ図１〜図４に示される通
りの厚さ並びにＡｌ２ Ｏ３ とＴｉ化合物の濃度分布
をもった硬質被覆層を基体表面に形成することにより本
発明表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削チップ（以下、本発
明被覆切削チップという）Ａ〜Ｄをそれぞれ製造した。
ＴｉＣ−１０％ＴａＣ−１０％Ｃｏの組成、並びにＳＮ
ＭＧ４３２の形状をもったＷＣ基超硬合金製のものを用
意し、この基体を、水素気流の中間帯域をはさんでＡｌ
２ Ｏ３ 蒸着帯域とＴｉ化合物蒸着帯域を設けた構造
の化学蒸着装置内に装入し、Ａｌ２ Ｏ３ 蒸着帯域で
の蒸着条件を、 ガス組成：容量％で（以下同じ）、Ｈ２ −４％ＣＯ２
−２％ＡｌＣｌ３ 、 温度：１０２０℃、 雰囲気圧力：５０ｔｏｒｒ、 とし、またＴｉ化合物蒸着帯域での蒸着条件については
、ガス組成を、それぞれ、 （ａ）ＴｉＣ蒸着の場合：Ｈ２ −９％ＣＨ４ −
４％ＴｉＣｌ４ 、 （ｂ）ＴｉＮ蒸着の場合：Ｈ２
−３２％Ｎ２ −４％ＴｉＣｌ４ 、 （ｃ）Ｔｉ
ＣＮ蒸着の場合：Ｈ２ −２５％Ｎ２ −３％ＣＨ４
−３％ＴｉＣｌ４ 、 （ｄ）ＴｉＣＮＯ蒸着の場合
：Ｈ２ −２５％Ｎ２ −１％ＣＨ４ −１％ＣＯ、と
するが、温度および雰囲気圧力はＡｌ２ Ｏ３ 蒸着条
件と同一にし、ついで前記基体を、Ａｌ２ Ｏ３ 蒸着
帯域とＴｉ化合物帯域の間をその都度中間帯域を通して
交互に繰り返し短時間移動させ、それぞれの帯域での滞
留時間はコンピュータ制御により、基体移動開始初期に
おいてはＴｉ化合物蒸着帯域に長く、Ａｌ２ Ｏ３ 蒸
着帯域に短かくし、硬質被覆層が形成されるにしたがっ
て、Ｔｉ化合物蒸着帯域での滞留時間を漸次短かくし、
一方Ａｌ２ Ｏ３ 蒸着帯域での滞留時間は相対的に漸
次長くする条件にて、それぞれ図１〜図４に示される通
りの厚さ並びにＡｌ２ Ｏ３ とＴｉ化合物の濃度分布
をもった硬質被覆層を基体表面に形成することにより本
発明表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削チップ（以下、本発
明被覆切削チップという）Ａ〜Ｄをそれぞれ製造した。
【０００９】また、比較の目的で、上記の化学蒸着装置
を用い、まず基体表面に、Ｔｉ化合物蒸着帯域で所定厚
さのＴｉ化合物層を形成し、ついでＡｌ２ Ｏ３ 蒸着
帯域に移動させて所定厚さのＡｌ２ Ｏ３層を形成する
ことにより図５〜図８にそれぞれ示される厚さを有する
２層構造の硬質被覆層を形成する以外は、同一の条件で
従来表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削チップ（以下、従来
被覆切削チップという）Ａ〜Ｄをそれぞれ製造した。
を用い、まず基体表面に、Ｔｉ化合物蒸着帯域で所定厚
さのＴｉ化合物層を形成し、ついでＡｌ２ Ｏ３ 蒸着
帯域に移動させて所定厚さのＡｌ２ Ｏ３層を形成する
ことにより図５〜図８にそれぞれ示される厚さを有する
２層構造の硬質被覆層を形成する以外は、同一の条件で
従来表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削チップ（以下、従来
被覆切削チップという）Ａ〜Ｄをそれぞれ製造した。
【００１０】なお、硬質被覆層のＡｌ２ Ｏ３ および
Ｔｉ化合物の濃度分布はＸ線マイクロアナライザー（Ｅ
ＰＭＡ）により測定した。
Ｔｉ化合物の濃度分布はＸ線マイクロアナライザー（Ｅ
ＰＭＡ）により測定した。
【００１１】つぎに、この結果得られた各種の被覆切削
チップについて （１）被削材：ＳＮＣＭ４３９、 切削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ 、 送り：０．６ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：２ｍｍ、 切削時間：１５ｍｉｎ 、 の条件（以下、切削条件１という）での鋼の乾式連続高
送り切削試験、 （２）被削材：ＳＮＣＭ４３９、 切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ 、 送り：０．３ｍｍ、 切込み：１．５ｍｍ、 切削時間：１５ｍｉｎ 、 の条件（以下、切削条件２という）での鋼の乾式連続高
速切削試験、 （３）被削材：ＦＣ３０、 切削速度：１２０ｍ／ｍｉｎ 、 送り：０．７ｍｍ、 切込み：２ｍｍ、 切削時間：１５ｍｉｎ 、 の条件（以下、切削条件３という）での鋳鉄の乾式連続
高送り切削試験、 （４）被削材：ＦＣ３０、 切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ 、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：２ｍｍ、 切削時間：１５ｍｉｎ 、 の条件（以下、切削条件４という）での鋳鉄の乾式連続
高速切削試験を行ない、 切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。これらの測定結果を表
１に示した。
チップについて （１）被削材：ＳＮＣＭ４３９、 切削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ 、 送り：０．６ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：２ｍｍ、 切削時間：１５ｍｉｎ 、 の条件（以下、切削条件１という）での鋼の乾式連続高
送り切削試験、 （２）被削材：ＳＮＣＭ４３９、 切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ 、 送り：０．３ｍｍ、 切込み：１．５ｍｍ、 切削時間：１５ｍｉｎ 、 の条件（以下、切削条件２という）での鋼の乾式連続高
速切削試験、 （３）被削材：ＦＣ３０、 切削速度：１２０ｍ／ｍｉｎ 、 送り：０．７ｍｍ、 切込み：２ｍｍ、 切削時間：１５ｍｉｎ 、 の条件（以下、切削条件３という）での鋳鉄の乾式連続
高送り切削試験、 （４）被削材：ＦＣ３０、 切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ 、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：２ｍｍ、 切削時間：１５ｍｉｎ 、 の条件（以下、切削条件４という）での鋳鉄の乾式連続
高速切削試験を行ない、 切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。これらの測定結果を表
１に示した。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【発明の効果】図１〜図８並びに表１に示される結果か
ら、本発明被覆切削チップＡ〜Ｄは、いずれも硬質被覆
層におけるＡｌ２ Ｏ３ の濃度が表面側から基体接合
面側に向って漸次低減し、一方Ｔｉ化合物の濃度が基体
接合面側から表面側に向って漸次低減する濃度を有する
層間接合面のない混合組織をもっているので、鋼や鋳鉄
の高速切削や高送り切削にも剥離現象の発生なく、すぐ
れた耐摩耗性を発揮するのに対して、従来被覆切削チッ
プＡ〜Ｄは、上記の苛酷な切削条件ではＡｌ２ Ｏ３
層とＴｉ化合物層との層間接合面で剥離が発生し、比較
的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。
ら、本発明被覆切削チップＡ〜Ｄは、いずれも硬質被覆
層におけるＡｌ２ Ｏ３ の濃度が表面側から基体接合
面側に向って漸次低減し、一方Ｔｉ化合物の濃度が基体
接合面側から表面側に向って漸次低減する濃度を有する
層間接合面のない混合組織をもっているので、鋼や鋳鉄
の高速切削や高送り切削にも剥離現象の発生なく、すぐ
れた耐摩耗性を発揮するのに対して、従来被覆切削チッ
プＡ〜Ｄは、上記の苛酷な切削条件ではＡｌ２ Ｏ３
層とＴｉ化合物層との層間接合面で剥離が発生し、比較
的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。
【００１４】上述のように、この発明の表面被覆ＷＣ基
超硬合金製切削チップは、基体表面に形成される硬質被
覆層に層間接合面が存在しないので、苛酷な条件下での
切削にも硬質被覆層に剥離現象が発生することがなく、
かつ硬質被覆層の少なくとも中央部に形成される混合組
織を構成するＡｌ２ Ｏ３ とＴｉ化合物の濃度が厚さ
方向にそって漸次変化する濃度分布をもつので、切削の
進行に伴なう硬質被覆層の摩耗変化が、従来の積層構造
の硬質被覆層に比して円滑に行なわれ、これによって安
定した切削が可能となるなど工業上有用な特性を有する
のである。
超硬合金製切削チップは、基体表面に形成される硬質被
覆層に層間接合面が存在しないので、苛酷な条件下での
切削にも硬質被覆層に剥離現象が発生することがなく、
かつ硬質被覆層の少なくとも中央部に形成される混合組
織を構成するＡｌ２ Ｏ３ とＴｉ化合物の濃度が厚さ
方向にそって漸次変化する濃度分布をもつので、切削の
進行に伴なう硬質被覆層の摩耗変化が、従来の積層構造
の硬質被覆層に比して円滑に行なわれ、これによって安
定した切削が可能となるなど工業上有用な特性を有する
のである。
【図１〜図４】本発明被覆切削チップＡ〜Ｄの硬質被覆
層を構成するＡｌ２Ｏ３ とＴｉ化合物の濃度分布を示
す図である。
層を構成するＡｌ２Ｏ３ とＴｉ化合物の濃度分布を示
す図である。
【図５〜図８】従来被覆切削チップＡ〜Ｄの硬質被覆層
を構成するＡｌ２ Ｏ３ とＴｉ化合物の濃度分布を示
す図である。
を構成するＡｌ２ Ｏ３ とＴｉ化合物の濃度分布を示
す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 炭化タングステン基超硬合金からなる
基体の表面に、化学蒸着法または物理蒸着法にて、厚さ
方向の少なくとも中央部が、Ｔｉの炭化物、窒化物、炭
窒化物、および炭窒酸化物のうちのいずれかからなるＴ
ｉ化合物と、酸化アルミニウムとの混合組織を有すると
共に、表面側から基体接合面側に向って酸化アルミニウ
ムの濃度が漸次低減し、一方基体接合面側から表面側に
向ってＴｉ化合物の濃度が漸次低減する濃度分布を有す
る層間接合面の存在しない硬質被覆層を形成してなる表
面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削チップ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6082791A JP2970017B2 (ja) | 1991-01-28 | 1991-01-28 | 層間接合面の存在しない硬質被覆層を形成してなる表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削チップ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6082791A JP2970017B2 (ja) | 1991-01-28 | 1991-01-28 | 層間接合面の存在しない硬質被覆層を形成してなる表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削チップ |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10610999A Division JPH11347806A (ja) | 1999-04-14 | 1999-04-14 | 硬質被覆層に層間剥離の発生がない表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削チップ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04246174A true JPH04246174A (ja) | 1992-09-02 |
| JP2970017B2 JP2970017B2 (ja) | 1999-11-02 |
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ID=13153579
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP6082791A Expired - Fee Related JP2970017B2 (ja) | 1991-01-28 | 1991-01-28 | 層間接合面の存在しない硬質被覆層を形成してなる表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削チップ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2970017B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002028803A (ja) * | 2000-05-10 | 2002-01-29 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製スローアウエイ切削チップ |
| JP2008100344A (ja) * | 2006-10-18 | 2008-05-01 | Sandvik Intellectual Property Ab | 被覆された切削工具 |
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| JP2022103240A (ja) * | 2018-05-15 | 2022-07-07 | 東京エレクトロン株式会社 | プラズマ処理装置及びプラズマ処理装置用部品 |
-
1991
- 1991-01-28 JP JP6082791A patent/JP2970017B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002028803A (ja) * | 2000-05-10 | 2002-01-29 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製スローアウエイ切削チップ |
| JP2008100344A (ja) * | 2006-10-18 | 2008-05-01 | Sandvik Intellectual Property Ab | 被覆された切削工具 |
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| KR101359254B1 (ko) * | 2006-10-18 | 2014-02-05 | 산드빅 인터렉츄얼 프로퍼티 에이비 | 코팅된 절삭 공구 |
| JP2022103240A (ja) * | 2018-05-15 | 2022-07-07 | 東京エレクトロン株式会社 | プラズマ処理装置及びプラズマ処理装置用部品 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2970017B2 (ja) | 1999-11-02 |
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