JP2982481B2 - 硬質被覆層の基体表面に対する密着性にすぐれた表面被覆切削工具 - Google Patents
硬質被覆層の基体表面に対する密着性にすぐれた表面被覆切削工具Info
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- JP2982481B2 JP2982481B2 JP4097112A JP9711292A JP2982481B2 JP 2982481 B2 JP2982481 B2 JP 2982481B2 JP 4097112 A JP4097112 A JP 4097112A JP 9711292 A JP9711292 A JP 9711292A JP 2982481 B2 JP2982481 B2 JP 2982481B2
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- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、硬質被覆層の炭化タ
ングステン（以下ＷＣで示す）基超硬合金基体または炭
窒化チタン（以下ＴｉＣＮで示す）基サーメット基体に
対する密着性のすぐれた表面被覆切削工具に関するもの
である。
ングステン（以下ＷＣで示す）基超硬合金基体または炭
窒化チタン（以下ＴｉＣＮで示す）基サーメット基体に
対する密着性のすぐれた表面被覆切削工具に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般にＷＣ基超硬合金基体やＴｉ
ＣＮ基サーメット基体の表面に、化学蒸着法を用いて、
Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物、および炭窒酸化物、
並びに酸化アルミニウム（以下、それぞれＴｉＣ，Ｔｉ
Ｎ，ＴｉＣＮ、およびＴｉＣＮＯ、並びにＡｌ2 Ｏ3 で
示す）のうちの２種以上の複層からなる硬質被覆層を
０．５〜２０μｍの平均層厚で形成してなる表面被覆切
削工具が各種鋼材などの連続切削や断続切削に広く用い
られていることは良く知られるところである。
ＣＮ基サーメット基体の表面に、化学蒸着法を用いて、
Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物、および炭窒酸化物、
並びに酸化アルミニウム（以下、それぞれＴｉＣ，Ｔｉ
Ｎ，ＴｉＣＮ、およびＴｉＣＮＯ、並びにＡｌ2 Ｏ3 で
示す）のうちの２種以上の複層からなる硬質被覆層を
０．５〜２０μｍの平均層厚で形成してなる表面被覆切
削工具が各種鋼材などの連続切削や断続切削に広く用い
られていることは良く知られるところである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
の高速化および省力化に対する要求は厳しく、これに伴
ない高速切削や、高切込みおよび高送りなどの重切削が
強いられる傾向にあるが、上記の従来表面被覆切削工具
の場合、このような苛酷な条件下での切削では、硬質被
覆層の基体表面に対する密着性が不十分であるために、
剥離が発生し易く、比較的短時間で使用寿命に至るのが
現状である。
の高速化および省力化に対する要求は厳しく、これに伴
ない高速切削や、高切込みおよび高送りなどの重切削が
強いられる傾向にあるが、上記の従来表面被覆切削工具
の場合、このような苛酷な条件下での切削では、硬質被
覆層の基体表面に対する密着性が不十分であるために、
剥離が発生し易く、比較的短時間で使用寿命に至るのが
現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、上記の従来表面被覆切削工具に
着目し、これの硬質被覆層の基体表面に対する密着性を
向上せしめるべく研究を行なった結果、硬質被覆層の基
体表面に対する第１層をＴｉＣＮ層に特定した上で、従
来のＴｉＣＮ層形成条件、すなわち温度：８８０〜９６
０℃、 圧力：３０〜２００torr、 反応ガス：Ｈ2 とＴｉＣｌ4 とＣＨ3 ＣＮからなり、Ｔ
ｉＣｌ4 ／ＣＨ3 ＣＮ比：１〜９、 であったものを、特に上記反応ガスにメタン（ＣＨ4 ）
を加えて、 温度：８００〜９４０℃、 圧力：３０〜２００torr、 反応ガス：Ｈ2 とＴｉＣｌ4 とＣＨ3 ＣＮとＣＨ4 で構
成し、ＴｉＣｌ4 ／ＣＨ3 ＣＮ比：１〜９、ＣＨ4 ／Ｃ
Ｈ3 ＣＮ比：４〜２０、 とした条件でＴｉＣＮ層を形成すると、この結果形成さ
れたＴｉＣＮ層は、これをＸ線回折により観察した場
合、上記の反応ガス条件のうちのＣＨ4 ／ＣＨ3 ＣＮ比
が０、すなわちＣＨ4 を含有しないと、８００〜８８０
℃の相対的に低温側で（２２０）面に最高ピーク強度が
現われ、８８０〜９４０℃の高温側で（１１１）面に最
高ピーク強度が現われていたものが、ＣＨ4 ／ＣＨ3 Ｃ
Ｎ比が４以上になると、８００〜９４０℃のいずれの反
応温度でも（３１１）面に最高ピーク強度が現われるよ
うになり、この（３１１）面に最高ピーク強度が現われ
るＴｉＣＮ層は、最高ピーク強度が（２２０）面および
（１１１）面にそれぞれ最高ピーク強度が現われるＴｉ
ＣＮ層に比して基体および硬質被覆層に対する密着性が
著しく高くなり、したがって苛酷な条件下での切削でも
剥離の発生なく、すぐれた切削性能を長期に亘って発揮
するという研究結果を得たのである。
上述のような観点から、上記の従来表面被覆切削工具に
着目し、これの硬質被覆層の基体表面に対する密着性を
向上せしめるべく研究を行なった結果、硬質被覆層の基
体表面に対する第１層をＴｉＣＮ層に特定した上で、従
来のＴｉＣＮ層形成条件、すなわち温度：８８０〜９６
０℃、 圧力：３０〜２００torr、 反応ガス：Ｈ2 とＴｉＣｌ4 とＣＨ3 ＣＮからなり、Ｔ
ｉＣｌ4 ／ＣＨ3 ＣＮ比：１〜９、 であったものを、特に上記反応ガスにメタン（ＣＨ4 ）
を加えて、 温度：８００〜９４０℃、 圧力：３０〜２００torr、 反応ガス：Ｈ2 とＴｉＣｌ4 とＣＨ3 ＣＮとＣＨ4 で構
成し、ＴｉＣｌ4 ／ＣＨ3 ＣＮ比：１〜９、ＣＨ4 ／Ｃ
Ｈ3 ＣＮ比：４〜２０、 とした条件でＴｉＣＮ層を形成すると、この結果形成さ
れたＴｉＣＮ層は、これをＸ線回折により観察した場
合、上記の反応ガス条件のうちのＣＨ4 ／ＣＨ3 ＣＮ比
が０、すなわちＣＨ4 を含有しないと、８００〜８８０
℃の相対的に低温側で（２２０）面に最高ピーク強度が
現われ、８８０〜９４０℃の高温側で（１１１）面に最
高ピーク強度が現われていたものが、ＣＨ4 ／ＣＨ3 Ｃ
Ｎ比が４以上になると、８００〜９４０℃のいずれの反
応温度でも（３１１）面に最高ピーク強度が現われるよ
うになり、この（３１１）面に最高ピーク強度が現われ
るＴｉＣＮ層は、最高ピーク強度が（２２０）面および
（１１１）面にそれぞれ最高ピーク強度が現われるＴｉ
ＣＮ層に比して基体および硬質被覆層に対する密着性が
著しく高くなり、したがって苛酷な条件下での切削でも
剥離の発生なく、すぐれた切削性能を長期に亘って発揮
するという研究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、ＷＣ基超硬合金基体またはＴｉ
ＣＮ基サーメット基体の表面に、ＴｉＣ，ＴｉＮ，Ｔｉ
ＣＮ、およびＴｉＣＮＯ、並びにＡｌ2 Ｏ3 のうちの２
種以上の複層からなる硬質被覆層を化学蒸着法にて形成
してなる表面被覆切削工具において、上記硬質被覆層の
基体表面に対する第１層を、Ｘ線回折における（３１
１）面に最高ピーク強度を示すＴｉＣＮで構成すること
により硬質被覆層の密着性を向上せしめた表面被覆切削
工具に特徴を有するものである。
なされたものであって、ＷＣ基超硬合金基体またはＴｉ
ＣＮ基サーメット基体の表面に、ＴｉＣ，ＴｉＮ，Ｔｉ
ＣＮ、およびＴｉＣＮＯ、並びにＡｌ2 Ｏ3 のうちの２
種以上の複層からなる硬質被覆層を化学蒸着法にて形成
してなる表面被覆切削工具において、上記硬質被覆層の
基体表面に対する第１層を、Ｘ線回折における（３１
１）面に最高ピーク強度を示すＴｉＣＮで構成すること
により硬質被覆層の密着性を向上せしめた表面被覆切削
工具に特徴を有するものである。
【０００６】
【実施例】つぎに、この発明の表面被覆切削工具につい
て具体的に説明する。基体として、ＷＣ−９％Ｃｏ−２
％ＴａＣの組成、およびＪＩＳ・ＳＥＥＮ４２ＡＦＴＮ
１の形状を有するＷＣ基超硬合金基体、並びにＴｉＣＮ
−２５％ＷＣ−１５％ＴａＣ−１．５％ＮｂＣ−１３％
Ｃｏ−４％Ｎｉの組成（以上重量％）、およびＪＩＳ・
ＳＥＥＮ４２ＡＦＴＮ１の形状を有するＴｉＣＮ基サー
メット基体を用意し、これら基体の表面に、それぞれ表
１〜４に示される条件で第１層としてのＴｉＣＮ層を形
成し、ついでいずれもＴｉＣ層は、 温度：１０２０℃、 圧力：５０torr、 反応ガス組成：容量％で、８６．２％Ｈ2 −３．５％Ｔ
ｉＣｌ4 −１０．３％ＣＨ4 、の条件で、ＴｉＮ層は、 温度：９２０℃、 圧力：１００torr、 反応ガス組成：容量％で、４９％Ｈ2 −２％ＴｉＣｌ4
−４９％Ｎ2 、の条件で、ＴｉＣＮＯ層は、 温度：１０００℃、 圧力：１００torr、 反応ガス組成：容量％で、７６％Ｈ2 −４％ＴｉＣｌ4
−１０％Ｎ2 −１０％ＣＯ、の条件で、さらにＡｌ2 Ｏ
3 層は、 温度：１０２０℃、 圧力：５０torr、 反応ガス組成：容量％で、８５．７％Ｈ2 −９．５％Ａ
ｌＣｌ3 −４．８％ＣＯ2 、の条件で、上記第１層とし
てのＴｉＣＮ層の上に、さらに表５〜８に示される組成
および平均層厚の硬質被覆層を形成することにより本発
明表面被覆切削工具（以下、本発明被覆工具という）１
〜１６および比較表面被覆切削工具（以下、比較被覆工
具という）１〜１６をそれぞれ製造した。
て具体的に説明する。基体として、ＷＣ−９％Ｃｏ−２
％ＴａＣの組成、およびＪＩＳ・ＳＥＥＮ４２ＡＦＴＮ
１の形状を有するＷＣ基超硬合金基体、並びにＴｉＣＮ
−２５％ＷＣ−１５％ＴａＣ−１．５％ＮｂＣ−１３％
Ｃｏ−４％Ｎｉの組成（以上重量％）、およびＪＩＳ・
ＳＥＥＮ４２ＡＦＴＮ１の形状を有するＴｉＣＮ基サー
メット基体を用意し、これら基体の表面に、それぞれ表
１〜４に示される条件で第１層としてのＴｉＣＮ層を形
成し、ついでいずれもＴｉＣ層は、 温度：１０２０℃、 圧力：５０torr、 反応ガス組成：容量％で、８６．２％Ｈ2 −３．５％Ｔ
ｉＣｌ4 −１０．３％ＣＨ4 、の条件で、ＴｉＮ層は、 温度：９２０℃、 圧力：１００torr、 反応ガス組成：容量％で、４９％Ｈ2 −２％ＴｉＣｌ4
−４９％Ｎ2 、の条件で、ＴｉＣＮＯ層は、 温度：１０００℃、 圧力：１００torr、 反応ガス組成：容量％で、７６％Ｈ2 −４％ＴｉＣｌ4
−１０％Ｎ2 −１０％ＣＯ、の条件で、さらにＡｌ2 Ｏ
3 層は、 温度：１０２０℃、 圧力：５０torr、 反応ガス組成：容量％で、８５．７％Ｈ2 −９．５％Ａ
ｌＣｌ3 −４．８％ＣＯ2 、の条件で、上記第１層とし
てのＴｉＣＮ層の上に、さらに表５〜８に示される組成
および平均層厚の硬質被覆層を形成することにより本発
明表面被覆切削工具（以下、本発明被覆工具という）１
〜１６および比較表面被覆切削工具（以下、比較被覆工
具という）１〜１６をそれぞれ製造した。
【０００７】
【表１】
【０００８】
【表２】
【０００９】
【表３】
【００１０】
【表４】
【００１１】
【表５】
【００１２】
【表６】
【００１３】
【表７】
【００１４】
【表８】
【００１５】ついで、この結果得られた本発明被覆工具
１〜１６および比較被覆工具１〜１６について、硬質被
覆層をＸ線回折により観察し、第１層のＴｉＣＮ層に最
高ピーク強度が現われる結晶面を測定すると共に、本発
明被覆工具１〜８および比較被覆工具１〜８について
は、 被削材：ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２５０）、 切削速度：２５０ｍ／min 、 切込み：２．５mm、 送り：０．２mm／刃（単刃切削）、 切削時間：６０min 、 の条件で鋼の乾式高速フライス切削試験を行ない、また
本発明被覆工具９〜１６および比較被覆工具９〜１６に
ついては、 被削材：ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２５０）、 切削速度：１５０ｍ／min 、 切込み：３．５mm、 送り：０．２mm／刃（単刃切削）、 切削時間：４０min 、 の条件で鋼の乾式高切込みフライス切削試験を行ない、
いずれの場合も切刃のすくい面摩耗深さおよび逃げ面摩
耗幅を測定した。これらの測定結果を表５〜８に示し
た。
１〜１６および比較被覆工具１〜１６について、硬質被
覆層をＸ線回折により観察し、第１層のＴｉＣＮ層に最
高ピーク強度が現われる結晶面を測定すると共に、本発
明被覆工具１〜８および比較被覆工具１〜８について
は、 被削材：ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２５０）、 切削速度：２５０ｍ／min 、 切込み：２．５mm、 送り：０．２mm／刃（単刃切削）、 切削時間：６０min 、 の条件で鋼の乾式高速フライス切削試験を行ない、また
本発明被覆工具９〜１６および比較被覆工具９〜１６に
ついては、 被削材：ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２５０）、 切削速度：１５０ｍ／min 、 切込み：３．５mm、 送り：０．２mm／刃（単刃切削）、 切削時間：４０min 、 の条件で鋼の乾式高切込みフライス切削試験を行ない、
いずれの場合も切刃のすくい面摩耗深さおよび逃げ面摩
耗幅を測定した。これらの測定結果を表５〜８に示し
た。
【００１６】また、図１，２には、それぞれ本発明被覆
工具１および比較被覆工具１の硬質被覆層のＸ線回折測
定結果を示した。
工具１および比較被覆工具１の硬質被覆層のＸ線回折測
定結果を示した。
【００１７】
【発明の効果】表１〜８および図１，２に示される結果
から、硬質被覆層のＸ線回折で、第１層であるＴｉＣＮ
層の（３１１）面に最高ピーク強度が現われる本発明被
覆工具１〜１６は、いずれも硬質被覆層の基体表面に対
する密着性にすぐれているので、苛酷な条件下での切削
にも剥離の発生なく、すぐれた耐摩耗性を示すのに対し
て、ＴｉＣＮ層の（２２０）面、（１１１）面、および
（２００）面に最高ピーク強度が現われる比較被覆工具
１〜１６においては、硬質被覆層の基体表面に対する密
着性が不十分なので、切削試験途中で剥離や欠損が発生
し、使用寿命に至ることが明らかである。
から、硬質被覆層のＸ線回折で、第１層であるＴｉＣＮ
層の（３１１）面に最高ピーク強度が現われる本発明被
覆工具１〜１６は、いずれも硬質被覆層の基体表面に対
する密着性にすぐれているので、苛酷な条件下での切削
にも剥離の発生なく、すぐれた耐摩耗性を示すのに対し
て、ＴｉＣＮ層の（２２０）面、（１１１）面、および
（２００）面に最高ピーク強度が現われる比較被覆工具
１〜１６においては、硬質被覆層の基体表面に対する密
着性が不十分なので、切削試験途中で剥離や欠損が発生
し、使用寿命に至ることが明らかである。
【００１８】上述のように、この発明の表面被覆切削工
具は、硬質被覆層の第１層をＸ線回折で（３１１）面に
最高ピーク強度が現われるＴｉＣＮ層で構成することに
より基体表面に対する硬質被覆層の密着性が著しく向上
したものになっているので、高速切削や重切削などの苛
酷な条件での切削でも硬質被覆層に剥離の発生なく、著
しく長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮し、切削加工
の高速化および省力化に対応することができるものであ
る。
具は、硬質被覆層の第１層をＸ線回折で（３１１）面に
最高ピーク強度が現われるＴｉＣＮ層で構成することに
より基体表面に対する硬質被覆層の密着性が著しく向上
したものになっているので、高速切削や重切削などの苛
酷な条件での切削でも硬質被覆層に剥離の発生なく、著
しく長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮し、切削加工
の高速化および省力化に対応することができるものであ
る。
【図１】本発明被覆工具１の硬質被覆層のＸ線回折測定
結果を示す図である。
結果を示す図である。
【図２】比較被覆工具１の硬質被覆層のＸ線回折測定結
果を示す図である。
果を示す図である。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平２−30406（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−89202（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−26404（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−31469（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−190604（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−270806（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B23B 27/14 B23P 15/28 C23C 16/36 C23C 28/04 ＪＩＣＳＴファイル（ＪＯＩＳ)
Claims (1)
- 【請求項１】 炭化タングステン基超硬合金基体または
炭窒化チタン基サーメット基体の表面に、Ｔｉの炭化
物、窒化物、炭窒化物、および炭窒酸化物、並びに酸化
アルミニウムのうちの２種以上の複層からなる硬質被覆
層を化学蒸着法にて形成してなる表面被覆切削工具にお
いて、 上記硬質被覆層の基体表面に対する第１層を、Ｘ線回折
における（３１１）面に最高ピーク強度を示す炭窒化チ
タンで構成したことを特徴とする硬質被覆層の基体表面
に対する密着性にすぐれた表面被覆切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4097112A JP2982481B2 (ja) | 1992-03-24 | 1992-03-24 | 硬質被覆層の基体表面に対する密着性にすぐれた表面被覆切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4097112A JP2982481B2 (ja) | 1992-03-24 | 1992-03-24 | 硬質被覆層の基体表面に対する密着性にすぐれた表面被覆切削工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05269606A JPH05269606A (ja) | 1993-10-19 |
| JP2982481B2 true JP2982481B2 (ja) | 1999-11-22 |
Family
ID=14183502
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4097112A Expired - Fee Related JP2982481B2 (ja) | 1992-03-24 | 1992-03-24 | 硬質被覆層の基体表面に対する密着性にすぐれた表面被覆切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2982481B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0711459A (ja) * | 1993-06-22 | 1995-01-13 | Hitachi Tool Eng Ltd | 被覆サーメット合金 |
| IL145465A (en) * | 1999-06-21 | 2005-03-20 | Sumitomo Electric Industries | Coated hard alloy |
| JP6756987B2 (ja) * | 2017-08-24 | 2020-09-16 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
| JP7353591B2 (ja) * | 2020-05-25 | 2023-10-02 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
-
1992
- 1992-03-24 JP JP4097112A patent/JP2982481B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05269606A (ja) | 1993-10-19 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19990824 |
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