JP2864798B2 - 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具部材 - Google Patents
表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具部材Info
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- JP2864798B2 JP2864798B2 JP18356291A JP18356291A JP2864798B2 JP 2864798 B2 JP2864798 B2 JP 2864798B2 JP 18356291 A JP18356291 A JP 18356291A JP 18356291 A JP18356291 A JP 18356291A JP 2864798 B2 JP2864798 B2 JP 2864798B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、一段と苛酷な条件で
の高速連続切削やフライス切削などの断続切削に使用し
たときに、被覆層が剥離を起しにくく、優れた耐摩耗性
と耐欠損性を示す表面被覆炭化タングステン基超硬合金
製切削工具部材に関するものである。
の高速連続切削やフライス切削などの断続切削に使用し
たときに、被覆層が剥離を起しにくく、優れた耐摩耗性
と耐欠損性を示す表面被覆炭化タングステン基超硬合金
製切削工具部材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、炭化タングステン（以下ＷＣで示
す）基超硬合金基体の表面に、化学蒸着法（ＣＶＤ法）
または物理蒸着法（ＰＶＤ法）によりＴｉの炭化物、窒
化物、および炭窒化物（以下、それぞれＴｉＣ，Ｔｉ
Ｎ，およびＴｉＣＮで示す）のうちの１種の単層または
２種以上の複層からなる硬質被覆層、あるいはＴｉＣ，
ＴｉＮ，およびＴｉＣＮのうちの１種の単層または２種
以上の複層からなる下部層と、炭酸化チタン、炭窒酸化
チタン、および酸化アルミニウム（以下、それぞれＴｉ
ＣＯ，ＴｉＣＮＯ，およびＡｌ2 Ｏ3 で示す）のうちの
１種の単層または２種以上の複層からなる上部層で構成
された硬質被覆層を０．５〜１０μｍの平均層厚で形成
してなる被覆超硬切削工具部材が、鋼などの連続切削や
断続切削に用いられている。
す）基超硬合金基体の表面に、化学蒸着法（ＣＶＤ法）
または物理蒸着法（ＰＶＤ法）によりＴｉの炭化物、窒
化物、および炭窒化物（以下、それぞれＴｉＣ，Ｔｉ
Ｎ，およびＴｉＣＮで示す）のうちの１種の単層または
２種以上の複層からなる硬質被覆層、あるいはＴｉＣ，
ＴｉＮ，およびＴｉＣＮのうちの１種の単層または２種
以上の複層からなる下部層と、炭酸化チタン、炭窒酸化
チタン、および酸化アルミニウム（以下、それぞれＴｉ
ＣＯ，ＴｉＣＮＯ，およびＡｌ2 Ｏ3 で示す）のうちの
１種の単層または２種以上の複層からなる上部層で構成
された硬質被覆層を０．５〜１０μｍの平均層厚で形成
してなる被覆超硬切削工具部材が、鋼などの連続切削や
断続切削に用いられている。
【０００３】また、ＷＣ基超硬合金の表面にＴｉＣおよ
びＴｉＢ2 を単層厚さ１μｍ以下で交互に８層以上多重
被覆し各物質の欠点をカバーし、耐摩耗性、耐欠損性の
向上をはかった被覆工具部材も公知である（特開昭５８
−２１７４７９）。
びＴｉＢ2 を単層厚さ１μｍ以下で交互に８層以上多重
被覆し各物質の欠点をカバーし、耐摩耗性、耐欠損性の
向上をはかった被覆工具部材も公知である（特開昭５８
−２１７４７９）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年、切削工程
の省力化および短縮化に対する要求は強く、これに伴な
い、より一段と苛酷な条件下での高送りおよび高切込み
などの高速連続重切削や断続切削が強いられる傾向にあ
るが、上記従来の被覆超硬切削工具部材においては、こ
れら苛酷な条件下では、被覆層の耐摩耗性、耐欠損性お
よび基体に対する密着性が不十分であり、比較的短時間
の使用寿命しか示さないのが現状である。
の省力化および短縮化に対する要求は強く、これに伴な
い、より一段と苛酷な条件下での高送りおよび高切込み
などの高速連続重切削や断続切削が強いられる傾向にあ
るが、上記従来の被覆超硬切削工具部材においては、こ
れら苛酷な条件下では、被覆層の耐摩耗性、耐欠損性お
よび基体に対する密着性が不十分であり、比較的短時間
の使用寿命しか示さないのが現状である。
【０００５】また、上記ＴｉＣおよびＴｉＢ2 を多重被
覆した材料においては、ＴｉＢ2 の鉄系合金との反応性
という欠点が十分に回避されておらず、上記苛酷な条件
下では摩耗が急激に進行するため、使用に耐えられない
という課題もあった。
覆した材料においては、ＴｉＢ2 の鉄系合金との反応性
という欠点が十分に回避されておらず、上記苛酷な条件
下では摩耗が急激に進行するため、使用に耐えられない
という課題もあった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、苛酷な条件下においても十分な
耐摩耗性を発揮し、チッピングの発生もない被覆超硬切
削工具を開発すべく、まず従来被覆切削工具の硬質被覆
層の耐摩耗性が不十分で、チッピングが発生しやすい原
因を追求したところ、その一つは、硬質物質が微粒かつ
緻密に被覆されておらず、その物質本来の硬さを十分に
備えていないことが原因であり、さらに、硬質物質粒子
間の結合力が弱いことが第２の原因であるという結論に
達し、これらの問題点を解決すべく研究を行なった結
果、Ｔｉの炭化物、窒化物、および炭窒化物のうち１種
の単層または２種以上の複層からなる硬質被覆層中に微
量の硼素を含有させ、特にこの微量の硼素を二硼化チタ
ン（以下ＴｉＢ2 と記す）の形で分散含有させると、上
記硬質物質の粒子が著しく微粒・緻密化し、かつ粒間結
合力も向上するようになり、この結果、被覆層の硬度、
強度および基体に対する密着性がともに著しく向上し、
本被覆層を有する被覆超硬切削工具部材は、高速連続切
削や断続切削などの苛酷な条件下での切削において、異
常摩耗やチッピングが発生することもなく、また硼素の
鉄系合金との反応性も無視することができるほど小さ
く、すぐれた耐摩耗性を著しく長期に亘って示すという
知見を得たのである。
上述のような観点から、苛酷な条件下においても十分な
耐摩耗性を発揮し、チッピングの発生もない被覆超硬切
削工具を開発すべく、まず従来被覆切削工具の硬質被覆
層の耐摩耗性が不十分で、チッピングが発生しやすい原
因を追求したところ、その一つは、硬質物質が微粒かつ
緻密に被覆されておらず、その物質本来の硬さを十分に
備えていないことが原因であり、さらに、硬質物質粒子
間の結合力が弱いことが第２の原因であるという結論に
達し、これらの問題点を解決すべく研究を行なった結
果、Ｔｉの炭化物、窒化物、および炭窒化物のうち１種
の単層または２種以上の複層からなる硬質被覆層中に微
量の硼素を含有させ、特にこの微量の硼素を二硼化チタ
ン（以下ＴｉＢ2 と記す）の形で分散含有させると、上
記硬質物質の粒子が著しく微粒・緻密化し、かつ粒間結
合力も向上するようになり、この結果、被覆層の硬度、
強度および基体に対する密着性がともに著しく向上し、
本被覆層を有する被覆超硬切削工具部材は、高速連続切
削や断続切削などの苛酷な条件下での切削において、異
常摩耗やチッピングが発生することもなく、また硼素の
鉄系合金との反応性も無視することができるほど小さ
く、すぐれた耐摩耗性を著しく長期に亘って示すという
知見を得たのである。
【０００７】この発明は、かかる知見にもとづいてなさ
れたものであって、（１）炭化タングステン基超硬合金
基体の表面に、Ｔｉの炭化物、窒化物および炭窒化物の
うち１種の単層または２種以上の複層からなる平均層
厚：０．５〜２０μｍの硬質被覆層を形成してなる切削
工具部材において、上記硬質被覆層は１０-3〜１原子％
の硼素を含有し、好ましくは上記硼素をＴｉＢ2 として
分散含有している表面被覆炭化タングステン基超硬合金
製切削工具部材、並びに、（２）炭化タングステン基超
硬合金基体の表面に、Ｔｉの炭化物、窒化物および炭窒
化物のうち１種の単層または２種以上の複層からなる平
均層厚：０．５〜２０μｍの下部層と、炭酸化チタン、
炭窒酸化チタン、窒化チタンおよび酸化アルミニウムの
うちの１種の単層または２種以上の複層からなる平均層
厚：０．１〜１０μｍの上部層で構成された硬質被覆層
を形成してなる切削工具部材において、上記下部層は１
０-3〜１原子％の硼素を含有し、好ましくは上記硼素を
ＴｉＢ2 として分散含有している表面被覆炭化タングス
テン基超硬合金製切削工具部材、に特徴を有するもので
ある。
れたものであって、（１）炭化タングステン基超硬合金
基体の表面に、Ｔｉの炭化物、窒化物および炭窒化物の
うち１種の単層または２種以上の複層からなる平均層
厚：０．５〜２０μｍの硬質被覆層を形成してなる切削
工具部材において、上記硬質被覆層は１０-3〜１原子％
の硼素を含有し、好ましくは上記硼素をＴｉＢ2 として
分散含有している表面被覆炭化タングステン基超硬合金
製切削工具部材、並びに、（２）炭化タングステン基超
硬合金基体の表面に、Ｔｉの炭化物、窒化物および炭窒
化物のうち１種の単層または２種以上の複層からなる平
均層厚：０．５〜２０μｍの下部層と、炭酸化チタン、
炭窒酸化チタン、窒化チタンおよび酸化アルミニウムの
うちの１種の単層または２種以上の複層からなる平均層
厚：０．１〜１０μｍの上部層で構成された硬質被覆層
を形成してなる切削工具部材において、上記下部層は１
０-3〜１原子％の硼素を含有し、好ましくは上記硼素を
ＴｉＢ2 として分散含有している表面被覆炭化タングス
テン基超硬合金製切削工具部材、に特徴を有するもので
ある。
【０００８】上記微量の硼素は、上記硬質被覆層に固溶
などのいかなる形で含有されていても優れた効果を奏す
るが、特にＴｉＢ2 の形で分散含有されているのが好ま
しい。
などのいかなる形で含有されていても優れた効果を奏す
るが、特にＴｉＢ2 の形で分散含有されているのが好ま
しい。
【０００９】つぎに、この発明の表面被覆炭化タングス
テン基超硬合金製切削工具部材の硬質被覆層における硼
素含有量を１０-3〜１原子％と定めたのは、その含有量
が１０-3原子％未満では所望の緻密化による耐摩耗性、
強度、および基体に対する密着性を向上させる効果が得
られず、一方、その含有量が１原子％を越えると、硬質
被覆層中のＴｉＢ2 の特性が顕著に現われはじめ、鉄系
合金を切削する場合に鉄系合金との反応性が増大し、耐
摩耗性が急激に低下するという理由によるものである。
テン基超硬合金製切削工具部材の硬質被覆層における硼
素含有量を１０-3〜１原子％と定めたのは、その含有量
が１０-3原子％未満では所望の緻密化による耐摩耗性、
強度、および基体に対する密着性を向上させる効果が得
られず、一方、その含有量が１原子％を越えると、硬質
被覆層中のＴｉＢ2 の特性が顕著に現われはじめ、鉄系
合金を切削する場合に鉄系合金との反応性が増大し、耐
摩耗性が急激に低下するという理由によるものである。
【００１０】また、硼素を含有する硬質被覆層の平均層
厚を０．５〜２０μｍと定めたのは、その層厚が０．５
μｍ未満では所望の耐摩耗性が得られず、一方、その層
厚が２０μｍを越えると、硬質被覆層に欠けやチッピン
グが生じるという理由によるものである。
厚を０．５〜２０μｍと定めたのは、その層厚が０．５
μｍ未満では所望の耐摩耗性が得られず、一方、その層
厚が２０μｍを越えると、硬質被覆層に欠けやチッピン
グが生じるという理由によるものである。
【００１１】さらに、下部層と上部層で構成された硬質
被覆層の上部層の平均層厚を０．１〜１０μｍとしたの
は、その層厚が０．１μｍ未満では所望の耐摩耗性を確
保することができず、一方その層厚が１０μｍを越える
と、硬質被覆層に欠けやチッピングが生じるようになる
という理由によるものである。
被覆層の上部層の平均層厚を０．１〜１０μｍとしたの
は、その層厚が０．１μｍ未満では所望の耐摩耗性を確
保することができず、一方その層厚が１０μｍを越える
と、硬質被覆層に欠けやチッピングが生じるようになる
という理由によるものである。
【００１２】
【実施例】つぎに、この発明の表面被覆炭化タングステ
ン基超硬合金製切削部材を実施例にもとづいて具体的に
説明する。
ン基超硬合金製切削部材を実施例にもとづいて具体的に
説明する。
【００１３】まず、表１に示される配合組成とほぼ同一
組成を有し、ＪＩＳ・ＳＮＧ４３２に相当する形状をも
ったスローアウェイチップを用意し、上記スローアウェ
イチップをＷＣ基超硬合金基体Ａ〜Ｅとした。
組成を有し、ＪＩＳ・ＳＮＧ４３２に相当する形状をも
ったスローアウェイチップを用意し、上記スローアウェ
イチップをＷＣ基超硬合金基体Ａ〜Ｅとした。
【００１４】
【表１】
【００１５】表１に示されるＷＣ基超硬合金基体Ａ〜Ｅ
の表面に、表２〜表７に示される条件で所定時間化学蒸
着することにより、表２〜表７に示される微量の硼素を
含む成分組成および平均層厚を有する本発明被覆切削工
具１〜１４および比較被覆切削工具１〜３を作製した。
なお、上記比較被覆切削工具は、硬質被覆層に含まれる
硼素の含有量がこの発明の範囲から外れているものであ
る（上記この発明の範囲から外れて含まれる硼素量に※
印を付して表７に示した）。
の表面に、表２〜表７に示される条件で所定時間化学蒸
着することにより、表２〜表７に示される微量の硼素を
含む成分組成および平均層厚を有する本発明被覆切削工
具１〜１４および比較被覆切削工具１〜３を作製した。
なお、上記比較被覆切削工具は、硬質被覆層に含まれる
硼素の含有量がこの発明の範囲から外れているものであ
る（上記この発明の範囲から外れて含まれる硼素量に※
印を付して表７に示した）。
【００１６】また、上記本発明被覆切削工具５〜１４の
硬質被覆層を下部層とし、この下部層の上に、さらに表
８に示される厚さの硼素を含まないＴｉＣＯ，ＴｉＮ，
ＴｉＣＮＯおよびＡｌ2 Ｏ3 のうち１種の単層または２
種以上の複層を通常の化学蒸着法により上部層として被
覆し、本発明被覆切削工具１５〜２５を作製した。
硬質被覆層を下部層とし、この下部層の上に、さらに表
８に示される厚さの硼素を含まないＴｉＣＯ，ＴｉＮ，
ＴｉＣＮＯおよびＡｌ2 Ｏ3 のうち１種の単層または２
種以上の複層を通常の化学蒸着法により上部層として被
覆し、本発明被覆切削工具１５〜２５を作製した。
【００１７】さらに、表１に示されるＷＣ基超硬合金基
体の表面に直接、通常の化学蒸着法により下記の条件で
硼素を含まないＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣＯ，
ＴｉＣＮＯ，およびＡｌ2 Ｏ3 のうち１種の単層または
２種以上の複層を被覆し、表９に示される従来被覆切削
工具１〜７を作製した。
体の表面に直接、通常の化学蒸着法により下記の条件で
硼素を含まないＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣＯ，
ＴｉＣＮＯ，およびＡｌ2 Ｏ3 のうち１種の単層または
２種以上の複層を被覆し、表９に示される従来被覆切削
工具１〜７を作製した。
【００１８】なお硼素を含まないＴｉＣ，ＴｉＮ，Ｔｉ
ＣＮ，ＴｉＣＯ，ＴｉＣＮＯ，およびＡｌ2 Ｏ3 の硬質
被覆層を化学蒸着するための条件は、下記の通りであ
る。
ＣＮ，ＴｉＣＯ，ＴｉＣＮＯ，およびＡｌ2 Ｏ3 の硬質
被覆層を化学蒸着するための条件は、下記の通りであ
る。
【００１９】（ａ）ＴｉＣの場合 温度：１０３０℃、圧力：１００torr、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −５％ＣＨ4 −９１％Ｈ
2 、 （ｂ）ＴｉＮの場合 温度：９８０℃、圧力：１００torr、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −８％Ｎ2 −８８％
Ｈ2 、 （ｃ）ＴｉＣＮの場合 温度：１０００℃、圧力：１００torr、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −３％ＣＨ4 −４％Ｎ2
−８９％Ｈ2 、 （ｄ）ＴｉＣＯの場合 温度：１０００℃、圧力：１００torr、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −６％ＣＯ−９０％
Ｈ2 、 （ｅ）ＴｉＣＮＯの場合 温度：１０００℃、圧力：１００torr、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −３％ＣＯ−３％Ｎ2 −
９０％Ｈ2 、 （ｆ）Ａｌ2 Ｏ3 の場合 温度：１０００℃、圧力：１００torr、 反応ガス組成：３％ＡｌＣｌ3 −５％ＣＯ2 −９２％Ｈ
2 、 このようにして製作した、表２〜表９に示される本発明
被覆切削工具１〜２４、比較被覆切削工具１〜４および
従来被覆切削工具１〜７について、 被削材：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：ＨB ２６０）、 切削速度：２００ｍ／min 、 送り：０．３mm／刃、 切込み：１．５mm、 切削時間：１５min 、 冷却油：なし、 の条件で鋼のフライス切削試験を行ない、切刃の逃げ面
摩耗幅を測定するとともに、切刃状況も観察した。これ
らの結果を表１０および表１１に示した。
2 、 （ｂ）ＴｉＮの場合 温度：９８０℃、圧力：１００torr、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −８％Ｎ2 −８８％
Ｈ2 、 （ｃ）ＴｉＣＮの場合 温度：１０００℃、圧力：１００torr、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −３％ＣＨ4 −４％Ｎ2
−８９％Ｈ2 、 （ｄ）ＴｉＣＯの場合 温度：１０００℃、圧力：１００torr、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −６％ＣＯ−９０％
Ｈ2 、 （ｅ）ＴｉＣＮＯの場合 温度：１０００℃、圧力：１００torr、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −３％ＣＯ−３％Ｎ2 −
９０％Ｈ2 、 （ｆ）Ａｌ2 Ｏ3 の場合 温度：１０００℃、圧力：１００torr、 反応ガス組成：３％ＡｌＣｌ3 −５％ＣＯ2 −９２％Ｈ
2 、 このようにして製作した、表２〜表９に示される本発明
被覆切削工具１〜２４、比較被覆切削工具１〜４および
従来被覆切削工具１〜７について、 被削材：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：ＨB ２６０）、 切削速度：２００ｍ／min 、 送り：０．３mm／刃、 切込み：１．５mm、 切削時間：１５min 、 冷却油：なし、 の条件で鋼のフライス切削試験を行ない、切刃の逃げ面
摩耗幅を測定するとともに、切刃状況も観察した。これ
らの結果を表１０および表１１に示した。
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】
【表４】
【００２３】
【表５】
【００２４】
【表６】
【００２５】
【表７】
【００２６】
【表８】
【００２７】
【表９】
【００２８】
【表１０】
【００２９】
【表１１】
【００３０】表２〜表１１に示される結果から、硼素が
０．００１〜１原子％含まれる硬質被覆層を有する本発
明被覆切削工具１〜１４および硼素が０．００１〜１原
子％含まれる下部層をもった硬質被覆層を有する本発明
被覆切削工具１５〜２４は、いずれも従来被覆切削工具
１〜７および硼素がこの発明の範囲から外れて含まれる
比較被覆切削工具１〜４に比べて使用寿命が長いことが
わかる。
０．００１〜１原子％含まれる硬質被覆層を有する本発
明被覆切削工具１〜１４および硼素が０．００１〜１原
子％含まれる下部層をもった硬質被覆層を有する本発明
被覆切削工具１５〜２４は、いずれも従来被覆切削工具
１〜７および硼素がこの発明の範囲から外れて含まれる
比較被覆切削工具１〜４に比べて使用寿命が長いことが
わかる。
【００３１】これは、本発明被覆切削工具１〜２４の被
覆層が１０-3〜１原子％の微量の硼素を含有することに
より被覆層の結晶粒が微粒化および緻密化して高硬度化
し、さらに粒間結合力向上により強度が向上するととも
に基体に対する密着性も向上し、チッピングおよび異常
損傷の発生がみられないのに対し、比較被覆切削工具１
〜３のように被覆層に硼素が１原子％を越えて存在する
と、被覆層中に存在するＴｉＢ2 が鉄と反応する現象が
顕著に表われ、切削途中で急激に摩耗が進行し、異常摩
耗を起こして短い使用寿命しか示さず、また、比較被覆
切削工具４および従来被覆切削工具１〜７に示されるよ
うに、硼素含有量が１０-3原子％より少ないか又は全く
含まれないと、被覆層に上記特性が付与されないために
チッピングなどが生じやすくなることによるものと考え
られる。
覆層が１０-3〜１原子％の微量の硼素を含有することに
より被覆層の結晶粒が微粒化および緻密化して高硬度化
し、さらに粒間結合力向上により強度が向上するととも
に基体に対する密着性も向上し、チッピングおよび異常
損傷の発生がみられないのに対し、比較被覆切削工具１
〜３のように被覆層に硼素が１原子％を越えて存在する
と、被覆層中に存在するＴｉＢ2 が鉄と反応する現象が
顕著に表われ、切削途中で急激に摩耗が進行し、異常摩
耗を起こして短い使用寿命しか示さず、また、比較被覆
切削工具４および従来被覆切削工具１〜７に示されるよ
うに、硼素含有量が１０-3原子％より少ないか又は全く
含まれないと、被覆層に上記特性が付与されないために
チッピングなどが生じやすくなることによるものと考え
られる。
【００３２】
【発明の効果】この発明の表面被覆炭化タングステン基
超硬合金製切削工具部材は、硬質被覆層に衝撃が加わる
フライス切削などの断続切削に用いても優れた工具寿命
を示すところから、高速連続切削に用いても長期に亘っ
て使用できることは勿論であり、機械産業の特に切削分
野において多大の貢献をなしうるものである。
超硬合金製切削工具部材は、硬質被覆層に衝撃が加わる
フライス切削などの断続切削に用いても優れた工具寿命
を示すところから、高速連続切削に用いても長期に亘っ
て使用できることは勿論であり、機械産業の特に切削分
野において多大の貢献をなしうるものである。
フロントページの続き (72)発明者 ローランド・ハウブナー オーストリア国Ａ−1060ウィーン・ゲト ライデマルクト９ ウィーン工科大学内 (56)参考文献 特開 平４−57606（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−167605（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−169533（ＪＰ，Ａ) 特許2757581（ＪＰ，Ｂ２) 特公 平６−47728（ＪＰ，Ｂ２) 特公 平１−32193（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B23B 27/14 C22C 29/08 C23C 16/30 C23C 30/00
Claims (4)
- 【請求項１】 炭化タングステン基超硬合金基体の表面
に、Ｔｉの炭化物、窒化物および炭窒化物のうち１種の
単層または２種以上の複層からなる平均層厚：０．５〜
２０μｍの硬質被覆層を形成してなる切削工具部材にお
いて、 上記硬質被覆層が１０-3〜１原子％の硼素を含有するこ
とを特徴とする表面被覆炭化タングステン基超硬合金製
切削工具部材。 - 【請求項２】 炭化タングステン基超硬合金基体の表面
に、Ｔｉの炭化物、窒化物および炭窒化物のうち１種の
単層または２種以上の複層からなる平均層厚：０．５〜
２０μｍの硬質被覆層を形成してなる切削工具部材にお
いて、 上記硬質被覆層が１０-3〜１原子％の硼素を含有し、か
つ上記硼素は二硼化チタン（以下、ＴｉＢ2 と記す）と
して上記硬質被覆層中に均一に分散していることを特徴
とする表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具
部材。 - 【請求項３】 炭化タングステン基超硬合金基体の表面
に、Ｔｉの炭化物、窒化物および炭窒化物のうち１種の
単層または２種以上の複層からなる平均層厚：０．５〜
２０μｍの下部層と、炭酸化チタン、炭窒酸化チタン、
窒化チタンおよび酸化アルミニウムのうちの１種の単層
または２種以上の複層からなる平均層厚：０．１〜１０
μｍの上部層で構成された硬質被覆層を形成してなる切
削工具部材において、 上記下部層が１０-3〜１原子％の硼素を含有することを
特徴とする表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削
工具部材。 - 【請求項４】 炭化タングステン基超硬合金基体の表面
に、Ｔｉの炭化物、窒化物および炭窒化物のうち１種の
単層または２種以上の複層からなる平均層厚：０．５〜
２０μｍの下部層と、炭酸化チタン、炭窒酸化チタン、
窒化チタンおよび酸化アルミニウムのうちの１種の単層
または２種以上の複層からなる平均層厚：０．１〜１０
μｍの上部層で構成された硬質被覆層を形成してなる切
削工具部材において、 上記下部層が１０-3〜１原子％の硼素を含有し、かつ上
記硼素はＴｉＢ2 として下部層中に均一に分散している
ことを特徴とする表面被覆炭化タングステン基超硬合金
製切削工具部材。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP18356291A JP2864798B2 (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18356291A JP2864798B2 (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具部材 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH058103A JPH058103A (ja) | 1993-01-19 |
| JP2864798B2 true JP2864798B2 (ja) | 1999-03-08 |
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ID=16137978
Family Applications (1)
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| JP18356291A Expired - Fee Related JP2864798B2 (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具部材 |
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-
1991
- 1991-06-28 JP JP18356291A patent/JP2864798B2/ja not_active Expired - Fee Related
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