JPH04232212A - 低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents
低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法Info
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- JPH04232212A JPH04232212A JP2409378A JP40937890A JPH04232212A JP H04232212 A JPH04232212 A JP H04232212A JP 2409378 A JP2409378 A JP 2409378A JP 40937890 A JP40937890 A JP 40937890A JP H04232212 A JPH04232212 A JP H04232212A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鉄損が極めて低い一方
向性珪素鋼板の製造方法に関し、特にその表面を効果的
に平滑に仕上げることによって、鉄損特性の顕著な改善
を図ろうとするものである。
向性珪素鋼板の製造方法に関し、特にその表面を効果的
に平滑に仕上げることによって、鉄損特性の顕著な改善
を図ろうとするものである。
【０００２】
【従来の技術】一方向性珪素鋼板は、電気機器の磁気鉄
芯として多用され、エネルギロスを少なくすべく、鉄損
が少ないものであることが要求される。而して、一方向
性珪素鋼板の鉄損を低減する手段として、仕上焼鈍後の
材料表面にレーザビームを照射して局部的な歪を与え、
それによって磁区を細分化して鉄損値を低下させる方法
が、たとえば特開昭５８−２６４０５号公報に開示され
ている。 また、一方向性珪素鋼板を鉄芯へ加工した後、歪取り焼
鈍（応力除去焼鈍）を施しても磁区細分化効果が消失し
ない磁区細分化手段が、たとえば特開昭６２−８６１７
号公報に開示されている。これらの技術的手段によって
、一方向性珪素鋼板の鉄損を大きく低下させることがで
きる。 しかしながら、さらに鉄損値の低下を図ろうとするとき
は、仕上焼鈍後の材料表面に存在するグラス皮膜を除去
し、鋼板表面近傍の磁区の動きを阻害する地鉄表面の凹
凸を取り除くことが重要である。そのためには、仕上焼
鈍後の材料の地鉄表面を鏡面に仕上げる必要がある。
芯として多用され、エネルギロスを少なくすべく、鉄損
が少ないものであることが要求される。而して、一方向
性珪素鋼板の鉄損を低減する手段として、仕上焼鈍後の
材料表面にレーザビームを照射して局部的な歪を与え、
それによって磁区を細分化して鉄損値を低下させる方法
が、たとえば特開昭５８−２６４０５号公報に開示され
ている。 また、一方向性珪素鋼板を鉄芯へ加工した後、歪取り焼
鈍（応力除去焼鈍）を施しても磁区細分化効果が消失し
ない磁区細分化手段が、たとえば特開昭６２−８６１７
号公報に開示されている。これらの技術的手段によって
、一方向性珪素鋼板の鉄損を大きく低下させることがで
きる。 しかしながら、さらに鉄損値の低下を図ろうとするとき
は、仕上焼鈍後の材料表面に存在するグラス皮膜を除去
し、鋼板表面近傍の磁区の動きを阻害する地鉄表面の凹
凸を取り除くことが重要である。そのためには、仕上焼
鈍後の材料の地鉄表面を鏡面に仕上げる必要がある。
【０００３】仕上焼鈍後の材料の地鉄表面を鏡面に仕上
げる方法として、特開昭６４−８３６２０号公報に開示
されている、化学研摩或は電解研摩による方法がある。
げる方法として、特開昭６４−８３６２０号公報に開示
されている、化学研摩或は電解研摩による方法がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来、鋼板表面を鏡面
仕上げする手段として、化学的研摩、電解研摩、砥石、
ブラシ等による機械研摩が知られている。化学的研摩、
電解研摩等は、少量の試料を作成するための手段として
は適しているけれども、工業的に多量生産される金属ス
トリップ、たとえば珪素鋼ストリップ表面を鏡面仕上げ
する手段としては、薬液濃度の管理、温度の管理、公害
防止設備の設置等を必要とする点で、非常な困難を伴う
。機械的研摩による場合は、工業的に多量生産される金
属ストリップのように、大きな面積をもつ材料に均一な
鏡面仕上げを施すことは、非常に困難である。
仕上げする手段として、化学的研摩、電解研摩、砥石、
ブラシ等による機械研摩が知られている。化学的研摩、
電解研摩等は、少量の試料を作成するための手段として
は適しているけれども、工業的に多量生産される金属ス
トリップ、たとえば珪素鋼ストリップ表面を鏡面仕上げ
する手段としては、薬液濃度の管理、温度の管理、公害
防止設備の設置等を必要とする点で、非常な困難を伴う
。機械的研摩による場合は、工業的に多量生産される金
属ストリップのように、大きな面積をもつ材料に均一な
鏡面仕上げを施すことは、非常に困難である。
【０００５】本発明は、工業的に多量生産される珪素鋼
ストリップを鏡面仕上げする手段を含む、低鉄損一方向
性珪素鋼板の製造方法を提供することを目的としてなさ
れた。
ストリップを鏡面仕上げする手段を含む、低鉄損一方向
性珪素鋼板の製造方法を提供することを目的としてなさ
れた。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の特徴とする処は
、仕上焼鈍済の一方向性珪素鋼板又はコイルの表面酸化
物層を除去して地鉄面を露出させた後、必要により鋼板
（ストリップコイル）の層間にアルミナ、マグネシア、
（アルミナ＋マグネシア）パウダー、フォルステライト
皮膜付の珪素鋼板をスペーサとして介挿し、体積率で水
素：２０〜５０％、窒素ガス：５０〜８０％からなる雰
囲気中、１０００℃以上の温度域で鋼板を焼鈍し、或は
加熱した後、１０００℃未満の温度域を水素： １００
％の雰囲気中で冷却して鋼板表面を鏡面化し次いで、張
力皮膜を表面に形成するところにある。
、仕上焼鈍済の一方向性珪素鋼板又はコイルの表面酸化
物層を除去して地鉄面を露出させた後、必要により鋼板
（ストリップコイル）の層間にアルミナ、マグネシア、
（アルミナ＋マグネシア）パウダー、フォルステライト
皮膜付の珪素鋼板をスペーサとして介挿し、体積率で水
素：２０〜５０％、窒素ガス：５０〜８０％からなる雰
囲気中、１０００℃以上の温度域で鋼板を焼鈍し、或は
加熱した後、１０００℃未満の温度域を水素： １００
％の雰囲気中で冷却して鋼板表面を鏡面化し次いで、張
力皮膜を表面に形成するところにある。
【０００７】以下、本発明を詳細に説明する。本発明者
等は、上記従来技術における問題を解決すべく種々検討
を加えた結果、体積率で５０％以上の水素ガスを含む窒
素との混合ガス中、或は体積率で水素２０％以上を含む
アルゴンとの混合ガス雰囲気中で、地鉄が露出した珪素
鋼板を１０００℃以上の温度域に加熱し、冷却時１００
０℃未満を水素： １００％の雰囲気にすれば容易に鏡
面が得られることを見出した。この処理を単板で行なう
場合はスペーサの必要はないが、ストリップコイルの状
態或はシートを積層した状態でこの処理を行なう場合は
、板間に焼付きを生じるから板間にアルミナ、マグネシ
ア或はこれらの混合パウダーをスペーサとして塗布する
ことが必要である。スペーサとして、フォルステライト
皮膜付の板を当てることもできる。フォルステライト皮
膜付のストリップと仕上焼鈍後地鉄を露出せしめた珪素
鋼ストリップを２枚重ねにしてストリップコイルとし、
上記雰囲気中で焼鈍すれば容易に鏡面とすることができ
る。前記スペーサは、焼鈍後も板に焼付くことがなく、
容易に除去することが可能である。
等は、上記従来技術における問題を解決すべく種々検討
を加えた結果、体積率で５０％以上の水素ガスを含む窒
素との混合ガス中、或は体積率で水素２０％以上を含む
アルゴンとの混合ガス雰囲気中で、地鉄が露出した珪素
鋼板を１０００℃以上の温度域に加熱し、冷却時１００
０℃未満を水素： １００％の雰囲気にすれば容易に鏡
面が得られることを見出した。この処理を単板で行なう
場合はスペーサの必要はないが、ストリップコイルの状
態或はシートを積層した状態でこの処理を行なう場合は
、板間に焼付きを生じるから板間にアルミナ、マグネシ
ア或はこれらの混合パウダーをスペーサとして塗布する
ことが必要である。スペーサとして、フォルステライト
皮膜付の板を当てることもできる。フォルステライト皮
膜付のストリップと仕上焼鈍後地鉄を露出せしめた珪素
鋼ストリップを２枚重ねにしてストリップコイルとし、
上記雰囲気中で焼鈍すれば容易に鏡面とすることができ
る。前記スペーサは、焼鈍後も板に焼付くことがなく、
容易に除去することが可能である。
【０００８】こうして得られる一方向性珪素鋼板に、特
公昭６３−４４８０４号公報、特公昭６３−６６１１号
公報に開示されている如き、一方向性珪素鋼板を鉄芯に
加工した後歪取り焼鈍を施しても磁区細分化効果が消失
しない磁区制御技術を適用することができることは勿論
である。
公昭６３−４４８０４号公報、特公昭６３−６６１１号
公報に開示されている如き、一方向性珪素鋼板を鉄芯に
加工した後歪取り焼鈍を施しても磁区細分化効果が消失
しない磁区制御技術を適用することができることは勿論
である。
【０００９】
【作用】本発明において、重量で、４％以下のＳｉ を
含有する鋼スラブを加熱し、熱間圧延して熱延板とし、
必要に応じてこの段階で焼鈍を施し、次いで、１回或は
中間焼鈍を介挿する２回の冷間圧延を施して最終板厚と
した後、脱炭焼鈍し焼鈍分離剤を塗布しこれを巻き取っ
てストリップコイルとし、次いで、高温長時間の仕上焼
鈍を施し｛１１０ ｝〈００１ 〉方位の二次再結晶粒
を発達させた鋼板のフォルステライト皮膜を化学的或は
機械的に除去して仕上焼鈍後の鋼板表面粗度が３μｍ以
下となるようにした後、体積率で水素５０％以上を含む
窒素との混合ガス中（水素： １００％の場合も含む）
或は体積率で水素を２０％以上含無アルゴンとの混合ガ
ス雰囲気中、１０００℃以上の温度域で焼鈍する。還元
ガスを含む混合ガス中で地鉄を露出させた鋼板を加熱す
ることによって、鋼板表面から原子の蒸発および原子の
移動が起こり、磁気的にピンニングのない平滑な表面が
現出する。
含有する鋼スラブを加熱し、熱間圧延して熱延板とし、
必要に応じてこの段階で焼鈍を施し、次いで、１回或は
中間焼鈍を介挿する２回の冷間圧延を施して最終板厚と
した後、脱炭焼鈍し焼鈍分離剤を塗布しこれを巻き取っ
てストリップコイルとし、次いで、高温長時間の仕上焼
鈍を施し｛１１０ ｝〈００１ 〉方位の二次再結晶粒
を発達させた鋼板のフォルステライト皮膜を化学的或は
機械的に除去して仕上焼鈍後の鋼板表面粗度が３μｍ以
下となるようにした後、体積率で水素５０％以上を含む
窒素との混合ガス中（水素： １００％の場合も含む）
或は体積率で水素を２０％以上含無アルゴンとの混合ガ
ス雰囲気中、１０００℃以上の温度域で焼鈍する。還元
ガスを含む混合ガス中で地鉄を露出させた鋼板を加熱す
ることによって、鋼板表面から原子の蒸発および原子の
移動が起こり、磁気的にピンニングのない平滑な表面が
現出する。
【００１０】水素と混合する窒素が０〜５０％未満の場
合は、窒素と鋼板表面とが加熱中或は冷却中何等かの反
応を起こすために、鏡面を得るためには還元用水素が体
積率で５０％以上必要である。水素と混合する窒素が５
０％以上になると、１０００℃以上の温度域で、鋼中に
固溶している窒素が鋼板の冷却時に窒化珪素として析出
して磁区をピンニングするため、１０００℃未満を水素
： １００％の雰囲気とすることが必要になる。
合は、窒素と鋼板表面とが加熱中或は冷却中何等かの反
応を起こすために、鏡面を得るためには還元用水素が体
積率で５０％以上必要である。水素と混合する窒素が５
０％以上になると、１０００℃以上の温度域で、鋼中に
固溶している窒素が鋼板の冷却時に窒化珪素として析出
して磁区をピンニングするため、１０００℃未満を水素
： １００％の雰囲気とすることが必要になる。
【００１１】水素との混合ガスがアルゴンである場合、
鋼板表面との反応が小さいため水素は体積率で２０％以
上あればよい。水素ガスの体積率が２０％未満になると
、鋼板の表面が酸化し磁気的性質が劣化する。水素ガス
と混合させるガスは、窒素ガス或はアルゴンガスのよう
な不活性ガスがよい。工業的には、水素と窒素の混合ガ
スを使用するのが最も安価である。水素ガスの体積率を
増して行くと鋼板の鏡面化効果が大きくなり、体積率で
２０％程度の水素ガスを含有する雰囲気とすると効果が
現れる。水素ガスの体積含有率が２０％より少なくなる
と、鋼板表面の金属光沢が鈍り、磁気的性質が劣化する
。
鋼板表面との反応が小さいため水素は体積率で２０％以
上あればよい。水素ガスの体積率が２０％未満になると
、鋼板の表面が酸化し磁気的性質が劣化する。水素ガス
と混合させるガスは、窒素ガス或はアルゴンガスのよう
な不活性ガスがよい。工業的には、水素と窒素の混合ガ
スを使用するのが最も安価である。水素ガスの体積率を
増して行くと鋼板の鏡面化効果が大きくなり、体積率で
２０％程度の水素ガスを含有する雰囲気とすると効果が
現れる。水素ガスの体積含有率が２０％より少なくなる
と、鋼板表面の金属光沢が鈍り、磁気的性質が劣化する
。
【００１２】焼鈍温度は、高い方が短時間に鏡面が得ら
れる。１０００℃以上であれば、鋼板表面原子を効果的
に蒸発させ或は移動させることが可能であるので、焼鈍
温度の下限を１０００℃とする。１０００℃未満では鏡
面化の効果が悪くなり、工業的なプロセスとならない。 図１に、（水素ガス： １００％）、（水素ガス：５０
％＋窒素ガス：５０％）の雰囲気としたときの、鋼板表
面の平均粗度が０．３μｍ以下でかつ、磁気的にピンニ
ングする酸化膜のない鏡面が得られる焼鈍温度と時間の
関係を示す。
れる。１０００℃以上であれば、鋼板表面原子を効果的
に蒸発させ或は移動させることが可能であるので、焼鈍
温度の下限を１０００℃とする。１０００℃未満では鏡
面化の効果が悪くなり、工業的なプロセスとならない。 図１に、（水素ガス： １００％）、（水素ガス：５０
％＋窒素ガス：５０％）の雰囲気としたときの、鋼板表
面の平均粗度が０．３μｍ以下でかつ、磁気的にピンニ
ングする酸化膜のない鏡面が得られる焼鈍温度と時間の
関係を示す。
【００１３】図２に、（水素ガス： １００％）、（水
素ガス：２０％＋アルゴンガス：８０％）の雰囲気とし
たときの、鋼板表面の平均粗度が０．３μｍ以下でかつ
、磁気的にピンニングする酸化膜のない鏡面が得られる
焼鈍温度と時間の関係を示す。図３に、（水素ガス：４
５％＋窒素ガス：５５％）、（水素ガス：２０％＋窒素
ガス：８０％）の雰囲気とし、鋼板を１０００℃以上に
加熱し、冷却時１０００℃未満の雰囲気としたときの、
鋼板表面粗度が０．３μｍ以下でかつ、磁気的にピンニ
ングする酸化膜のない鏡面が得られる焼鈍温度と時間の
関係を示す。
素ガス：２０％＋アルゴンガス：８０％）の雰囲気とし
たときの、鋼板表面の平均粗度が０．３μｍ以下でかつ
、磁気的にピンニングする酸化膜のない鏡面が得られる
焼鈍温度と時間の関係を示す。図３に、（水素ガス：４
５％＋窒素ガス：５５％）、（水素ガス：２０％＋窒素
ガス：８０％）の雰囲気とし、鋼板を１０００℃以上に
加熱し、冷却時１０００℃未満の雰囲気としたときの、
鋼板表面粗度が０．３μｍ以下でかつ、磁気的にピンニ
ングする酸化膜のない鏡面が得られる焼鈍温度と時間の
関係を示す。
【００１４】焼鈍温度があまり低くなると、長時間を要
し工業的なプロセスとならない。このようにして得られ
た鏡面をもつ試料に、張力付与コーティング液を塗布し
焼付け処理した処、化学研摩によって作成した鏡面材に
張力付与コーティング液を塗布し焼付け処理したものと
同様な鉄損値が得られた。なお、本発明を、ＣＶＤ，
ＰＶＤ、イオンプレーティング等の皮膜形成処理技術と
組合せて使用できること勿論である。
し工業的なプロセスとならない。このようにして得られ
た鏡面をもつ試料に、張力付与コーティング液を塗布し
焼付け処理した処、化学研摩によって作成した鏡面材に
張力付与コーティング液を塗布し焼付け処理したものと
同様な鉄損値が得られた。なお、本発明を、ＣＶＤ，
ＰＶＤ、イオンプレーティング等の皮膜形成処理技術と
組合せて使用できること勿論である。
【００１５】本発明は、従来の化学研摩、電解研摩に比
し、鏡面化するときの作業が容易かつ安定性に優れてい
ることに加えて、鏡面作成時の材料の重量減が従来の方
法に比べて１／１０以下と極めて少ない。
し、鏡面化するときの作業が容易かつ安定性に優れてい
ることに加えて、鏡面作成時の材料の重量減が従来の方
法に比べて１／１０以下と極めて少ない。
【００１６】
【実施例】〔実施例１〕重量で、Ｓｉ ：３．２％を含
む板厚：０．２３ｍｍの仕上焼鈍後の高磁束密度一方向
性珪素鋼板を硫酸と弗酸の混合液中に浸漬してフォルス
テライト皮膜を除去し水洗乾燥した後、フォルステライ
ト皮膜付の珪素鋼板と交互に積層して１２００℃×５時
間、水素： １００％の雰囲気中で焼鈍した。その後、
鋼板に燐酸系張力皮膜形成用コーティング液を塗布し、
８３０℃×５分間の焼付け処理を施した。こうして得
られた製品の鉄損値を表１に示す。
む板厚：０．２３ｍｍの仕上焼鈍後の高磁束密度一方向
性珪素鋼板を硫酸と弗酸の混合液中に浸漬してフォルス
テライト皮膜を除去し水洗乾燥した後、フォルステライ
ト皮膜付の珪素鋼板と交互に積層して１２００℃×５時
間、水素： １００％の雰囲気中で焼鈍した。その後、
鋼板に燐酸系張力皮膜形成用コーティング液を塗布し、
８３０℃×５分間の焼付け処理を施した。こうして得
られた製品の鉄損値を表１に示す。
【００１７】
【表１】
【００１８】本発明によるときは、従来法に比し鉄損特
性が極めて向上している（鉄損値が低くなっている）こ
とが分る。 〔実施例２〕重量で、Ｓｉ ：３．２％を含む板厚：０
．２３ｍｍの仕上焼鈍後の高磁束密度一方向性珪素鋼板
のフォルステライト皮膜を、１５０のエメリーペーパー
で除去した後、アルミナパウダーをメチルアルコール中
で攪拌したものを塗布して積層した。この材料に水素ガ
ス５５％＋窒素ガス４５％の雰囲気中、１１００℃×２
０時間の焼鈍を施した。
性が極めて向上している（鉄損値が低くなっている）こ
とが分る。 〔実施例２〕重量で、Ｓｉ ：３．２％を含む板厚：０
．２３ｍｍの仕上焼鈍後の高磁束密度一方向性珪素鋼板
のフォルステライト皮膜を、１５０のエメリーペーパー
で除去した後、アルミナパウダーをメチルアルコール中
で攪拌したものを塗布して積層した。この材料に水素ガ
ス５５％＋窒素ガス４５％の雰囲気中、１１００℃×２
０時間の焼鈍を施した。
【００１９】その後、燐酸系張力付与皮膜溶液を塗布し
て ８３０℃×３分間の焼付け処理を施した。得られた
製品の鉄損値を、表２に示す。
て ８３０℃×３分間の焼付け処理を施した。得られた
製品の鉄損値を、表２に示す。
【００２０】
【表２】
【００２１】本発明によるときは、従来法に比し鉄損特
性が極めて向上している（鉄損値が低くなっている）こ
とが分る。 〔実施例３〕重量で、Ｓｉ ：３．３％を含む板厚：０
．３０ｍｍの仕上焼鈍後の一方向性珪素鋼板のフォルス
テライト皮膜を、硫酸と弗酸の混合溶液中に浸漬して除
去した後、水洗、乾燥し、マグネシアパウダーをエチル
アルコール中で攪拌したものを塗布して積層した。
性が極めて向上している（鉄損値が低くなっている）こ
とが分る。 〔実施例３〕重量で、Ｓｉ ：３．３％を含む板厚：０
．３０ｍｍの仕上焼鈍後の一方向性珪素鋼板のフォルス
テライト皮膜を、硫酸と弗酸の混合溶液中に浸漬して除
去した後、水洗、乾燥し、マグネシアパウダーをエチル
アルコール中で攪拌したものを塗布して積層した。
【００２２】この材料を、１０００℃×３０時間、水素
ガス７５％＋窒素２５％の雰囲気中で焼鈍した。次いで
、燐酸系張力付与皮膜溶液を塗布し、 ８４０℃×４分
間の焼付け処理を施した。得られた製品の鉄損値を、表
３に示す。
ガス７５％＋窒素２５％の雰囲気中で焼鈍した。次いで
、燐酸系張力付与皮膜溶液を塗布し、 ８４０℃×４分
間の焼付け処理を施した。得られた製品の鉄損値を、表
３に示す。
【００２３】
【表３】
【００２４】本発明によるときは、従来法に比し鉄損特
性が格段に向上している（鉄損値が低くなっている）こ
とが分る。 〔実施例４〕重量で、Ｓｉ ：３．２％を含む板厚：０
．２３ｍｍの仕上焼鈍後の高磁束密度一方向性珪素鋼板
を、硫酸と弗酸の混合液中に浸漬してフォルステライト
皮膜を除去し水洗乾燥した後、フォルステライト皮膜付
の珪素鋼板と交互に積層して１２００℃×８時間、水素
２０％とアルゴン８０％の雰囲気中で焼鈍した。その後
、鋼板に燐酸系張力皮膜溶液を塗布し、 ８３０℃×５
分間の焼付け処理を施した。こうして得られた製品の鉄
損値を、表４に示す。
性が格段に向上している（鉄損値が低くなっている）こ
とが分る。 〔実施例４〕重量で、Ｓｉ ：３．２％を含む板厚：０
．２３ｍｍの仕上焼鈍後の高磁束密度一方向性珪素鋼板
を、硫酸と弗酸の混合液中に浸漬してフォルステライト
皮膜を除去し水洗乾燥した後、フォルステライト皮膜付
の珪素鋼板と交互に積層して１２００℃×８時間、水素
２０％とアルゴン８０％の雰囲気中で焼鈍した。その後
、鋼板に燐酸系張力皮膜溶液を塗布し、 ８３０℃×５
分間の焼付け処理を施した。こうして得られた製品の鉄
損値を、表４に示す。
【００２５】
【表４】
【００２６】本発明によるときは、従来法に比し鉄損特
性が極めて向上している（鉄損値が低くなっている）こ
とが分る。 〔実施例５〕重量で、Ｓｉ ：３．２％を含む板厚：０
．２３ｍｍの仕上焼鈍後の高磁束密度一方向性珪素鋼板
のフォルステライト皮膜を、１５０のエメリーペーパー
で除去した後、アルミナパウダーをメチルアルコール中
で攪拌したものを塗布して積層した。この材料に水素ガ
ス４０％＋アルゴンガス６０％の雰囲気中、１１００℃
×２０時間の焼鈍を施した。
性が極めて向上している（鉄損値が低くなっている）こ
とが分る。 〔実施例５〕重量で、Ｓｉ ：３．２％を含む板厚：０
．２３ｍｍの仕上焼鈍後の高磁束密度一方向性珪素鋼板
のフォルステライト皮膜を、１５０のエメリーペーパー
で除去した後、アルミナパウダーをメチルアルコール中
で攪拌したものを塗布して積層した。この材料に水素ガ
ス４０％＋アルゴンガス６０％の雰囲気中、１１００℃
×２０時間の焼鈍を施した。
【００２７】その後、燐酸系張力付与皮膜溶液を塗布し
て ８３０℃×３分間の焼付け処理を施した。得られた
製品の鉄損値を、表５に示す。
て ８３０℃×３分間の焼付け処理を施した。得られた
製品の鉄損値を、表５に示す。
【００２８】
【表５】
【００２９】本発明によるときは、従来法に比し鉄損特
性が極めて向上している（鉄損値が低くなっている）こ
とが分る。 〔実施例６〕重量で、Ｓｉ ：３．３％を含む板厚：０
．３０ｍｍの仕上焼鈍後の一方向性珪素鋼板のフォルス
テライト皮膜を、硫酸と弗酸の混合溶液中に浸漬して除
去した後、水洗、乾燥し、マグネシアパウダーをエチル
アルコール中で攪拌したものを塗布して積層した。
性が極めて向上している（鉄損値が低くなっている）こ
とが分る。 〔実施例６〕重量で、Ｓｉ ：３．３％を含む板厚：０
．３０ｍｍの仕上焼鈍後の一方向性珪素鋼板のフォルス
テライト皮膜を、硫酸と弗酸の混合溶液中に浸漬して除
去した後、水洗、乾燥し、マグネシアパウダーをエチル
アルコール中で攪拌したものを塗布して積層した。
【００３０】この材料を、１０００℃×３０時間、水素
ガス６０％＋アルゴンガス４０％の雰囲気中で焼鈍した
。次いで、燐酸系張力付与皮膜溶液を塗布し、 ８４０
℃×４分間の焼付け処理を施した。得られた製品の鉄損
値を、表６に示す。
ガス６０％＋アルゴンガス４０％の雰囲気中で焼鈍した
。次いで、燐酸系張力付与皮膜溶液を塗布し、 ８４０
℃×４分間の焼付け処理を施した。得られた製品の鉄損
値を、表６に示す。
【００３１】
【表６】
【００３２】本発明によるときは、従来法に比し鉄損特
性が格段に向上している（鉄損値が低くなっている）こ
とが分る。 〔実施例７〕重量で、Ｓｉ ：３．２％を含む板厚：０
．２３ｍｍの仕上焼鈍後の高磁束密度一方向性珪素鋼板
を、硫酸と弗酸の混合液中に浸漬してフォルステライト
皮膜を除去し、水洗乾燥した後、フォルステライト皮膜
付の珪素鋼板と交互に積層して１２００℃×８時間、水
素２５％と窒素７５％の混合ガスの雰囲気中で焼鈍し、
該処理の冷却中、１０００℃未満を水素 １００％に切
換え室温まで冷却した。その後、鋼板に燐酸系張力皮膜
溶液を塗布し、 ８３０℃×５分間の焼付け処理を施し
た。こうして得られた製品の鉄損値を、表７に示す。
性が格段に向上している（鉄損値が低くなっている）こ
とが分る。 〔実施例７〕重量で、Ｓｉ ：３．２％を含む板厚：０
．２３ｍｍの仕上焼鈍後の高磁束密度一方向性珪素鋼板
を、硫酸と弗酸の混合液中に浸漬してフォルステライト
皮膜を除去し、水洗乾燥した後、フォルステライト皮膜
付の珪素鋼板と交互に積層して１２００℃×８時間、水
素２５％と窒素７５％の混合ガスの雰囲気中で焼鈍し、
該処理の冷却中、１０００℃未満を水素 １００％に切
換え室温まで冷却した。その後、鋼板に燐酸系張力皮膜
溶液を塗布し、 ８３０℃×５分間の焼付け処理を施し
た。こうして得られた製品の鉄損値を、表７に示す。
【００３３】
【表７】
【００３４】本発明によるときは、従来法に比し鉄損特
性が極めて向上している（鉄損値が低くなっている）こ
とが分る。 〔実施例８〕重量で、Ｓｉ ：３．２％を含む板厚：０
．２３ｍｍの仕上焼鈍後の高磁束密度一方向性珪素鋼板
のフォルステライト皮膜を、１５０のエメリーペーパー
で除去した後、アルミナパウダーをメチルアルコール中
で攪拌したものを塗布して積層した。この材料に水素ガ
ス４０％＋窒素ガス６０％の雰囲気中、１１００℃×２
０時間の焼鈍を施したのち、冷却中１０００℃未満を水
素 １００℃に切換え室温まで冷却した。
性が極めて向上している（鉄損値が低くなっている）こ
とが分る。 〔実施例８〕重量で、Ｓｉ ：３．２％を含む板厚：０
．２３ｍｍの仕上焼鈍後の高磁束密度一方向性珪素鋼板
のフォルステライト皮膜を、１５０のエメリーペーパー
で除去した後、アルミナパウダーをメチルアルコール中
で攪拌したものを塗布して積層した。この材料に水素ガ
ス４０％＋窒素ガス６０％の雰囲気中、１１００℃×２
０時間の焼鈍を施したのち、冷却中１０００℃未満を水
素 １００℃に切換え室温まで冷却した。
【００３５】その後、燐酸系張力付与皮膜溶液を塗布し
て ８３０℃×３分間の焼付け処理を施した。得られた
製品の鉄損値を表８に示す。
て ８３０℃×３分間の焼付け処理を施した。得られた
製品の鉄損値を表８に示す。
【００３６】
【表８】
【００３７】本発明によるときは、従来法に比し鉄損特
性が極めて向上している（鉄損値が低くなっている）こ
とが分る。 〔実施例９〕重量で、Ｓｉ ：３．３％を含む板厚：０
．３０ｍｍの仕上焼鈍後の一方向性珪素鋼板のフォルス
テライト皮膜を、硫酸と弗酸の混合溶液中に浸漬して除
去した後、水洗、乾燥し、マグネシアパウダーをエチル
アルコール中で攪拌したものを塗布して積層した。
性が極めて向上している（鉄損値が低くなっている）こ
とが分る。 〔実施例９〕重量で、Ｓｉ ：３．３％を含む板厚：０
．３０ｍｍの仕上焼鈍後の一方向性珪素鋼板のフォルス
テライト皮膜を、硫酸と弗酸の混合溶液中に浸漬して除
去した後、水洗、乾燥し、マグネシアパウダーをエチル
アルコール中で攪拌したものを塗布して積層した。
【００３８】この材料を、１０００℃×３０時間、水素
ガス４５％＋窒素ガス５５％の雰囲気中で焼鈍したのち
、冷却中１０００℃未満を水素 １００％に切換え室温
まで冷却した。次いで、燐酸系張力付与皮膜溶液を塗布
し、 ８４０℃×４分間の焼付け処理を施した。得られ
た製品の鉄損値を、表９に示す。
ガス４５％＋窒素ガス５５％の雰囲気中で焼鈍したのち
、冷却中１０００℃未満を水素 １００％に切換え室温
まで冷却した。次いで、燐酸系張力付与皮膜溶液を塗布
し、 ８４０℃×４分間の焼付け処理を施した。得られ
た製品の鉄損値を、表９に示す。
【００３９】
【表９】
【００４０】本発明によるときは、従来法に比し鉄損特
性が格段に向上している（鉄損値が低くなっている）こ
とが分る。
性が格段に向上している（鉄損値が低くなっている）こ
とが分る。
【００４１】
【発明の効果】本発明は、仕上焼鈍後の一方向性珪素鋼
板のフォルステライト皮膜を除去した後、体積率で２０
％〜１００ ％の水素ガスを含む雰囲気中で、１０００
℃以上の温度域で熱処理を施すことによって材料表面を
鏡面化し、張力皮膜を形成することにより製品の鉄損を
著しく低下させる方法である。本発明によるときは、従
来の鏡面化技術による場合に比し、安価かつ高い生産性
下に、一方向性珪素鋼板の鉄損を大きく低下せしめ得、
その工業的な効果は甚大である。
板のフォルステライト皮膜を除去した後、体積率で２０
％〜１００ ％の水素ガスを含む雰囲気中で、１０００
℃以上の温度域で熱処理を施すことによって材料表面を
鏡面化し、張力皮膜を形成することにより製品の鉄損を
著しく低下させる方法である。本発明によるときは、従
来の鏡面化技術による場合に比し、安価かつ高い生産性
下に、一方向性珪素鋼板の鉄損を大きく低下せしめ得、
その工業的な効果は甚大である。
【図１】仕上焼鈍後の一方向性珪素鋼板の表面を鏡面化
するに際し、鏡面となる熱処理温度・時間関係領域を、
水素ガスと窒素ガスの体積含有率をパラメーターとして
示す図である。
するに際し、鏡面となる熱処理温度・時間関係領域を、
水素ガスと窒素ガスの体積含有率をパラメーターとして
示す図である。
【図２】仕上焼鈍後の一方向性珪素鋼板の表面を鏡面化
するに際し、鏡面となる熱処理温度・時間関係領域を、
水素ガスとアルゴンガスの体積含有率をパラメーターと
して示す図である。
するに際し、鏡面となる熱処理温度・時間関係領域を、
水素ガスとアルゴンガスの体積含有率をパラメーターと
して示す図である。
【図３】仕上焼鈍後の一方向性珪素鋼板の表面を鏡面化
するに際し、鏡面となる熱処理温度・時間関係領域を、
水素ガスと窒素ガスの体積含有率をパラメータとして（
ただし冷却時１０００℃未満は、水素 １００％とした
）示す図である。
するに際し、鏡面となる熱処理温度・時間関係領域を、
水素ガスと窒素ガスの体積含有率をパラメータとして（
ただし冷却時１０００℃未満は、水素 １００％とした
）示す図である。
Claims (12)
- 【請求項１】 仕上焼鈍済の一方向性珪素鋼板の表面
酸化物層を除去して地鉄面を露出させた後、体積率で水
素：２０〜１００ ％、不活性ガス：０〜８０％からな
る雰囲気中、１０００℃以上の温度域で鋼板を焼鈍して
表面を鏡面化し次いで、張力皮膜を表面に形成すること
を特徴とする低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 不活性ガスが、アルゴンガスである請
求項１記載の方法。 - 【請求項３】 仕上焼鈍済の一方向性珪素鋼板の表面
酸化物層を除去して地鉄面を露出させる手段が、化学研
摩或は機械研摩である請求項１または２記載の方法。 - 【請求項４】 仕上焼鈍済の一方向性珪素鋼板の表面
酸化物層を除去して地鉄面を露出させた後、体積率で水
素：２０〜５０％、窒素ガス：５０〜８０％からなる雰
囲気中、１０００℃以上の温度域で鋼板を加熱した後、
１０００℃未満の温度域を水素：１００％の雰囲気中で
冷却して鋼板表面を鏡面化し次いで、張力皮膜を表面に
形成することを特徴とする低鉄損一方向性珪素鋼板の製
造方法。 - 【請求項５】 仕上焼鈍済の一方向性珪素鋼板の表面
酸化物層を除去して地鉄面を露出させる手段が、化学研
摩或は機械研摩である請求項４記載の方法。 - 【請求項６】 仕上焼鈍済の一方向性珪素鋼板の表面
酸化物層を除去して地鉄面を露出させた後、鋼板（スト
リップコイル）の層間にアルミナ、マグネシア、（アル
ミナ＋マグネシア）パウダー、フォルステライト皮膜付
の珪素鋼板をスペーサとして介挿し、体積率で水素：２
０〜１００ ％、不活性ガス：０〜８０％からなる雰囲
気中、１０００℃以上の温度域で鋼板を焼鈍して表面を
鏡面化し次いで、張力皮膜を表面に形成することを特徴
とする低鉄一方向性珪素鋼板の製造方法。 - 【請求項７】 不活性ガスが、アルゴンガスである請
求項６記載の方法。 - 【請求項８】 仕上焼鈍済の一方向性珪素鋼板の表面
酸化物層を除去して地鉄面を露出させる手段が、化学研
摩或は機械研摩である請求項６または７記載の方法。 - 【請求項９】 仕上焼鈍済の一方向性珪素鋼板の表面
酸化物層を除去して地鉄面を露出させた後、鋼板（スト
リップコイル）の層間にアルミナ、マグネシア、（アル
ミナ＋マグネシア）パウダー、フォルステライト皮膜付
の珪素鋼板をスペーサとして介挿し、体積率で水素：２
０〜５０％、窒素ガス：５０〜８０％からなる雰囲気中
、１０００℃以上の温度域で鋼板を加熱した後、１００
０℃未満の温度域を水素：１００％の雰囲気中で冷却し
て鋼板表面を鏡面化し次いで、張力皮膜を表面に形成す
ることを特徴とする低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法
。 - 【請求項１０】 不活性ガスが、アルゴンガスである
請求項９記載の方法。 - 【請求項１１】 仕上焼鈍済の一方向性珪素鋼板の表
面酸化物層を除去して地鉄面を露出させる手段が、化学
研摩或は機械研摩である請求項９または１０記載の方法
。 - 【請求項１２】 鋼板が、ストリップである請求項１
〜１１項の何れかに記載の方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2409378A JP2583357B2 (ja) | 1990-12-28 | 1990-12-28 | 低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法 |
| US07/732,076 US5129965A (en) | 1990-07-20 | 1991-07-18 | Method of producing grain oriented silicon steel sheets each having a low watt loss and a mirror surface |
| EP91112107A EP0467384B1 (en) | 1990-07-20 | 1991-07-19 | Method of producing grain oriented silicon steel sheets each having a low watt loss |
| DE69128216T DE69128216T2 (de) | 1990-07-20 | 1991-07-19 | Verfahren zum Herstellen kornorientierter Elektrobleche mit niedrigen Wattverlusten |
| KR1019910012450A KR940002683B1 (ko) | 1990-07-20 | 1991-07-20 | 각각 저철손을 가지고 있는 방향성 규소강판의 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2409378A JP2583357B2 (ja) | 1990-12-28 | 1990-12-28 | 低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04232212A true JPH04232212A (ja) | 1992-08-20 |
| JP2583357B2 JP2583357B2 (ja) | 1997-02-19 |
Family
ID=18518717
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2409378A Expired - Fee Related JP2583357B2 (ja) | 1990-07-20 | 1990-12-28 | 低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2583357B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08239718A (ja) * | 1995-02-28 | 1996-09-17 | Nec Tohoku Ltd | 電磁軟鉄部品の熱処理方法 |
| WO2020149323A1 (ja) * | 2019-01-16 | 2020-07-23 | 日本製鉄株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
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| KR20210110364A (ko) * | 2019-01-16 | 2021-09-07 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 방향성 전자 강판의 제조 방법 |
| KR20210111822A (ko) * | 2019-01-16 | 2021-09-13 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 방향성 전자 강판의 제조 방법 |
| KR20210111809A (ko) * | 2019-01-16 | 2021-09-13 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 방향성 전자 강판의 제조 방법 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0730409A (ja) * | 1993-04-17 | 1995-01-31 | Philips Electron Nv | 急速復帰計数デバイス |
-
1990
- 1990-12-28 JP JP2409378A patent/JP2583357B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| KR20210111802A (ko) * | 2019-01-16 | 2021-09-13 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 방향성 전자 강판의 제조 방법 |
| KR20210111809A (ko) * | 2019-01-16 | 2021-09-13 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 방향성 전자 강판의 제조 방법 |
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| JPWO2020149323A1 (ja) * | 2019-01-16 | 2021-11-25 | 日本製鉄株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPWO2020149351A1 (ja) * | 2019-01-16 | 2021-12-02 | 日本製鉄株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
| RU2767356C1 (ru) * | 2019-01-16 | 2022-03-17 | Ниппон Стил Корпорейшн | Способ производства листа электротехнической стали с ориентированной зеренной структурой |
| EP3913096A4 (en) * | 2019-01-16 | 2022-09-28 | Nippon Steel Corporation | METHOD OF MANUFACTURING GRAIN ORIENTED ELECTRICAL STEEL SHEET |
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