JPH04191324A - 真直度に優れる高強度鋼管の製造方法 - Google Patents
真直度に優れる高強度鋼管の製造方法Info
- Publication number
- JPH04191324A JPH04191324A JP32377590A JP32377590A JPH04191324A JP H04191324 A JPH04191324 A JP H04191324A JP 32377590 A JP32377590 A JP 32377590A JP 32377590 A JP32377590 A JP 32377590A JP H04191324 A JPH04191324 A JP H04191324A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel tube
- strength
- steel
- heating
- straightness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 78
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 78
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 34
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 17
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 8
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 12
- 239000012779 reinforcing material Substances 0.000 abstract description 12
- 238000011282 treatment Methods 0.000 abstract description 6
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 18
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 16
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 15
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 9
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 5
- 229910001294 Reinforcing steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000001192 hot extrusion Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は、真直度に優れる高強度鋼管の製造方法、特に
自動車等の輸送機のドア用補強材や各種フレーム材等の
構造部材として使用するのに適した、高強度かつ真直度
に優れる鋼管を安価に製造する方法に関する。
自動車等の輸送機のドア用補強材や各種フレーム材等の
構造部材として使用するのに適した、高強度かつ真直度
に優れる鋼管を安価に製造する方法に関する。
従来、わが国における自動車用ドア補強材については、
次に述べるような状況下にあった。すなわち、 ■国内向けの自動車用ドアでは補強材は設置されていな
いものが多かった。 ■輸出車、外国の自動車のドアには波板や鋼管の補強材
が使用されていた。 ■前記波板としては、80−80−1O0/mm2の熱
延・冷延鋼板が使用されていた。 ■1r1記鋼管としては、軽量化のため;こ薄肉・小径
て、かつ高強度化のために焼入れ処理した80〜150
kgf/mm2の鋼管が使用されていたが、寸法精度、
特に曲かつか大きがった。 ■前記曲がり防止対策として、継目無鋼管や溶接鋼管を
製造後、圧延ままの軟質状態で曲がり等の寸法矯正を行
い、その後1m程度の短管に切断してから水焼入れ一焼
戻しの熱処理を実施することで、熱処理による歪(曲り
)を極力小さくしていたが、完全には曲り防止はできな
かった。そして熱処理後は鋼管が高強度となって、弾性
限が上昇して塑性変形させること自体困難となると共に
、靭性が劣化して割れが生しるため寸法矯正は事実上で
きなかった。
次に述べるような状況下にあった。すなわち、 ■国内向けの自動車用ドアでは補強材は設置されていな
いものが多かった。 ■輸出車、外国の自動車のドアには波板や鋼管の補強材
が使用されていた。 ■前記波板としては、80−80−1O0/mm2の熱
延・冷延鋼板が使用されていた。 ■1r1記鋼管としては、軽量化のため;こ薄肉・小径
て、かつ高強度化のために焼入れ処理した80〜150
kgf/mm2の鋼管が使用されていたが、寸法精度、
特に曲かつか大きがった。 ■前記曲がり防止対策として、継目無鋼管や溶接鋼管を
製造後、圧延ままの軟質状態で曲がり等の寸法矯正を行
い、その後1m程度の短管に切断してから水焼入れ一焼
戻しの熱処理を実施することで、熱処理による歪(曲り
)を極力小さくしていたが、完全には曲り防止はできな
かった。そして熱処理後は鋼管が高強度となって、弾性
限が上昇して塑性変形させること自体困難となると共に
、靭性が劣化して割れが生しるため寸法矯正は事実上で
きなかった。
このような自動車用ドア補強材としての鋼管には、なる
べく高強度材であって、安価でしかも曲がりの小さいも
のが必要とされる。 自動車用ドア補強材としての鋼管にとって、曲がりか小
さいことりよ、自動車か大量生産方式を採用しているこ
とから速やかにしかも正確二二、複雑なドア構造の内部
の所定の場所に設置・固定する上で重要である。 まず、補強材としての鋼管が所定の強度になるような焼
入れによる熱処理を行うが、焼入れムこよって鋼管に曲
がりが生ずることは避けられない。 それ故機械的手段でそのような曲がり矯正をすることが
必要となる。 ところが、熱処理後の補強用鋼管は ■強度が高く本質的に矯正が困難である。 ■高温に加熱すると焼戻しを受けて強度が大きく低下す
る。 ■高温加熱でも強度を確保するためには、多量の高価な
合金元素の添加を必要とする。 といった問題があり、これらを満足させようとすると今
度は安価な高強度補強用鋼管を提供することができない
。 本発明は、上記従来技術の開題点を解消し、自動車のド
ア補強材としで、高強度で曲がりの少ない鋼管を多量に
かつ安価に安定して得られる製造方法の提供を目的とし
ている。
べく高強度材であって、安価でしかも曲がりの小さいも
のが必要とされる。 自動車用ドア補強材としての鋼管にとって、曲がりか小
さいことりよ、自動車か大量生産方式を採用しているこ
とから速やかにしかも正確二二、複雑なドア構造の内部
の所定の場所に設置・固定する上で重要である。 まず、補強材としての鋼管が所定の強度になるような焼
入れによる熱処理を行うが、焼入れムこよって鋼管に曲
がりが生ずることは避けられない。 それ故機械的手段でそのような曲がり矯正をすることが
必要となる。 ところが、熱処理後の補強用鋼管は ■強度が高く本質的に矯正が困難である。 ■高温に加熱すると焼戻しを受けて強度が大きく低下す
る。 ■高温加熱でも強度を確保するためには、多量の高価な
合金元素の添加を必要とする。 といった問題があり、これらを満足させようとすると今
度は安価な高強度補強用鋼管を提供することができない
。 本発明は、上記従来技術の開題点を解消し、自動車のド
ア補強材としで、高強度で曲がりの少ない鋼管を多量に
かつ安価に安定して得られる製造方法の提供を目的とし
ている。
上記目的を達成するため、本発明者は鋭意研究を重ね、
自動車のドア補強用鋼管の高強度化、寸法矯正とその手
段および経済性の各点を検討した結果、以下のような知
見を得て、本発明を完成するに至った。 ■高強度化 補強材用鋼管の高強度化には焼入れ、焼戻しが最も容易
な熱処理法で、なかでも焼入れ一低温焼戻しを適用する
と靭性も良好となり、安価に高強度を得るには有利であ
る。 ■寸法矯正の必要性 補強材として必要な寸法精度、特に曲がりを確保するに
は、何らかの矯正機を用いることが必要である。しかし
、前述したように強度が高くなると弾性限が高くなると
共に、靭性が低下し、矯正が著しく困難になり、室温で
の矯正では場合によって割れが生じる。 ■寸法矯正法の改善 焼入れ後、所定の強度が確保できる焼戻し温度以下で、
温度を維持した状態かまたはその直後の冷却途中の10
0%延性域で、かつ強度と弾性限の低下した状態下で寸
法矯正することにより、補強用鋼管の寸法場正が確実・
容易・割れなしに行い得る。 ■経済性について 長尺の状態で実施できれば、熱処理コストは短管に較べ
飛曜的に改善される。また焼入れ後の寸法矯正であれば
熱処理後の最終過程における歪矯正ということで、寸法
精度に優れる。 さらに、綱組成上からはC:O,15〜0.40および
Mn+0.50〜1.70%とすることで、強度確保お
よび軽量化のための鋼管薄肉化Gこよる焼入れ性確保を
図ることでドア補強用鋼管としての所要特性が安定的か
つ安価に実現できる。 ここに、上記知見に基づいてなされた本発明は、重量%
で、 C:0.15〜0.40%、 Si : 0.10〜
0,70%、Mn : 0.50〜1.70%、 P
: 0.025%以下、S’ : 0.015%以下
、sol、Al : O,OI〜0.05%、残部Fe
および不可避的不純物 から成る鋼組成を有する鋼管を、850〜1050℃で
0.5〜30分加熱した後急冷し、次いで100〜50
0℃で1〜30分の加熱中あるいは加熱直後に曲がり矯
正することをvF徴とする真直度に優れる高強度鋼管の
製造方法である。 上記鋼組成は、重量%で、さらに、 Cr : 0.20〜2.50%、 Mo : 0.
02〜1.00%、V : 0.02〜0.10%、
Ni : 0.20〜2.50%、Ti : 0.0
2〜0.10%、 Nb : 0.01〜0.10%
、および B : 0.0005〜0.0050 のうちの1種または2種以上を含有したものであっても
よい。 本発明における焼入れは特に制限はされないが、好まし
くは加熱後の急冷は水冷または油冷で行う。 また、2.冷後に行う100〜500℃への加熱は、例
えば傾斜ロール式矯正機のロールスタンド間および/ま
たは入口チープル中に設けられた誘導加熱コイル等の公
知の適宜手段によって行われてもよい。 なお、本発明にかかる高強度鋼管としては特定のものに
制限されないが、一般には継目無鋼管または溶接鋼管で
ある。
自動車のドア補強用鋼管の高強度化、寸法矯正とその手
段および経済性の各点を検討した結果、以下のような知
見を得て、本発明を完成するに至った。 ■高強度化 補強材用鋼管の高強度化には焼入れ、焼戻しが最も容易
な熱処理法で、なかでも焼入れ一低温焼戻しを適用する
と靭性も良好となり、安価に高強度を得るには有利であ
る。 ■寸法矯正の必要性 補強材として必要な寸法精度、特に曲がりを確保するに
は、何らかの矯正機を用いることが必要である。しかし
、前述したように強度が高くなると弾性限が高くなると
共に、靭性が低下し、矯正が著しく困難になり、室温で
の矯正では場合によって割れが生じる。 ■寸法矯正法の改善 焼入れ後、所定の強度が確保できる焼戻し温度以下で、
温度を維持した状態かまたはその直後の冷却途中の10
0%延性域で、かつ強度と弾性限の低下した状態下で寸
法矯正することにより、補強用鋼管の寸法場正が確実・
容易・割れなしに行い得る。 ■経済性について 長尺の状態で実施できれば、熱処理コストは短管に較べ
飛曜的に改善される。また焼入れ後の寸法矯正であれば
熱処理後の最終過程における歪矯正ということで、寸法
精度に優れる。 さらに、綱組成上からはC:O,15〜0.40および
Mn+0.50〜1.70%とすることで、強度確保お
よび軽量化のための鋼管薄肉化Gこよる焼入れ性確保を
図ることでドア補強用鋼管としての所要特性が安定的か
つ安価に実現できる。 ここに、上記知見に基づいてなされた本発明は、重量%
で、 C:0.15〜0.40%、 Si : 0.10〜
0,70%、Mn : 0.50〜1.70%、 P
: 0.025%以下、S’ : 0.015%以下
、sol、Al : O,OI〜0.05%、残部Fe
および不可避的不純物 から成る鋼組成を有する鋼管を、850〜1050℃で
0.5〜30分加熱した後急冷し、次いで100〜50
0℃で1〜30分の加熱中あるいは加熱直後に曲がり矯
正することをvF徴とする真直度に優れる高強度鋼管の
製造方法である。 上記鋼組成は、重量%で、さらに、 Cr : 0.20〜2.50%、 Mo : 0.
02〜1.00%、V : 0.02〜0.10%、
Ni : 0.20〜2.50%、Ti : 0.0
2〜0.10%、 Nb : 0.01〜0.10%
、および B : 0.0005〜0.0050 のうちの1種または2種以上を含有したものであっても
よい。 本発明における焼入れは特に制限はされないが、好まし
くは加熱後の急冷は水冷または油冷で行う。 また、2.冷後に行う100〜500℃への加熱は、例
えば傾斜ロール式矯正機のロールスタンド間および/ま
たは入口チープル中に設けられた誘導加熱コイル等の公
知の適宜手段によって行われてもよい。 なお、本発明にかかる高強度鋼管としては特定のものに
制限されないが、一般には継目無鋼管または溶接鋼管で
ある。
次に、本発明において鋼組成および処理条件を上述のよ
うに限定した理由についてさらに詳述する。 C(炭素): 炭素は、高強度を安価に得るためには必須の元素である
。0.15%未満では補強材として必要な100kgf
/exI11”以上の強度を熱処理で得ることができな
い。0.40%を超えると、焼入れままでは強度が高過
ぎ、水冷の際焼き割れが生しるばかりでなく、本発明の
後述の熱処理後の靭性が著しく劣化する。 Si (珪素): 珪素は製鋼時の脱酸に必要な成分である。0.10%未
満では脱酸が不十分で靭性が確保できない。 0.70%を超えると溶接製管時の溶接欠陥が生し易く
なる。 Mn(マンガン): マンガンは焼入れ性改善に有効な成分である。 しかし、0.5%未満では効果が不十分であり、−方、
1.7%超では製鋼時のビレット製造の際に欠陥が生じ
易くなり、熱処理後に靭性が劣化する。 P(リン)、S(硫黄): これらは鋼中の代表的な不純物である。焼き割れ防止、
熱処理後の靭性劣化防止のためにそれぞれ0.025χ
およびo、oisχの上限以下に制限することが必須で
ある。特に、T、S≧150kgf/llll11”で
は靭性(vTrs≦−40℃)を確保する上で、更にP
≦0.015% 、S≦0.005%の制限が望ましい
。 sol、^l(酸可溶性アルミニウム):Al tlI
Siと同じく脱酸用として添加され、sol、Al量と
して0.旧〜0.05χに制限される。 本発明においては、さらに強度・靭性を改善するために
、Cr、 Mo、 V 、 Ni、Ti、 Nb、およ
びBのうちの一種または二種以上を含有する鋼を使用し
てもよいが、より好ましくはCr−Mo、 Nb −’
Ti−Bの組み合わせである。 したがって、以下、これらの添加元素の限定理由を説明
する。 Cr、 Mo : これらは、特に焼入れ性の改善と靭性改善、焼戻し軟化
抵抗上昇に有効である。例えば25mという長尺管をそ
のまま熱処理し、発生した曲がりを機械矯正し所定の寸
法精度以内に留めるには室温での処理では多大の工数が
必要となる。これを解消するためには100℃以上の高
温での矯正が必須であり、この処理を実施したのちにお
いて、尚十分な強度を維持するためにはCr、 Moの
それぞれ2.50χおよび1.OOχという上限以下で
の添加が必要である。これらの上限を超える添加は高価
になり、しかも溶接部の欠陥が防止できない。一方、そ
れぞれ0.20χおよび0.02χという下限未満では
焼入れ性・靭性・軟化抵抗が改善されない。 ■ : ■は高温での焼戻しに対して軟化抵抗が大きく、0.0
2〜0.1(nの添加でその効果が発揮されるが、上限
を超える添加は高価となる。 N1 。 N1は0.20%以上の添加で焼入れ性改善、靭性改善
に有効である。2.50χの上限を超えても効果はある
が高価となる。 TI、Nb: これらの元素はそれぞれ0.02′1.以上、0.01
%以上添加することにより焼入れ時の鋼の結晶粒の粗大
化防止、溶接部の靭性改善に有効な元素である。 しかし、それぞれ0.10χおよび0.102の上限を
超えれば靭性が劣化する。 B: 焼入れ性改善に有効である。0.0(105χの下限未
満では効果が不十分であり、0゜0050″1の上限超
では靭性が劣化する。 次に、本発明の製造法についての構成を説明する。 まず、上述のような組成を有する鋼を調製してから適宜
手段をもって鋼管を製造するのであるが、本発明にあっ
てそのような製管過程は特に制限されるものではない。 好適例としては継目集鋼管および溶接鋼管が挙げられる
。 例えば、継目無鋼管の場合、マンネスマン法、熱間押出
法等で製造してもよい。また、溶接鋼管としては、代表
的にはERW鋼管(電気抵抗溶接鋼管)、鍛接鋼管、T
IG溶接鋼管、サブマージアーク溶接鋼管、レーザー溶
接鋼管、ERW、TIG、レーザーの各組合せ複合溶接
鋼管などが挙げられる。 このようにして用意された鋼管は、850〜1050’
CM0.5〜30分に加熱後で、冷の焼入れ処理を行う
。 焼入れのため鋼をオーステナイト化するのには850℃
以上の加熱が必要である。1050℃超では鋼の結晶粒
の粗大化が生し靭性が劣化する。一方、加熱時間が0.
5分未満の加熱では鋼管全体を均熱化することができず
、最終的に得られた鋼管の機械的性質を均一にすること
が困難となる。30分超では1050℃に近い加熱温度
の場合、鋼の結晶粒の粗大化が生して靭性が劣化し、焼
き割れが生じ易くなる。 で冷手段としては水冷、油冷のいずれでもよいが高強度
を安価に得るには水冷が最も適切である。 水冷には浸漬焼入れ、噴霧焼入れ、シャワー焼入れ算木
を利用する全ての焼入れを利用できる。 焼入れ後には100〜500℃XI〜30分加熱処理す
る焼戻しが行われる。 上記範囲を越えた低温・短時間側では十分な靭性が確保
できない。また、その後の寸法矯正が困難となる。一方
、上記範囲を越えた高温・長時間側では十分な強度が得
られない。 本発明にあっては、焼入れ後に矯正を行うが、機械的な
矯正は傾斜ロール式矯正機等の方法で実施されるが、1
00℃未満では多数回の処理が必要で、処理中の割れも
生じる。温度の上限以下とすることは強度確保のため必
要である。 その他、矯正の手段としては、ロール式矯正機、プレス
式矯正機などが挙げられるが、本発明は特定のものに制
限されるものではない。 矯正を行う時期であるが、これは加熱中に行ってもよく
、あるいは加熱終了直後に行ってもよい。 いずれにしても焼戻し処理の鋼管の温度が100〜50
0℃の状態にある間に矯正を行えばよい。 なお、本発明によれば、長さ5m以上という長尺管とし
て熱処理を行っても高強度を保持した状態で寸法曲がり
をIm当りI’ll以下に押さえることができるため、
熱処理完了後に所定長さの短尺管材に切断することで生
産性の向上を図ることもできる。
うに限定した理由についてさらに詳述する。 C(炭素): 炭素は、高強度を安価に得るためには必須の元素である
。0.15%未満では補強材として必要な100kgf
/exI11”以上の強度を熱処理で得ることができな
い。0.40%を超えると、焼入れままでは強度が高過
ぎ、水冷の際焼き割れが生しるばかりでなく、本発明の
後述の熱処理後の靭性が著しく劣化する。 Si (珪素): 珪素は製鋼時の脱酸に必要な成分である。0.10%未
満では脱酸が不十分で靭性が確保できない。 0.70%を超えると溶接製管時の溶接欠陥が生し易く
なる。 Mn(マンガン): マンガンは焼入れ性改善に有効な成分である。 しかし、0.5%未満では効果が不十分であり、−方、
1.7%超では製鋼時のビレット製造の際に欠陥が生じ
易くなり、熱処理後に靭性が劣化する。 P(リン)、S(硫黄): これらは鋼中の代表的な不純物である。焼き割れ防止、
熱処理後の靭性劣化防止のためにそれぞれ0.025χ
およびo、oisχの上限以下に制限することが必須で
ある。特に、T、S≧150kgf/llll11”で
は靭性(vTrs≦−40℃)を確保する上で、更にP
≦0.015% 、S≦0.005%の制限が望ましい
。 sol、^l(酸可溶性アルミニウム):Al tlI
Siと同じく脱酸用として添加され、sol、Al量と
して0.旧〜0.05χに制限される。 本発明においては、さらに強度・靭性を改善するために
、Cr、 Mo、 V 、 Ni、Ti、 Nb、およ
びBのうちの一種または二種以上を含有する鋼を使用し
てもよいが、より好ましくはCr−Mo、 Nb −’
Ti−Bの組み合わせである。 したがって、以下、これらの添加元素の限定理由を説明
する。 Cr、 Mo : これらは、特に焼入れ性の改善と靭性改善、焼戻し軟化
抵抗上昇に有効である。例えば25mという長尺管をそ
のまま熱処理し、発生した曲がりを機械矯正し所定の寸
法精度以内に留めるには室温での処理では多大の工数が
必要となる。これを解消するためには100℃以上の高
温での矯正が必須であり、この処理を実施したのちにお
いて、尚十分な強度を維持するためにはCr、 Moの
それぞれ2.50χおよび1.OOχという上限以下で
の添加が必要である。これらの上限を超える添加は高価
になり、しかも溶接部の欠陥が防止できない。一方、そ
れぞれ0.20χおよび0.02χという下限未満では
焼入れ性・靭性・軟化抵抗が改善されない。 ■ : ■は高温での焼戻しに対して軟化抵抗が大きく、0.0
2〜0.1(nの添加でその効果が発揮されるが、上限
を超える添加は高価となる。 N1 。 N1は0.20%以上の添加で焼入れ性改善、靭性改善
に有効である。2.50χの上限を超えても効果はある
が高価となる。 TI、Nb: これらの元素はそれぞれ0.02′1.以上、0.01
%以上添加することにより焼入れ時の鋼の結晶粒の粗大
化防止、溶接部の靭性改善に有効な元素である。 しかし、それぞれ0.10χおよび0.102の上限を
超えれば靭性が劣化する。 B: 焼入れ性改善に有効である。0.0(105χの下限未
満では効果が不十分であり、0゜0050″1の上限超
では靭性が劣化する。 次に、本発明の製造法についての構成を説明する。 まず、上述のような組成を有する鋼を調製してから適宜
手段をもって鋼管を製造するのであるが、本発明にあっ
てそのような製管過程は特に制限されるものではない。 好適例としては継目集鋼管および溶接鋼管が挙げられる
。 例えば、継目無鋼管の場合、マンネスマン法、熱間押出
法等で製造してもよい。また、溶接鋼管としては、代表
的にはERW鋼管(電気抵抗溶接鋼管)、鍛接鋼管、T
IG溶接鋼管、サブマージアーク溶接鋼管、レーザー溶
接鋼管、ERW、TIG、レーザーの各組合せ複合溶接
鋼管などが挙げられる。 このようにして用意された鋼管は、850〜1050’
CM0.5〜30分に加熱後で、冷の焼入れ処理を行う
。 焼入れのため鋼をオーステナイト化するのには850℃
以上の加熱が必要である。1050℃超では鋼の結晶粒
の粗大化が生し靭性が劣化する。一方、加熱時間が0.
5分未満の加熱では鋼管全体を均熱化することができず
、最終的に得られた鋼管の機械的性質を均一にすること
が困難となる。30分超では1050℃に近い加熱温度
の場合、鋼の結晶粒の粗大化が生して靭性が劣化し、焼
き割れが生じ易くなる。 で冷手段としては水冷、油冷のいずれでもよいが高強度
を安価に得るには水冷が最も適切である。 水冷には浸漬焼入れ、噴霧焼入れ、シャワー焼入れ算木
を利用する全ての焼入れを利用できる。 焼入れ後には100〜500℃XI〜30分加熱処理す
る焼戻しが行われる。 上記範囲を越えた低温・短時間側では十分な靭性が確保
できない。また、その後の寸法矯正が困難となる。一方
、上記範囲を越えた高温・長時間側では十分な強度が得
られない。 本発明にあっては、焼入れ後に矯正を行うが、機械的な
矯正は傾斜ロール式矯正機等の方法で実施されるが、1
00℃未満では多数回の処理が必要で、処理中の割れも
生じる。温度の上限以下とすることは強度確保のため必
要である。 その他、矯正の手段としては、ロール式矯正機、プレス
式矯正機などが挙げられるが、本発明は特定のものに制
限されるものではない。 矯正を行う時期であるが、これは加熱中に行ってもよく
、あるいは加熱終了直後に行ってもよい。 いずれにしても焼戻し処理の鋼管の温度が100〜50
0℃の状態にある間に矯正を行えばよい。 なお、本発明によれば、長さ5m以上という長尺管とし
て熱処理を行っても高強度を保持した状態で寸法曲がり
をIm当りI’ll以下に押さえることができるため、
熱処理完了後に所定長さの短尺管材に切断することで生
産性の向上を図ることもできる。
次に、本発明を実施例によって説明するが、本発明はこ
れにより限定されるものではない。 本例において使用した鋼の化学成分を第1表に示す。 前記第1表に示した鋼を次に示す条件で製管し、熱処理
を施した。 A系鋼の例は転炉溶製→熱間圧延にて各種肉厚のホント
コイルとし、その後ERW法で外径25開の鋼管とした
。 B系鋼の例は電気炉溶製→分塊→マンネスマン製管法で
製造した各種肉厚の外径25+lImの鋼管であった。 いずれも、素管をハツチ炉または高周波加熱式連続炉で
加熱後、水焼入れを行った。その後、所定の温度に再び
加熱して焼戻しを行い、加熱中か加熱終了後、鋼管の温
度が100〜500℃の状態で矯正を行い、矯正完了後
は放冷した。 この場合の矯正は、スタンド間間隔400IllIの2
−1−2−1型傾斜ロ一ル式矯正機を使用して行った。 なお、前述のハツチ炉による加熱とは複数本の鋼管を通
常その長手力量の複数個所を支持RWL。 て静止状態で加熱する多量加熱であり、この場合鋼管が
長ければ長い程、曲がり矯正前の曲がり量が大きくなる
加熱手段である。 また、高周波加熱式連続炉加熱とは、鋼管を1本毎にそ
の軸心形りに回転させながら軸方向へ移送するスキュー
送りローラコンへアライン中に1段または複数段のリン
グ状誘導加熱コイルを配して、このコイル中に鋼管を貫
通させ加熱する方法であり、上記ハツチ炉加熱に比べる
と加熱後鋼管の曲がり量は極めて小さい。 これらの処理条件および結果をまとめて第2表に示す。 製品の曲がりは1m当りの値(mm)で表示した。 曲がり矯正は1回の処理で行った。表中で長尺管は5m
以上で、短尺管は1m程度に切断した管である。 第2表に示す結果からも明らかなように、本発明にかか
る所定の成分範囲で所定の熱処理であれば長尺管のまま
所要の真直度、つまり曲がりの少ないことを満足し、か
つ100kgf/mm2以上の強度と靭性(vTrs≦
−20℃)を満足する製品が得られた。 これに対し、本発明の条件を外れる比較例および従来例
の場合は、真直度、強度、靭性のいずれか一つまたは複
数が目標を満足しない。 このように、第2表の結果から明らかなように、本発明
ではハツチ炉加熱であっても曲がり矯正後の曲がり量を
1mm/m以下とすることが可能である。 (発明の効果) 本発明は以上説明したように構成されているから、本発
明による鋼の成分と熱処理および矯正法で所定以上の強
度・靭性および優れた寸法精度を存する自動車ドア補強
材用の鋼管が経済的に得られ、産業上益するところ極め
て大である。
れにより限定されるものではない。 本例において使用した鋼の化学成分を第1表に示す。 前記第1表に示した鋼を次に示す条件で製管し、熱処理
を施した。 A系鋼の例は転炉溶製→熱間圧延にて各種肉厚のホント
コイルとし、その後ERW法で外径25開の鋼管とした
。 B系鋼の例は電気炉溶製→分塊→マンネスマン製管法で
製造した各種肉厚の外径25+lImの鋼管であった。 いずれも、素管をハツチ炉または高周波加熱式連続炉で
加熱後、水焼入れを行った。その後、所定の温度に再び
加熱して焼戻しを行い、加熱中か加熱終了後、鋼管の温
度が100〜500℃の状態で矯正を行い、矯正完了後
は放冷した。 この場合の矯正は、スタンド間間隔400IllIの2
−1−2−1型傾斜ロ一ル式矯正機を使用して行った。 なお、前述のハツチ炉による加熱とは複数本の鋼管を通
常その長手力量の複数個所を支持RWL。 て静止状態で加熱する多量加熱であり、この場合鋼管が
長ければ長い程、曲がり矯正前の曲がり量が大きくなる
加熱手段である。 また、高周波加熱式連続炉加熱とは、鋼管を1本毎にそ
の軸心形りに回転させながら軸方向へ移送するスキュー
送りローラコンへアライン中に1段または複数段のリン
グ状誘導加熱コイルを配して、このコイル中に鋼管を貫
通させ加熱する方法であり、上記ハツチ炉加熱に比べる
と加熱後鋼管の曲がり量は極めて小さい。 これらの処理条件および結果をまとめて第2表に示す。 製品の曲がりは1m当りの値(mm)で表示した。 曲がり矯正は1回の処理で行った。表中で長尺管は5m
以上で、短尺管は1m程度に切断した管である。 第2表に示す結果からも明らかなように、本発明にかか
る所定の成分範囲で所定の熱処理であれば長尺管のまま
所要の真直度、つまり曲がりの少ないことを満足し、か
つ100kgf/mm2以上の強度と靭性(vTrs≦
−20℃)を満足する製品が得られた。 これに対し、本発明の条件を外れる比較例および従来例
の場合は、真直度、強度、靭性のいずれか一つまたは複
数が目標を満足しない。 このように、第2表の結果から明らかなように、本発明
ではハツチ炉加熱であっても曲がり矯正後の曲がり量を
1mm/m以下とすることが可能である。 (発明の効果) 本発明は以上説明したように構成されているから、本発
明による鋼の成分と熱処理および矯正法で所定以上の強
度・靭性および優れた寸法精度を存する自動車ドア補強
材用の鋼管が経済的に得られ、産業上益するところ極め
て大である。
Claims (2)
- (1)重量%で、 C:0.15〜0.40%、Si:0.10〜0.70
%、Mn:0.50〜1.70%、P:0.025%以
下、S:0.015%以下、sol.Al:0.01〜
0.05%、残部Feおよび不可避的不純物 から成る鋼組成を有する鋼管を、850〜1050℃で
0.5〜30分加熱した後急冷し、次いで100〜50
0℃で1〜30分の加熱中あるいは加熱直後に曲がり矯
正することを特徴とする真直度に優れる高強度鋼管の製
造方法。 - (2)重量%で、さらに、 Cr:0.20〜2.50%、Mo:0.02〜1.0
0%、V:0.02〜0.10%、Ni:0.20〜2
.50%、Ti:0.02〜0.10%、Nb:0.0
1〜0.10%、および B:0.0005〜0.0050 のうちの1種または2種以上を含有した鋼組成を有する
鋼管を用いる請求項1記載の真直度に優れる高強度鋼管
の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32377590A JPH04191324A (ja) | 1990-11-27 | 1990-11-27 | 真直度に優れる高強度鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32377590A JPH04191324A (ja) | 1990-11-27 | 1990-11-27 | 真直度に優れる高強度鋼管の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04191324A true JPH04191324A (ja) | 1992-07-09 |
Family
ID=18158481
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP32377590A Pending JPH04191324A (ja) | 1990-11-27 | 1990-11-27 | 真直度に優れる高強度鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04191324A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013133042A1 (ja) * | 2012-03-09 | 2013-09-12 | 新日鐵住金株式会社 | 金属管の製造方法及び製造設備 |
-
1990
- 1990-11-27 JP JP32377590A patent/JPH04191324A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013133042A1 (ja) * | 2012-03-09 | 2013-09-12 | 新日鐵住金株式会社 | 金属管の製造方法及び製造設備 |
JP2013185233A (ja) * | 2012-03-09 | 2013-09-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 金属管の製造方法及び製造設備 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5449420A (en) | High strength steel member with a low yield ratio | |
JPH0693339A (ja) | 高強度高延性電縫鋼管の製造方法 | |
JPH05302119A (ja) | 高強度自動車部品の製造方法 | |
JP2009007653A (ja) | トラック用フレームおよびその製造方法 | |
JP2546070B2 (ja) | 車輛用ドアインパクトバー用高強度電縫鋼管およびその製造方法 | |
JP3118623B2 (ja) | 抗張力800MPa以上を有する非熱処理型電縫油井管の製造方法 | |
JPH04191324A (ja) | 真直度に優れる高強度鋼管の製造方法 | |
JPH04191325A (ja) | 真直度に優れる高強度鋼管の製造方法 | |
JPH02197525A (ja) | 熱影響部の軟化しにくい自動車用高強度電縫鋼管の製造方法 | |
JPH06340922A (ja) | 低降伏比高張力鋼管の製造方法 | |
JP2618563B2 (ja) | 溶接熱影響部の軟化しにくい高強度電縫鋼管およびその製造方法 | |
JPH04116123A (ja) | 摩擦圧接に適した高強度電縫鋼管の製造方法 | |
JP2580909B2 (ja) | 高強度電縫鋼管の製造方法 | |
JPH0718330A (ja) | 高強度高靭性鋼管の製造方法 | |
JP2778433B2 (ja) | 機械構造用高強度電気抵抗溶接鋼管の製造方法 | |
JPH01205032A (ja) | 自動車用高強度電縫鋼管の製造方法 | |
JPH04289122A (ja) | 偏平化試験特性に優れた車輌ドアインパクトバー用アズロールタイプ超高張力電縫鋼管の製造方法 | |
JPH04103719A (ja) | 超高強度電縫鋼管の製造方法 | |
JPH0213008B2 (ja) | ||
JP2962054B2 (ja) | 機械構造用高強度電気抵抗溶接鋼管の製造方法 | |
JPH07188748A (ja) | 建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法 | |
JPS61157640A (ja) | 冷間鍛造用棒鋼および線材の製造法 | |
JPH0873938A (ja) | 高強度高靭性鋼管の製造方法 | |
JPH04103718A (ja) | 超高張力電縫鋼管の製造方法 | |
JPH06256854A (ja) | 曲がりの少ない超高張力電縫鋼管の製造方法 |