JPH0718330A - 高強度高靭性鋼管の製造方法 - Google Patents
高強度高靭性鋼管の製造方法Info
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- JPH0718330A JPH0718330A JP19288593A JP19288593A JPH0718330A JP H0718330 A JPH0718330 A JP H0718330A JP 19288593 A JP19288593 A JP 19288593A JP 19288593 A JP19288593 A JP 19288593A JP H0718330 A JPH0718330 A JP H0718330A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動車の足まわりに使用できる高強度高靭性
鋼管を製造する。 【構成】 Ｃ：０．３５〜０．５５％、Ｓｉ：０．１０
〜０．５０％、Ｍｎ：１．０〜２．０％、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０３％以下と、Ｃｒ：１．０％以下、
Ｖ：０．２％以下、Ｎｂ：０．０１５〜０．０５％、
Ｂ：０．００１０〜０．００５０％のうちの１種または
２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物か
らなる鋼材を用いて継目無鋼管を製管時、最終圧延にお
ける仕上げ温度をＡｒ３変態点以上で圧延したのち、断
面減少率１０〜７０％で冷間加工して所定の寸法に仕上
げ、ついで５００〜７００℃の温度で熱処理を行う。 【効果】 自動車の足まわりに使用される高強度部材の
中空鋼管化が可能となり、自動車の軽量化を図ることが
できる。
鋼管を製造する。 【構成】 Ｃ：０．３５〜０．５５％、Ｓｉ：０．１０
〜０．５０％、Ｍｎ：１．０〜２．０％、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０３％以下と、Ｃｒ：１．０％以下、
Ｖ：０．２％以下、Ｎｂ：０．０１５〜０．０５％、
Ｂ：０．００１０〜０．００５０％のうちの１種または
２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物か
らなる鋼材を用いて継目無鋼管を製管時、最終圧延にお
ける仕上げ温度をＡｒ３変態点以上で圧延したのち、断
面減少率１０〜７０％で冷間加工して所定の寸法に仕上
げ、ついで５００〜７００℃の温度で熱処理を行う。 【効果】 自動車の足まわりに使用される高強度部材の
中空鋼管化が可能となり、自動車の軽量化を図ることが
できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、自動車等に使用され
る機械構造用鋼材のうち、特に自動車の足まわりに使用
される高強度部材に適した高強度高靭性鋼管の製造方法
に関する。
る機械構造用鋼材のうち、特に自動車の足まわりに使用
される高強度部材に適した高強度高靭性鋼管の製造方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】現在、自動車の駆動系ならびに足まわり
に使用される鋼材の中で、特にステアリングシャフト、
ドライブシャフト等には、引張強さ８０ｋｇｆ／ｍｍ2
クラスのＪＩＳ Ｇ４０５１に規定の機械構造用炭素鋼
鋼材のＳ４５Ｃ、Ｓ５０Ｃ等の棒鋼が多く使用されてい
る。しかしながら、自動車の軽量化が進む中で、駆動系
ならびに足まわりに使用される鋼材も中空鋼管化が強く
要望されている。ステアリングシャフト、ドライブシャ
フト等を中空化する場合、現状の引張強さ８０ｋｇｆ／
ｍｍ2クラスの機械構造用炭素鋼のＳ４５Ｃ、Ｓ５０Ｃ
等の棒鋼に比べ、中空分だけ更に高強度で、かつ高靭性
の鋼管が要求される。
に使用される鋼材の中で、特にステアリングシャフト、
ドライブシャフト等には、引張強さ８０ｋｇｆ／ｍｍ2
クラスのＪＩＳ Ｇ４０５１に規定の機械構造用炭素鋼
鋼材のＳ４５Ｃ、Ｓ５０Ｃ等の棒鋼が多く使用されてい
る。しかしながら、自動車の軽量化が進む中で、駆動系
ならびに足まわりに使用される鋼材も中空鋼管化が強く
要望されている。ステアリングシャフト、ドライブシャ
フト等を中空化する場合、現状の引張強さ８０ｋｇｆ／
ｍｍ2クラスの機械構造用炭素鋼のＳ４５Ｃ、Ｓ５０Ｃ
等の棒鋼に比べ、中空分だけ更に高強度で、かつ高靭性
の鋼管が要求される。
【０００３】このため、自動車の足まわりに使用される
高強度、高靭性の継目無鋼管は、熱間にて継目無製管さ
れた管を単に焼入れ、焼戻し熱処理を施して高強度化す
るのみでは不十分であり、熱間にて継目無製管された管
を冷間加工し、所定の寸法精度を確保したのち熱処理を
施し、高強度化と高靭性化を図ることが試みられてい
る。
高強度、高靭性の継目無鋼管は、熱間にて継目無製管さ
れた管を単に焼入れ、焼戻し熱処理を施して高強度化す
るのみでは不十分であり、熱間にて継目無製管された管
を冷間加工し、所定の寸法精度を確保したのち熱処理を
施し、高強度化と高靭性化を図ることが試みられてい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、熱間に
て継目無製管された管を冷間加工したのち熱処理を施
し、高強度化と高靭性化を図るのみでは、特にステアリ
ングシャフト、ドライブシャフト等に使用される引張強
さ８０ｋｇｆ／ｍｍ2クラスの機械構造用炭素鋼のＳ４
５Ｃ、Ｓ５０Ｃ等の棒鋼の強度以上の高強度、高靭性を
付与することは不可能である。
て継目無製管された管を冷間加工したのち熱処理を施
し、高強度化と高靭性化を図るのみでは、特にステアリ
ングシャフト、ドライブシャフト等に使用される引張強
さ８０ｋｇｆ／ｍｍ2クラスの機械構造用炭素鋼のＳ４
５Ｃ、Ｓ５０Ｃ等の棒鋼の強度以上の高強度、高靭性を
付与することは不可能である。
【０００５】この発明の目的は、自動車の足まわりに使
用される高強度部材に適した高強度高靭性鋼管の製造方
法を提供することにある。
用される高強度部材に適した高強度高靭性鋼管の製造方
法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく種々試験研究を行った。その結果、比較的
コストアップの少ない高Ｍｎ化と冷間抽伸後の熱処理条
件を特定することによって、同じ外径であれば現行のＳ
４５Ｃ棒鋼より高強度で、かつ高延性高靭性を有する鋼
管を製造できることを確認し、この発明に到達した。
を達成すべく種々試験研究を行った。その結果、比較的
コストアップの少ない高Ｍｎ化と冷間抽伸後の熱処理条
件を特定することによって、同じ外径であれば現行のＳ
４５Ｃ棒鋼より高強度で、かつ高延性高靭性を有する鋼
管を製造できることを確認し、この発明に到達した。
【０００７】すなわちこの発明は、Ｃ：０．３５〜０．
５５％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％、Ｍｎ：１．０〜
２．０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下
と、Ｃｒ：１．０％以下、Ｖ：０．２％以下、Ｎｂ：
０．０１５〜０．０５％、Ｂ：０．００１０〜０．００
５０％のうちの１種または２種以上を含有し、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなる鋼材を用いて継目無鋼
管を、製管時に仕上げ温度Ａｒ３変態点以上で最終圧延
したのち、断面減少率１０〜７０％の範囲で冷間加工し
て所定の寸法に仕上げ、ついで５００〜７００℃の温度
で熱処理を行うことを特徴とする高強度高靭性鋼管の製
造方法である。
５５％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％、Ｍｎ：１．０〜
２．０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下
と、Ｃｒ：１．０％以下、Ｖ：０．２％以下、Ｎｂ：
０．０１５〜０．０５％、Ｂ：０．００１０〜０．００
５０％のうちの１種または２種以上を含有し、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなる鋼材を用いて継目無鋼
管を、製管時に仕上げ温度Ａｒ３変態点以上で最終圧延
したのち、断面減少率１０〜７０％の範囲で冷間加工し
て所定の寸法に仕上げ、ついで５００〜７００℃の温度
で熱処理を行うことを特徴とする高強度高靭性鋼管の製
造方法である。
【０００８】
【作用】この発明において、素材の化学成分の限定理由
は、下記の通りである。Ｃは素材の強度、歯切り部の高
周波焼入れ後の強度を得るために必要な元素で、０．３
５％未満では目標の硬度が得られず、また、０．５５％
を超えると硬度が高くなり靭性が悪化するため、０．３
５〜０．５５％とした。Ｓｉは鋼の脱酸のために重要な
元素で、０．１０％未満では脱酸が不十分となり、ま
た、０．５０％を超えると効果が飽和し、高価となるた
め、０．１０〜０．５０％とした。Ｍｎは素材の強度、
延性、靭性の確保に重要な元素で、１．０％未満では目
標とする機械的特性が得られず、また、２．０％を超え
ると靭性の低下を来すため、１．０〜２．０％とした。
Ｐは焼入れ後の靭性を悪化させる元素で、０．０３％を
超えると靭性が低下するので、０．０３％以下とした。
Ｓは非金属介在物のＭｎＳを生成させ、靭性を悪化させ
る元素で、０．０３％を超えるとその傾向が著しいの
で、０．０３％以下とした。
は、下記の通りである。Ｃは素材の強度、歯切り部の高
周波焼入れ後の強度を得るために必要な元素で、０．３
５％未満では目標の硬度が得られず、また、０．５５％
を超えると硬度が高くなり靭性が悪化するため、０．３
５〜０．５５％とした。Ｓｉは鋼の脱酸のために重要な
元素で、０．１０％未満では脱酸が不十分となり、ま
た、０．５０％を超えると効果が飽和し、高価となるた
め、０．１０〜０．５０％とした。Ｍｎは素材の強度、
延性、靭性の確保に重要な元素で、１．０％未満では目
標とする機械的特性が得られず、また、２．０％を超え
ると靭性の低下を来すため、１．０〜２．０％とした。
Ｐは焼入れ後の靭性を悪化させる元素で、０．０３％を
超えると靭性が低下するので、０．０３％以下とした。
Ｓは非金属介在物のＭｎＳを生成させ、靭性を悪化させ
る元素で、０．０３％を超えるとその傾向が著しいの
で、０．０３％以下とした。
【０００９】Ｃｒは素材の強度を得るのに重要な元素で
あるが、高価なため、１．０％以下とした。Ｖは素材の
強度ならびに靭性の確保に有効な元素であるが、高価な
ため０．２％以下とした。Ｎｂは素材の強度ならびに結
晶粒微細化による靭性の向上に有効な元素で、０．０１
５％未満ではその効果が十分でなく、また、０．０５０
％を超えると靭性が悪化するため、０．０１５〜０．０
５０％とした。Ｂは高周波焼入れ部の焼入れ性ならびに
粒界強化による靭性の向上に有効な元素で、０．００１
０％未満ではその効果が十分でなく、また、０．００５
０％を超えると靭性が悪化するため、０．００１０〜
０．００５０％とした。
あるが、高価なため、１．０％以下とした。Ｖは素材の
強度ならびに靭性の確保に有効な元素であるが、高価な
ため０．２％以下とした。Ｎｂは素材の強度ならびに結
晶粒微細化による靭性の向上に有効な元素で、０．０１
５％未満ではその効果が十分でなく、また、０．０５０
％を超えると靭性が悪化するため、０．０１５〜０．０
５０％とした。Ｂは高周波焼入れ部の焼入れ性ならびに
粒界強化による靭性の向上に有効な元素で、０．００１
０％未満ではその効果が十分でなく、また、０．００５
０％を超えると靭性が悪化するため、０．００１０〜
０．００５０％とした。
【００１０】熱間製管時の仕上げ温度をＡｒ３変態点以
上としたのは、圧延組織を整粒の組織とするためであ
る。また、冷間加工時の加工度を１０〜７０％としたの
は、１０％未満では所定の寸法精度が得られず、また、
７０％を超えると冷間加工による割れが懸念されるから
である。さらに、最終熱処理温度を７００〜５００℃と
したのは、７００℃を超えると所定の強度が得られず、
また、５００℃未満では高強度となりすぎて延性、靭性
が低下するからである。
上としたのは、圧延組織を整粒の組織とするためであ
る。また、冷間加工時の加工度を１０〜７０％としたの
は、１０％未満では所定の寸法精度が得られず、また、
７０％を超えると冷間加工による割れが懸念されるから
である。さらに、最終熱処理温度を７００〜５００℃と
したのは、７００℃を超えると所定の強度が得られず、
また、５００℃未満では高強度となりすぎて延性、靭性
が低下するからである。
【００１１】この発明においては、Ｃ：０．３５〜０．
５５％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％、Ｍｎ：１．０〜
２．０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下
と、Ｃｒ：１．０％以下、Ｖ：０．２％以下、Ｎｂ：
０．０１５〜０．０５％、Ｂ：０．００１０〜０．００
５０％のうちの１種または２種以上を含有し、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなる鋼材を用いることによ
って、鋼材の強度、延性、靭性が確保され、かつ、継目
無鋼管を、製管時に仕上げ温度Ａｒ３変態点以上で最終
圧延するから、整粒の組織が得られる。しかも、断面減
少率１０〜７０％の範囲で冷間加工して所定の寸法に仕
上げたのち、５００〜７００℃の温度で熱処理を行うか
ら、継目無鋼管にステアリングシャフト、ドライブシャ
フト等に使用される引張強さ８０ｋｇｆ／ｍｍ2クラス
の強度が付与されると共に、靭性、延性が確保され、同
一外径であれば、従来の機械構造用炭素鋼のＳ４５Ｃ、
Ｓ５０Ｃ等の棒鋼以上の高強度、高靭性鋼管を得ること
ができ、ステアリングシャフト、ドライブシャフト等の
中空鋼管化が可能となり、自動車の軽量化を図ることが
できる。
５５％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％、Ｍｎ：１．０〜
２．０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下
と、Ｃｒ：１．０％以下、Ｖ：０．２％以下、Ｎｂ：
０．０１５〜０．０５％、Ｂ：０．００１０〜０．００
５０％のうちの１種または２種以上を含有し、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなる鋼材を用いることによ
って、鋼材の強度、延性、靭性が確保され、かつ、継目
無鋼管を、製管時に仕上げ温度Ａｒ３変態点以上で最終
圧延するから、整粒の組織が得られる。しかも、断面減
少率１０〜７０％の範囲で冷間加工して所定の寸法に仕
上げたのち、５００〜７００℃の温度で熱処理を行うか
ら、継目無鋼管にステアリングシャフト、ドライブシャ
フト等に使用される引張強さ８０ｋｇｆ／ｍｍ2クラス
の強度が付与されると共に、靭性、延性が確保され、同
一外径であれば、従来の機械構造用炭素鋼のＳ４５Ｃ、
Ｓ５０Ｃ等の棒鋼以上の高強度、高靭性鋼管を得ること
ができ、ステアリングシャフト、ドライブシャフト等の
中空鋼管化が可能となり、自動車の軽量化を図ることが
できる。
【００１２】
実施例１ 真空溶解した表１に示す化学成分の鋼（鋼種Ｎｏ．１〜
１０は本発明鋼、鋼種Ｎｏ．１１〜１５は比較鋼）を、
外径３０ｍｍの棒鋼にＡｒ3変態点以上の温度で鍛造
後、外径２５ｍｍに冷間引抜き加工し、その後表２に示
すとおり、４００〜８００℃で熱処理を行ったものにつ
いて、ＪＩＳ Ｚ２２０１に規定の１４Ａ号の試験片を
用い、ＪＩＳ Ｚ２２４１に規定の引張試験を実施し、
引張強さ、伸び、絞りを求めた。また、ＪＩＳ Ｚ２２
０２に規定の４号試験片を用い、ＪＩＳ Ｚ２２４２に
規定のシャルピー衝撃試験を実施し、衝撃値を求めた。
そして、引張強さ８５ｋｇｆ／ｍｍ２の強度レベルにお
ける延性（伸び、絞り）と靭性を比較した。その結果を
表２に示す。なお、鋼種Ｎｏ．２の本発明鋼を８００℃
および４００℃で熱処理したものについても、同様の試
験を行った。その結果を表２に併記して示す。
１０は本発明鋼、鋼種Ｎｏ．１１〜１５は比較鋼）を、
外径３０ｍｍの棒鋼にＡｒ3変態点以上の温度で鍛造
後、外径２５ｍｍに冷間引抜き加工し、その後表２に示
すとおり、４００〜８００℃で熱処理を行ったものにつ
いて、ＪＩＳ Ｚ２２０１に規定の１４Ａ号の試験片を
用い、ＪＩＳ Ｚ２２４１に規定の引張試験を実施し、
引張強さ、伸び、絞りを求めた。また、ＪＩＳ Ｚ２２
０２に規定の４号試験片を用い、ＪＩＳ Ｚ２２４２に
規定のシャルピー衝撃試験を実施し、衝撃値を求めた。
そして、引張強さ８５ｋｇｆ／ｍｍ２の強度レベルにお
ける延性（伸び、絞り）と靭性を比較した。その結果を
表２に示す。なお、鋼種Ｎｏ．２の本発明鋼を８００℃
および４００℃で熱処理したものについても、同様の試
験を行った。その結果を表２に併記して示す。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】表２に示すとおり、鋼種Ｎｏ．１〜１０の
本発明鋼は、いずれも鋼種Ｎｏ．１１〜１５の比較鋼に
比べ、延性、靭性共に優れている。特に、現状のＳ４５
Ｃ成分系の鋼種Ｎｏ．１１の比較鋼に比べ、延性に優れ
ると共に、シャルピー衝撃値も２倍以上と良好である。
なお、鋼種Ｎｏ．２の本発明鋼を８００℃および４００
℃で熱処理したものは、８００℃では引張強さが８０ｋ
ｇｆ／ｍｍ2と低く、また、４００℃では引張強さが１
２０ｋｇｆ／ｍｍ2と高強度となるが、伸び、絞りとも
いずれも低く、目標の特性が得られなかった。
本発明鋼は、いずれも鋼種Ｎｏ．１１〜１５の比較鋼に
比べ、延性、靭性共に優れている。特に、現状のＳ４５
Ｃ成分系の鋼種Ｎｏ．１１の比較鋼に比べ、延性に優れ
ると共に、シャルピー衝撃値も２倍以上と良好である。
なお、鋼種Ｎｏ．２の本発明鋼を８００℃および４００
℃で熱処理したものは、８００℃では引張強さが８０ｋ
ｇｆ／ｍｍ2と低く、また、４００℃では引張強さが１
２０ｋｇｆ／ｍｍ2と高強度となるが、伸び、絞りとも
いずれも低く、目標の特性が得られなかった。
【００１６】実施例２ 表３に示す化学成分の本発明鋼１を転炉で溶製したの
ち、外径３４ｍｍ、肉厚１０ｍｍに熱間圧延（ただし、
Ａｒ３変態点以上の８３０℃で仕上げ）して継目無鋼管
となし、外径２５ｍｍ、肉厚９ｍｍに冷間加工したの
ち、５００〜７００℃まで１００℃ピッチで熱処理した
本発明鋼管と、表３に示す化学成分の現状Ｓ４５Ｃ成分
鋼の比較鋼２を熱間調質圧延した外径２５ｍｍの比較丸
棒について、引張強さ、シャルピー衝撃試験を実施する
と共に、図１に示すとおり、長さ３００ｍｍの本発明鋼
管１の中央外周部に幅２ｍｍ、深さ２ｍｍ、底部Ｒが１
ｍｍのノッチ２の加工を行い、その部分に高周波焼入れ
したものについて、図２に示すとおり、ノッチ２を下に
して本発明鋼管１の中央から両側に７５ｍｍ離れた位置
を支え３、３に載せ、その中央部に上部から押金具を当
て、徐々に荷重を加えて規定の形に曲げる曲げ試験を行
い、比較丸棒と比較して優劣を判断した。その結果を図
３ないし図５に示す。
ち、外径３４ｍｍ、肉厚１０ｍｍに熱間圧延（ただし、
Ａｒ３変態点以上の８３０℃で仕上げ）して継目無鋼管
となし、外径２５ｍｍ、肉厚９ｍｍに冷間加工したの
ち、５００〜７００℃まで１００℃ピッチで熱処理した
本発明鋼管と、表３に示す化学成分の現状Ｓ４５Ｃ成分
鋼の比較鋼２を熱間調質圧延した外径２５ｍｍの比較丸
棒について、引張強さ、シャルピー衝撃試験を実施する
と共に、図１に示すとおり、長さ３００ｍｍの本発明鋼
管１の中央外周部に幅２ｍｍ、深さ２ｍｍ、底部Ｒが１
ｍｍのノッチ２の加工を行い、その部分に高周波焼入れ
したものについて、図２に示すとおり、ノッチ２を下に
して本発明鋼管１の中央から両側に７５ｍｍ離れた位置
を支え３、３に載せ、その中央部に上部から押金具を当
て、徐々に荷重を加えて規定の形に曲げる曲げ試験を行
い、比較丸棒と比較して優劣を判断した。その結果を図
３ないし図５に示す。
【００１７】
【表３】
【００１８】図３および図４に示すとおり、本発明鋼管
は、引張強さと伸びバランス、引張強さとシャルピー衝
撃値バランスは、比較丸棒よりはるかに優れており、引
張強さ１００ｋｇｆ／ｍｍ2までの高強度が可能であ
る。また、図５に示すとおり、本発明鋼管は、ノッチ加
工位置の高周波焼入れ部の曲げ破損形態も、十分な延
性、靭性を保有しており、比較丸棒と同一強度レベルで
は、比較丸棒より優れており、引張強さ１００ｋｇｆ／
ｍｍ2以上で比較丸棒と同等であると、実用性能上も優
れた特性を有している。
は、引張強さと伸びバランス、引張強さとシャルピー衝
撃値バランスは、比較丸棒よりはるかに優れており、引
張強さ１００ｋｇｆ／ｍｍ2までの高強度が可能であ
る。また、図５に示すとおり、本発明鋼管は、ノッチ加
工位置の高周波焼入れ部の曲げ破損形態も、十分な延
性、靭性を保有しており、比較丸棒と同一強度レベルで
は、比較丸棒より優れており、引張強さ１００ｋｇｆ／
ｍｍ2以上で比較丸棒と同等であると、実用性能上も優
れた特性を有している。
【００１９】
【発明の効果】以上述べたとおり、この発明方法によれ
ば、高強度、高延性、高靭性化を図ることができ、特に
自動車の足まわりに使用される高強度部材の現行Ｓ４５
Ｃ棒鋼に比較し、中空鋼管化が可能となり、自動車の軽
量化を図ることができる。
ば、高強度、高延性、高靭性化を図ることができ、特に
自動車の足まわりに使用される高強度部材の現行Ｓ４５
Ｃ棒鋼に比較し、中空鋼管化が可能となり、自動車の軽
量化を図ることができる。
【図１】ノッチ加工した曲げ試験片の形状を示すもの
で、（ａ）図は正面図、（ｂ）図は側面図である。
で、（ａ）図は正面図、（ｂ）図は側面図である。
【図２】曲げ試験方法の説明図である。
【図３】実施例２における本発明鋼管と比較丸棒の引張
強さと伸びとの関係を示すグラフである。
強さと伸びとの関係を示すグラフである。
【図４】実施例２における本発明鋼管と比較丸棒の引張
強さと衝撃値との関係を示すグラフである。
強さと衝撃値との関係を示すグラフである。
【図５】実施例２における本発明鋼管の引張強さと比較
丸棒との曲げ試験における優劣の関係を示すグラフであ
る。
丸棒との曲げ試験における優劣の関係を示すグラフであ
る。
１ 素材 ２ ノッチ ３ 支え
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ：０．３５〜０．５５％、Ｓｉ：０．
１０〜０．５０％、Ｍｎ：１．０〜２．０％、Ｐ：０．
０３％以下、Ｓ：０．０３％以下と、Ｃｒ：１．０％以
下、Ｖ：０．２％以下、Ｎｂ：０．０１５〜０．０５
％、Ｂ：０．００１０〜０．００５０％のうちの１種ま
たは２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなる鋼材を用いて継目無鋼管を、製管時に仕上げ
温度Ａｒ３変態点以上で最終圧延したのち、断面減少率
１０〜７０％で冷間加工して所定の寸法に仕上げ、つい
で５００〜７００℃の温度で熱処理を行うことを特徴と
する高強度高靭性鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19288593A JP2684963B2 (ja) | 1993-07-06 | 1993-07-06 | 高強度高靭性鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19288593A JP2684963B2 (ja) | 1993-07-06 | 1993-07-06 | 高強度高靭性鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0718330A true JPH0718330A (ja) | 1995-01-20 |
| JP2684963B2 JP2684963B2 (ja) | 1997-12-03 |
Family
ID=16298603
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19288593A Expired - Lifetime JP2684963B2 (ja) | 1993-07-06 | 1993-07-06 | 高強度高靭性鋼管の製造方法 |
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Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1111101C (zh) * | 1996-06-17 | 2003-06-11 | 跃进汽车(集团)公司 | 一种中碳微合金非调质无缝钢管轧制工艺 |
| WO2005116284A1 (ja) | 2004-05-07 | 2005-12-08 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | シームレス鋼管およびその製造方法 |
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| CN108504938A (zh) * | 2018-05-22 | 2018-09-07 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种凿岩钎具中空钢的生产方法 |
-
1993
- 1993-07-06 JP JP19288593A patent/JP2684963B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| CN1111101C (zh) * | 1996-06-17 | 2003-06-11 | 跃进汽车(集团)公司 | 一种中碳微合金非调质无缝钢管轧制工艺 |
| WO2005116284A1 (ja) | 2004-05-07 | 2005-12-08 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | シームレス鋼管およびその製造方法 |
| US7316143B2 (en) | 2004-05-07 | 2008-01-08 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Seamless steel tubes and method for producing the same |
| JPWO2006104023A1 (ja) * | 2005-03-25 | 2008-09-04 | 住友金属工業株式会社 | 高周波焼入れ中空駆動軸 |
| JP4687712B2 (ja) * | 2005-03-25 | 2011-05-25 | 住友金属工業株式会社 | 高周波焼入れ中空駆動軸 |
| US8070890B2 (en) | 2005-03-25 | 2011-12-06 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Induction hardened hollow driving shaft |
| CN108504938A (zh) * | 2018-05-22 | 2018-09-07 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种凿岩钎具中空钢的生产方法 |
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