JPH08325641A - 加工性に優れた高強度高靭性鋼管の製造方法 - Google Patents
加工性に優れた高強度高靭性鋼管の製造方法Info
- Publication number
- JPH08325641A JPH08325641A JP15527895A JP15527895A JPH08325641A JP H08325641 A JPH08325641 A JP H08325641A JP 15527895 A JP15527895 A JP 15527895A JP 15527895 A JP15527895 A JP 15527895A JP H08325641 A JPH08325641 A JP H08325641A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- less
- toughness
- workability
- strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
靭性が要求される圧力容器部品に適した鋼管を製造す
る。 【構成】 C:0.05〜0.15%、Si:0.50
%以下、Mn:0.50〜2.00%、P:0.020
%以下、S:0.020%以下を含有し、残部がFeお
よび不可避的不純物からなる鋼を製管後、850〜10
00℃で焼入れし、450℃以上Ac1変態点未満の温
度で焼戻しを行ったのち、所定の寸法に冷間引抜き加工
を施した後、450℃以上Ac1変態点未満の温度で焼
鈍する。
Description
部品、特にシリンダーやエアバッグ用鋼管等に代表され
る高寸法精度で加工性に優れ、かつ高強度、高靭性が要
求される圧力容器部品に適した加工性に優れた高強度高
靭性鋼管の製造方法に関する。
追求した装置の導入が積極的に進められており、その中
でも衝突時に乗員がハンドルやインストルメントパネル
などに衝突する前に、それらと乗員の間に不活性ガス等
でエアバッグを展開させて乗員の運動エネルギーを吸収
して障害軽減を図るエアバッグシステムが開発搭載され
るに至っている。エアバッグシステムのエアバッグのア
キュムレータに用いられる鋼管は、高強度、高靭性と共
に、高加工性が要求されている。
アルミニウムが用いられているが、アルミニウムが高価
なため鋼製への切替えが図られている。鋼製の場合に
は、従来の冷間引抜き加工と焼鈍の組合せでは高強度化
により靭性低下が著しく、上記要求を満足することはで
きない。また、鋼管を焼入れ焼戻しするのみでは、高強
度高靭性高加工性が得られたとしても、所定の高寸法精
度が得られない等の問題点を有していた。
0.30%、Si:0.05〜0.50%、Mn:0.
30〜1.00%、P:0.040%以下、S:0.0
10%以下を含み、残部がFeおよび不可避的不純物か
らなる電縫管を素材とし、焼入れ焼戻しによりベイナイ
ト組織としたのち、冷間抽伸、応力除去焼鈍する方法
(特開平4−191323号公報)、C:0.15〜
0.30%、Si:0.1〜0.7%、Mn:0.5〜
2.5%、Cr:0.2〜2.5%、Sol.Al:
0.01〜0.05%を含有し、残部がFeおよび不可
避的不純物からなる鋼、またはC:0.15〜0.30
%、Si:0.1〜0.7%、Mn:0.5〜2.5
%、Cr:0.2〜2.5%、Sol.Al:0.01
〜0.05%と、Mo:0.05〜1.0%、V:0.
02〜0.1%、Ni:0.2〜2.5%、Ti:0.
02〜0.10%、Nb:0.02〜0.10%、B:
0.0005〜0.005%のうちの1種以上を含有
し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼を素材
として、熱間圧延により熱延鋼板とし、軟化焼鈍後、管
状に成形、溶接して製造された鋼管を、所定の部品形状
となるように冷間加工した後、850〜1050℃で
0.5〜30分間間加熱後空冷する方法(特開平5−3
02119号公報)等が提案されている。
323号公報に開示の方法は、ベイナイト組織化による
切削性の向上を図ったものであるが、焼入れによりベイ
ナイト組織を得るためにはどうしてもC量を増加させる
必要があり、C:0.15〜0.30%と高い値とする
必要がある。しかしながら、このようにC量を高くし、
かつベイナイト組織とした場合は、一般的に延性、靭性
が乏しく、エアバッグ用のアキュムレータ等のような管
端絞り加工されるような用途には不向きであり、しかも
溶接性等にも問題がある。また、特開平5−30211
9号公報に開示の方法は、上記特開平4−191323
号公報に開示の方法と同様、C:0.15〜0.30%
と高いため、一般的に延性、靭性が乏しく、エアバッグ
用のアキュムレータ等のような管端絞り加工されるよう
な用途には不向きであり、しかも溶接性等にも問題があ
る。
解消し、高寸法精度で加工性に優れ、かつ高強度、高靭
性が要求される圧力容器部品に適した加工性に優れた高
強度高靭性鋼管の製造方法を提供することにある。
を達成すべく鋭意試験研究を重ねた。その結果、所定の
成分の鋼を製管後、先ず焼入れ焼戻しを行って靭性を付
与した後、所定の寸法精度を得るため冷間加工を行い、
その後焼鈍を実施することによって高寸法精度で加工性
に優れ、かつ高強度、高靭性鋼管が得られることを究明
し、この発明に到達した。
05〜0.15%、Si:0.50%以下、Mn:0.
50〜2.00%、P:0.020%以下、S:0.0
20%以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物
からなる鋼を製管後、850〜1000℃で焼入れし、
450℃以上Ac1変態点未満の温度で焼戻しを行った
のち、所定の寸法に冷間引抜き加工を施した後、450
℃以上Ac1変態点未満の温度で焼鈍することを特徴と
する加工性に優れた高強度高靭性鋼管の製造方法であ
る。
5〜0.15%、Si:0.50%以下、Mn:0.5
0〜2.00%、P:0.020%以下、S:0.02
0%以下と、Mo:0.05〜0.50%、V:0.0
2〜0.10%、Ni:0.05〜0.50%、Cr:
0.05〜1.00%、Cu:0.05〜0.50%、
Ti:0.02〜0.10%、Nb:0.02〜0.1
0%、B:0.0005〜0.005%のうちの1種以
上を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる
鋼を製管後、850〜1000℃で焼入れし、450℃
以上Ac1変態点未満の温度で焼戻しを行ったのち、所
定の寸法に冷間引抜き加工を施した後、450℃以上A
c1変態点未満の温度で焼鈍することを特徴とする加工
性に優れた高強度高靭性鋼管の製造方法である。
る限定理由は以下のとおりである。Cは鋼の必要な強度
を安価に得るために添加する元素であるが、0.05%
未満では十分な強度が得られず、また、0.15%を超
えると延性ならびに溶接性が悪化すると共に、靭性が低
下するため、0.05〜0.15%とした。Siは鋼の
冷間加工性を阻害する元素であり、0.50%を超える
と加工性が悪化するため、0.50%以下とした。Mn
は鋼の強度と靭性を向上させるのに有効な元素である
が、0.50%未満では十分な強度と靭性が得られず、
また、2.00%を超えると溶接性が悪化するため、
0.50〜2.00%とした。Pは粒界偏析に起因する
靭性低下をもたらすため、0.020%以下とした。S
は鋼中のMnと化合してMnSによる介在物を形成し、
延性の悪化ならびに靭性を低下させるため、0.020
%以下とした。
て、後述する圧力容器用として十分な強度、靭性と高加
工性を得ることができるが、さらにこれらを向上させた
い場合、上記化学成分にさらにMo、V、Ni、Cr、
Cu、Ti、Nb、Bを添加することが有効である。こ
れら添加成分の含有量の限定理由は以下のとおりであ
る。Moは固溶強化により高強度化すると共に、焼入れ
性を向上する効果があるが、0.05%未満ではこの効
果が十分でなく、逆に0.50%を超えると溶接部が硬
化し、靭性が低下するため、0.05〜0.50%とし
た。Vは析出物を生成し強度を向上させる効果がある
が、0.02%未満ではこの効果が十分でなく、また、
0.10%を超えると溶接部の靭性が低下するため、
0.02〜0.10%とした。Niは焼入れ性を改善す
ると共に靭性を向上させるのに有効な元素であるが、
0.05%未満ではその効果が十分でなく、また、0.
50%を超えてもその作用があるものの高価なため、
0.05〜0.50%とした。Crは鋼の強度と耐食性
を向上させるのに有効な元素であるが、0.05%未満
ではその効果が十分でなく、また、1.00%を超える
と加工性ならびに溶接部の靭性を低下させるため、0.
05〜1.00%とした。Cuは鋼の耐食性を向上させ
るのに有効な元素であるが、0.05%未満ではその効
果が十分でなく、また、0.50%を超えると熱間加工
性を悪化させるため、0.05〜0.50%とした。T
iとNbは共に組織を微細化することにより靭性の向上
に有効であるが、0.02%未満ではその効果が十分で
なく、また、0.10%を超えると逆に靭性を低下させ
るため、0.02〜0.10%とした。Bは焼入れ性を
改善するのに有効な元素であるが、0.0005%未満
ではその効果が十分でなく、また、0.005%を超え
ると靭性を低下させるため、0.0005〜0.005
%とした。
分を調整した鋼材を素材として製管する。製管法として
は、熱間圧延鋼帯を用いて電縫溶接する方法と、ビレッ
トを用いて熱間製管する継目無製管法があるが、いずれ
の方法でもよい。このようにして製管された鋼管は、先
ず靭性を付与するための焼入れ焼戻しを行う。焼入れ時
の温度は、850℃未満では均一なオーステナイト粒が
得られず、また、焼入れ性低下する問題があり、100
0℃を超えると結晶粒が粗大化して靭性が低下するた
め、850〜1000℃とした。焼戻し温度は、強度、
延性、靭性が最良となる温度を選択すれば良いが、Ac
1変態点以上の温度になると、変態が開始され所期の目
標とする強度、靭性が得られないため、450〜Ac1
点未満としたが、好ましくは500〜650℃である。
の寸法精度が得られる最適条件下で処理すればよく、特
に加工度を規定する必要はない。最終の軟化焼鈍は、目
標の強度と延性、靭性を付与するために重要である。特
にAc1変態点以上の温度で加熱すると変態が開始さ
れ、特に延性、靭性の低下と強度バラツキが発生するた
め、軟化焼鈍温度は450〜Ac1点未満としたが、好
ましくは500〜650℃である。
分の比較鋼のビレットを用い、マンネスマン−マンドレ
ルミル方式による穿孔機、マンドレルミル、レデューサ
圧延により外径70mm、肉厚3.2mmに仕上げたの
ち、焼入れなし、または800〜1050℃に15分間
加熱して焼入れしたのち、500〜750℃で30分間
焼戻しを行った継目無鋼管を、冷間引抜き加工して外径
60mm、肉厚2.5mmに仕上げ、さらにその後55
0〜750℃の温度で焼鈍を行ったのち、各種の特性を
評価した。その結果を表3および表4に示す。なお、特
性の評価は、強度、靭性、延性について実施した。強度
については、JIS Z2201の金属材料引張試験片
に規定の11号試験片を用い、JISZ2241の金属
材料引張試験方法に準じて引張試験を行った。靭性につ
いては、JIS Z2202の金属材料衝撃試験片に規
定の4号試験片を用いた。なお、試験片を加工するに際
しては、鋼管を板状にへん平加工したのち、長手方向よ
り板厚2.5mmの試験片を採取し、JIS Z224
2の金属材料衝撃試験方法に準じて衝撃試験を実施し、
−40℃における吸収エネルギーを求めて評価した。延
性については、へん平性で評価した。なお、へん平性
は、図1に示すとおり、は、先端Rが10mmのVブロ
ック(60°)の押工具1、1を用いて鋼管2が密着す
るまでへん平にし、肩部3に割れの発生有無により評価
し、割れの発生無は○、割れの発生有は×とした。
3の本発明鋼は、いずれの成分、プロセスにおいても、
引張強さが60kgf/mm2以上の高強度で、しか
も、シャルピー衝撃試験における吸収エネルギーが2k
gf−m以上、さらに密着へん平後の肩部の割れがな
く、良好な加工性を有していた。これに対し、表2、表
4に示すとおり、鋼No.24〜36の比較鋼は、鋼N
o.24、27、30、33が引張強さが60kgf/
mm2以下で強度不足、鋼No.34が引張強さが60
kgf/mm2以下で、しかもシャルピー衝撃試験にお
ける吸収エネルギーが2kgf−m以下で強度ならびに
靭性が不足している。また、鋼No.26、32は、密
着へん平後の肩部の割れが発生し、加工性が不足してい
る。さらに、鋼No.25、28、29、31、35、
36は、シャルピー衝撃試験における吸収エネルギーが
2kgf−m以下で、しかも密着へん平後の肩部の割れ
が発生し、靭性ならびに加工性が不足している。なお、
本実施例では、継目無鋼管の例を示したが、溶接鋼管を
用いても同一の特性が得られることはいうまでもない。
ば、自動車構造部品、特にシリンダーやエアバック用の
アキュムレータ等の用途に適した高寸法精度で加工性に
優れ、かつ高強度、高靭性鋼管を得ることができる。
の概略説明図である。
Claims (2)
- 【請求項1】 C:0.05〜0.15%、Si:0.
50%以下、Mn:0.50〜2.00%、P:0.0
20%以下、S:0.020%以下を含有し、残部がF
eおよび不可避的不純物からなる鋼を製管後、850〜
1000℃で焼入れし、450℃以上Ac1変態点未満
の温度で焼戻しを行ったのち、所定の寸法に冷間引抜き
加工を施した後、450℃以上Ac1変態点未満の温度
で焼鈍することを特徴とする加工性に優れた高強度高靭
性鋼管の製造方法。 - 【請求項2】 C:0.05〜0.15%、Si:0.
50%以下、Mn:0.50〜2.00%、P:0.0
20%以下、S:0.020%以下と、Mo:0.05
〜0.50%、V:0.02〜0.10%、Ni:0.
05〜0.50%、Cr:0.05〜1.00%、C
u:0.05〜0.50%、Ti:0.02〜0.10
%、Nb:0.02〜0.10%、B:0.0005〜
0.005%のうちの1種以上を含有し、残部がFeお
よび不可避的不純物からなる鋼を製管後、850〜10
00℃で焼入れし、450℃以上Ac1変態点未満の温
度で焼戻しを行ったのち、所定の寸法に冷間引抜き加工
を施した後、450℃以上Ac1変態点未満の温度で焼
鈍することを特徴とする加工性に優れた高強度高靭性鋼
管の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15527895A JP3318467B2 (ja) | 1995-05-29 | 1995-05-29 | 加工性に優れた高強度高靭性鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15527895A JP3318467B2 (ja) | 1995-05-29 | 1995-05-29 | 加工性に優れた高強度高靭性鋼管の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH08325641A true JPH08325641A (ja) | 1996-12-10 |
JP3318467B2 JP3318467B2 (ja) | 2002-08-26 |
Family
ID=15602413
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15527895A Expired - Lifetime JP3318467B2 (ja) | 1995-05-29 | 1995-05-29 | 加工性に優れた高強度高靭性鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3318467B2 (ja) |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1375683A1 (en) * | 2001-03-29 | 2004-01-02 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High strength steel tube for air bag and method for production thereof |
WO2004003241A1 (ja) * | 2002-06-26 | 2004-01-08 | Jfe Steel Corporation | エアバッグのインフレータ用継目無鋼管の製造方法 |
WO2006046503A1 (ja) * | 2004-10-29 | 2006-05-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | エアバッグインフレータ用鋼管とその製造方法 |
WO2007091585A1 (ja) | 2006-02-09 | 2007-08-16 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | エアバッグインフレータ用ボトル部材の製造方法 |
WO2008050628A1 (fr) | 2006-10-27 | 2008-05-02 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Tube en acier sans soudure pour accumulateurs pour air-bag et procédé de fabrication de ceux-ci |
US7416617B2 (en) | 2002-10-01 | 2008-08-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High strength seamless steel pipe excellent in hydrogen-induced cracking resistance |
JP2009509040A (ja) * | 2005-09-21 | 2009-03-05 | マンネスマン・プレーツィスローア・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング | 冷間成形された精密鋼管を製造するための方法 |
US7566416B2 (en) | 2004-10-29 | 2009-07-28 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Steel pipe for an airbag inflator and a process for its manufacture |
US7727463B2 (en) | 2003-05-21 | 2010-06-01 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Steel pipe for an airbag system |
CN102676780A (zh) * | 2012-05-30 | 2012-09-19 | 江苏华程工业制管股份有限公司 | 一种合金钢管的调质工艺 |
CN102861785A (zh) * | 2012-09-25 | 2013-01-09 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 核电用低温无缝钢管及其生产方法 |
EP2548987A4 (en) * | 2010-03-18 | 2017-07-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Seamless steel pipe for steam injection, and method of manufacturing same |
GB2548175A (en) * | 2016-03-09 | 2017-09-13 | Goodwin Plc | A steel, a welding consumable and a cast steel product |
-
1995
- 1995-05-29 JP JP15527895A patent/JP3318467B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6878219B2 (en) | 2001-03-29 | 2005-04-12 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High strength steel pipe for an air bag and a process for its manufacture |
EP1375683A4 (en) * | 2001-03-29 | 2006-01-11 | Sumitomo Metal Ind | HIGH-TIGHT STEEL TUBE FOR AIRBAG AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
EP1375683A1 (en) * | 2001-03-29 | 2004-01-02 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High strength steel tube for air bag and method for production thereof |
US7846274B2 (en) | 2001-03-29 | 2010-12-07 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High strength steel pipe for an air bag |
WO2004003241A1 (ja) * | 2002-06-26 | 2004-01-08 | Jfe Steel Corporation | エアバッグのインフレータ用継目無鋼管の製造方法 |
EP1516935A1 (en) * | 2002-06-26 | 2005-03-23 | JFE Steel Corporation | Method for producing seamless steel pipe for inflator of air bag |
EP1516935A4 (en) * | 2002-06-26 | 2006-08-30 | Jfe Steel Corp | PROCESS FOR PRODUCING A SOLDER-FREE STEEL PIPE FOR A AIRBAG INFLATOR |
US7416617B2 (en) | 2002-10-01 | 2008-08-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High strength seamless steel pipe excellent in hydrogen-induced cracking resistance |
US7727463B2 (en) | 2003-05-21 | 2010-06-01 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Steel pipe for an airbag system |
WO2006046503A1 (ja) * | 2004-10-29 | 2006-05-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | エアバッグインフレータ用鋼管とその製造方法 |
EP1816227A1 (en) * | 2004-10-29 | 2007-08-08 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Steel pipe for air bag inflator and method for production thereof |
EP1816227A4 (en) * | 2004-10-29 | 2008-08-27 | Sumitomo Metal Ind | STEEL PIPE FOR AIR BAG INFLATION DEVICE AND PRODUCTION METHOD THEREFOR |
US7566416B2 (en) | 2004-10-29 | 2009-07-28 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Steel pipe for an airbag inflator and a process for its manufacture |
JP2009509040A (ja) * | 2005-09-21 | 2009-03-05 | マンネスマン・プレーツィスローア・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング | 冷間成形された精密鋼管を製造するための方法 |
WO2007091585A1 (ja) | 2006-02-09 | 2007-08-16 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | エアバッグインフレータ用ボトル部材の製造方法 |
US7749339B2 (en) | 2006-02-09 | 2010-07-06 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Process for manufacturing an airbag inflator bottle member |
WO2008050628A1 (fr) | 2006-10-27 | 2008-05-02 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Tube en acier sans soudure pour accumulateurs pour air-bag et procédé de fabrication de ceux-ci |
US8496763B2 (en) | 2006-10-27 | 2013-07-30 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Seamless steel tube for an airbag accumulator and process for its manufacture |
EP2548987A4 (en) * | 2010-03-18 | 2017-07-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Seamless steel pipe for steam injection, and method of manufacturing same |
CN102676780A (zh) * | 2012-05-30 | 2012-09-19 | 江苏华程工业制管股份有限公司 | 一种合金钢管的调质工艺 |
CN102861785A (zh) * | 2012-09-25 | 2013-01-09 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 核电用低温无缝钢管及其生产方法 |
GB2548175A (en) * | 2016-03-09 | 2017-09-13 | Goodwin Plc | A steel, a welding consumable and a cast steel product |
GB2548175B (en) * | 2016-03-09 | 2018-10-03 | Goodwin Plc | A steel, a welding consumable and a cast steel product |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP3318467B2 (ja) | 2002-08-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4608739B2 (ja) | 自動車ドア補強用鋼管の製造方法 | |
JPH10140250A (ja) | 高強度高靭性エアーバッグ用鋼管の製造方法 | |
EP2484793A1 (en) | Steel pipe for air bag and process for producing same | |
JP3220975B2 (ja) | 高強度高靭性エアーバッグ用鋼管の製造方法 | |
EP2551366A1 (en) | High-strength electrical-resistance-welded steel pipe and manufacturing method therefor | |
JPH0693339A (ja) | 高強度高延性電縫鋼管の製造方法 | |
JP4770922B2 (ja) | エアバッグ用鋼管とその製造方法 | |
JP3318467B2 (ja) | 加工性に優れた高強度高靭性鋼管の製造方法 | |
JP2002294339A (ja) | 高強度エアバッグ用鋼管の製造方法 | |
US20230357876A1 (en) | Method of Manufacturing High Strength Steel Tubing from a Steel Composition and Components Thereof | |
JP2002194501A (ja) | 高強度高靱性エアバッグ用鋼管とその製造方法 | |
JP3250211B2 (ja) | 高強度高靭性エアーバッグ用鋼管の製造方法 | |
JPH09118952A (ja) | 降伏比の低い高強度熱延鋼板部材 | |
JPH10140238A (ja) | 高強度高靭性エアーバッグ用鋼管の製造方法 | |
JP2687841B2 (ja) | 低降伏比高張力鋼管の製造方法 | |
JP4079054B2 (ja) | エアバッグボトル用高強度高靭性溶接鋼管およびその製造方法 | |
JP2546070B2 (ja) | 車輛用ドアインパクトバー用高強度電縫鋼管およびその製造方法 | |
JP4055920B2 (ja) | 疲労耐久性に優れた中空スタビライザ用高強度鋼管の製造方法 | |
JP2684963B2 (ja) | 高強度高靭性鋼管の製造方法 | |
JPH07150245A (ja) | 高靭性で降伏比の低い厚肉鋼管の製造方法 | |
JP2618563B2 (ja) | 溶接熱影響部の軟化しにくい高強度電縫鋼管およびその製造方法 | |
JP2864997B2 (ja) | 高強度高靭性鋼管の製造方法 | |
JP7160235B1 (ja) | 熱間縮径電縫管 | |
JPH0953119A (ja) | 高強度電縫鋼管の製造方法 | |
JP4815729B2 (ja) | 高強度電縫鋼管の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090614 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100614 Year of fee payment: 8 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100614 Year of fee payment: 8 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110614 Year of fee payment: 9 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110614 Year of fee payment: 9 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120614 Year of fee payment: 10 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130614 Year of fee payment: 11 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130614 Year of fee payment: 11 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130614 Year of fee payment: 11 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term |