JPH0953119A - 高強度電縫鋼管の製造方法 - Google Patents
高強度電縫鋼管の製造方法Info
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- JPH0953119A JPH0953119A JP23329595A JP23329595A JPH0953119A JP H0953119 A JPH0953119 A JP H0953119A JP 23329595 A JP23329595 A JP 23329595A JP 23329595 A JP23329595 A JP 23329595A JP H0953119 A JPH0953119 A JP H0953119A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 引張強さ９８０Ｎ／ｍｍ2以上で、かつ耐遅
れ破壊特性に優れた高強度電縫鋼管を製造する。 【解決手段】 Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ｃｒ、Ｍｏを
特定範囲で含有し、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｎｉ、Ｂのうちの
少なくとも１種以上を特定範囲で含有し、残部がＦｅお
よび不可避的不純物からなる鋼を、熱間圧延して５５０
℃以下で巻取った熱延鋼帯を、圧下率１０〜４０％で冷
間圧延した冷延鋼板を素材とし、電縫溶接して得た電縫
鋼管の最高硬さＨＶ５５０以下とする。
れ破壊特性に優れた高強度電縫鋼管を製造する。 【解決手段】 Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ｃｒ、Ｍｏを
特定範囲で含有し、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｎｉ、Ｂのうちの
少なくとも１種以上を特定範囲で含有し、残部がＦｅお
よび不可避的不純物からなる鋼を、熱間圧延して５５０
℃以下で巻取った熱延鋼帯を、圧下率１０〜４０％で冷
間圧延した冷延鋼板を素材とし、電縫溶接して得た電縫
鋼管の最高硬さＨＶ５５０以下とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、特に高強度を必
要とする機械構造用鋼管、例えば自動車ドア補強用のイ
ンパクトバー等に使用される引張強さ９８０Ｎ／ｍｍ2
以上の高強度電縫鋼管の製造方法に関する。
要とする機械構造用鋼管、例えば自動車ドア補強用のイ
ンパクトバー等に使用される引張強さ９８０Ｎ／ｍｍ2
以上の高強度電縫鋼管の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車などの車両用ドアには、側面衝突
時などにおける安全を図り、しかも軽量性を得るため、
高強度鋼管からなるドア補強用のインパクトバーが使用
されている。ドア補強用のインパクトバーは、実使用環
境下では衝突により荷重が負荷されるとボディと共に塑
性変形するが、搭乗者にドア内部が接触する前にどれだ
けのエネルギーを吸収できるかが大切で、非常に高い強
度と、ある程度の塑性変形、いわゆる伸び量を有するこ
とが大切である。
時などにおける安全を図り、しかも軽量性を得るため、
高強度鋼管からなるドア補強用のインパクトバーが使用
されている。ドア補強用のインパクトバーは、実使用環
境下では衝突により荷重が負荷されるとボディと共に塑
性変形するが、搭乗者にドア内部が接触する前にどれだ
けのエネルギーを吸収できるかが大切で、非常に高い強
度と、ある程度の塑性変形、いわゆる伸び量を有するこ
とが大切である。
【０００３】また、ドア補強用のインパクトバーは、車
体に取付けられた後は長期間ドア内で放置されるため、
遅れ破壊が懸念され、特にドア補強材のように高強度で
あること、さらにドア内への雨水の侵入等、環境条件か
らも極めて不利であり、遅れ破壊が進展した場合は、ド
ア補強材の役目をなさず、大きな問題となる。
体に取付けられた後は長期間ドア内で放置されるため、
遅れ破壊が懸念され、特にドア補強材のように高強度で
あること、さらにドア内への雨水の侵入等、環境条件か
らも極めて不利であり、遅れ破壊が進展した場合は、ド
ア補強材の役目をなさず、大きな問題となる。
【０００４】このようなインパクトバーを得る方法とし
ては、Ｃ：０．０８〜０．２３％、Ｓｉ：０．８％以
下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｎｂ：０．１０％以下を含有
し、かつＣｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．６０％以下の
１種以上を含有し、残部は脱酸度を調整することにより
残存するｓｏｌ．Ａｌ、Ｆｅおよび不可避的不純物から
なる素材鋼スラブを、熱間圧延後、４５０〜６５０℃の
温度範囲で巻取り、熱延鋼板としたのち、電縫溶接を行
うことにより、造管のまま、もしくは歪取り焼鈍を行
い、引張強さ６０〜１００ｋｇｆ／ｍｍ２の鋼管とする
方法（特開平２−１９７５２５号公報）が提案されてい
る。
ては、Ｃ：０．０８〜０．２３％、Ｓｉ：０．８％以
下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｎｂ：０．１０％以下を含有
し、かつＣｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．６０％以下の
１種以上を含有し、残部は脱酸度を調整することにより
残存するｓｏｌ．Ａｌ、Ｆｅおよび不可避的不純物から
なる素材鋼スラブを、熱間圧延後、４５０〜６５０℃の
温度範囲で巻取り、熱延鋼板としたのち、電縫溶接を行
うことにより、造管のまま、もしくは歪取り焼鈍を行
い、引張強さ６０〜１００ｋｇｆ／ｍｍ２の鋼管とする
方法（特開平２−１９７５２５号公報）が提案されてい
る。
【０００５】また、Ｃ：０．１５〜０．２３％、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｔｉ：０．０４％
以下、Ｂ：０．０００３〜０．００３５％、Ｎ：０．０
０８０％以下を含有し、あるいはさらにこれに加えて、
Ｎｉ：０．５％以下、Ｃｒ：０．５％以下、Ｍｏ：０．
５％以下の１種または２種以上を含有し、残部は脱酸度
を調整することにより残存するｓｏｌ．Ａｌ、Ｆｅおよ
び不可避的不純物からなる鋼管に焼入れ処理を行う方法
（特開平３−１２２２１９号公報）が提案されている。
０．５％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｔｉ：０．０４％
以下、Ｂ：０．０００３〜０．００３５％、Ｎ：０．０
０８０％以下を含有し、あるいはさらにこれに加えて、
Ｎｉ：０．５％以下、Ｃｒ：０．５％以下、Ｍｏ：０．
５％以下の１種または２種以上を含有し、残部は脱酸度
を調整することにより残存するｓｏｌ．Ａｌ、Ｆｅおよ
び不可避的不純物からなる鋼管に焼入れ処理を行う方法
（特開平３−１２２２１９号公報）が提案されている。
【０００６】さらに、Ｃ：０．１０〜０．３０％、Ｓ
ｉ：０．０３〜１．２０％、Ｍｎ：０．６〜２．０％、
Ｃｒ：０．３〜１．５％を含有し、残部がＦｅおよび不
可避的不純物からなる鋼を熱間圧延し、スリッティング
してから電縫溶接する方法（特開平５−５９４９３号公
報）が提案されている。
ｉ：０．０３〜１．２０％、Ｍｎ：０．６〜２．０％、
Ｃｒ：０．３〜１．５％を含有し、残部がＦｅおよび不
可避的不純物からなる鋼を熱間圧延し、スリッティング
してから電縫溶接する方法（特開平５−５９４９３号公
報）が提案されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上記特開平２−１９７
５２５号公報に開示の方法は、コストの観点から有利な
電縫溶接のままで高強度かつ三点曲げで折損しない方法
であるが、これのみではドア補強用として９８０Ｎ／ｍ
ｍ2（１００ｋｇｆ／ｍｍ2）以上の高強度にはなり得な
い。また、特開平３−１２２２１９号公報に開示の方法
は、図４に示すとおり、高周波焼入れが必須の高周波焼
入れ型のドア補強用鋼管であり、高周波焼入れ型のため
遅れ破壊に対して有利であるが、熱処理コストが高く、
コスト的には極めて高くなる。さらに、特開平５−５９
４９３号公報に開示の方法は、電縫溶接のままおよび元
素としてＮｂ、Ｔｉ、Ｍｏ添加がないため、コスト的に
は有利であるが、溶接部近傍の硬度バラツキに起因する
不均一な内部残留応力など、遅れ破壊に不利であり、ド
ア補強用としての耐遅れ破壊特性に優れたものではな
い。
５２５号公報に開示の方法は、コストの観点から有利な
電縫溶接のままで高強度かつ三点曲げで折損しない方法
であるが、これのみではドア補強用として９８０Ｎ／ｍ
ｍ2（１００ｋｇｆ／ｍｍ2）以上の高強度にはなり得な
い。また、特開平３−１２２２１９号公報に開示の方法
は、図４に示すとおり、高周波焼入れが必須の高周波焼
入れ型のドア補強用鋼管であり、高周波焼入れ型のため
遅れ破壊に対して有利であるが、熱処理コストが高く、
コスト的には極めて高くなる。さらに、特開平５−５９
４９３号公報に開示の方法は、電縫溶接のままおよび元
素としてＮｂ、Ｔｉ、Ｍｏ添加がないため、コスト的に
は有利であるが、溶接部近傍の硬度バラツキに起因する
不均一な内部残留応力など、遅れ破壊に不利であり、ド
ア補強用としての耐遅れ破壊特性に優れたものではな
い。
【０００８】この発明の目的は、上記従来技術の欠点を
解消し、ドア補強用インパクトバーに要求される引張強
さ９８０Ｎ／ｍｍ2以上で、かつ耐遅れ破壊特性に優れ
た高強度電縫鋼管の製造方法を提供することにある。
解消し、ドア補強用インパクトバーに要求される引張強
さ９８０Ｎ／ｍｍ2以上で、かつ耐遅れ破壊特性に優れ
た高強度電縫鋼管の製造方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく溶接部ならびに母材部の硬さと遅れ破壊の
関係を明らかにすべく種々試験検討を重ねた。その結
果、素材の成分と冷間圧下率を特定することにより最高
硬さをＨＶ５５０以下に規定することによって、三点曲
げ性は勿論のこと、耐遅れ破壊特性に優れた引張強さ９
８０Ｎ／ｍｍ2以上のドア補強用インパクトバーとして
最適な高強度電縫鋼管を低コストで得られることを確認
し、この発明に到達した。
を達成すべく溶接部ならびに母材部の硬さと遅れ破壊の
関係を明らかにすべく種々試験検討を重ねた。その結
果、素材の成分と冷間圧下率を特定することにより最高
硬さをＨＶ５５０以下に規定することによって、三点曲
げ性は勿論のこと、耐遅れ破壊特性に優れた引張強さ９
８０Ｎ／ｍｍ2以上のドア補強用インパクトバーとして
最適な高強度電縫鋼管を低コストで得られることを確認
し、この発明に到達した。
【００１０】すなわちこの発明は、Ｃ：０．０８〜０．
２０％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％、Ｍｎ：１．０〜
２．５％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下、
Ｃｒ：０．５〜２．０％、Ｍｏ：１．０％以下を含有
し、さらにＮｂ：０．０１５〜０．０５０％、Ｔｉ：
０．０１５〜０．１００％、Ｖ：０．１０％以下、Ｎ
ｉ：１．０％以下、Ｂ：０．０００５〜０．００５０％
のうちの少なくとも１種以上を含有し、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物からなる鋼を、熱間圧延して５５０℃
以下で巻取った熱延鋼帯を、圧下率１０〜４０％で冷間
圧延した冷延鋼板を素材とし、電縫溶接して得た電縫鋼
管の最高硬さＨＶ５５０以下とすることを特徴とする高
強度電縫鋼管の製造方法である。
２０％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％、Ｍｎ：１．０〜
２．５％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下、
Ｃｒ：０．５〜２．０％、Ｍｏ：１．０％以下を含有
し、さらにＮｂ：０．０１５〜０．０５０％、Ｔｉ：
０．０１５〜０．１００％、Ｖ：０．１０％以下、Ｎ
ｉ：１．０％以下、Ｂ：０．０００５〜０．００５０％
のうちの少なくとも１種以上を含有し、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物からなる鋼を、熱間圧延して５５０℃
以下で巻取った熱延鋼帯を、圧下率１０〜４０％で冷間
圧延した冷延鋼板を素材とし、電縫溶接して得た電縫鋼
管の最高硬さＨＶ５５０以下とすることを特徴とする高
強度電縫鋼管の製造方法である。
【００１１】
【発明の実施の形態】この発明において電縫鋼管の素材
となる鋼板は、冷間圧延後に引張強さ９８０Ｎ／ｍｍ2
以上を満足し、かつ最高硬さＨＶ５５０以下を満足しな
ければならない。そのため、鋼の成分を限定した理由
は、以下のとおりである。
となる鋼板は、冷間圧延後に引張強さ９８０Ｎ／ｍｍ2
以上を満足し、かつ最高硬さＨＶ５５０以下を満足しな
ければならない。そのため、鋼の成分を限定した理由
は、以下のとおりである。
【００１２】Ｃは鋼の強度を高めるために重要な元素
で、引張強さ９８０Ｎ／ｍｍ2以上を得るには０．０８
％以上が必要であるが、また、０．２０％を超えると電
縫部の硬さがＨＶ５５０以上となり、耐遅れ破壊特性が
悪化するため、０．０８〜０．２０％とした。
で、引張強さ９８０Ｎ／ｍｍ2以上を得るには０．０８
％以上が必要であるが、また、０．２０％を超えると電
縫部の硬さがＨＶ５５０以上となり、耐遅れ破壊特性が
悪化するため、０．０８〜０．２０％とした。
【００１３】Ｓｉは鋼の脱酸のために必要な元素である
が、鋼板の機械的特性に寄与し、延性などを向上するに
は０．１０％以上が必要で、また、０．５０％を超える
と電縫溶接の際に溶接欠陥が生じ易くなるため、０．１
０〜０．５０％とした。
が、鋼板の機械的特性に寄与し、延性などを向上するに
は０．１０％以上が必要で、また、０．５０％を超える
と電縫溶接の際に溶接欠陥が生じ易くなるため、０．１
０〜０．５０％とした。
【００１４】Ｍｎは強度および靭性を向上させるために
有効な元素でしかも安価であるが、１．０％未満では引
張強さ９８０Ｎ／ｍｍ2以上を満足させることができ
ず、また、２．５％を超えるとＳｉと同様電縫溶接の際
に溶接欠陥が生じ易くなるため、１．０〜２．５％とし
た。
有効な元素でしかも安価であるが、１．０％未満では引
張強さ９８０Ｎ／ｍｍ2以上を満足させることができ
ず、また、２．５％を超えるとＳｉと同様電縫溶接の際
に溶接欠陥が生じ易くなるため、１．０〜２．５％とし
た。
【００１５】Ｐは溶接部、母材部の靭性を悪化させる元
素であり、０．０２％を超えると靭性が低下するので、
０．０２％以下とした。
素であり、０．０２％を超えると靭性が低下するので、
０．０２％以下とした。
【００１６】Ｓは非金属介在物のＭｎＳを生成させ、靭
性および溶接部の健全性を悪化させる元素であり、０．
０２％を超えると特にこの傾向が顕著となるので、０．
０２％以下とした。好ましくは０．０１％以下である。
性および溶接部の健全性を悪化させる元素であり、０．
０２％を超えると特にこの傾向が顕著となるので、０．
０２％以下とした。好ましくは０．０１％以下である。
【００１７】Ｃｒは強度および靭性を比較的安価に向上
させるのに有効な元素であるが、０．５％未満では引張
強さ９８０Ｎ／ｍｍ2以上を満足させることができず、
また、２．０％を超えるとＭｎと同様電縫溶接の際に溶
接欠陥が生じ易くなるため、０．５〜２．０％とした。
させるのに有効な元素であるが、０．５％未満では引張
強さ９８０Ｎ／ｍｍ2以上を満足させることができず、
また、２．０％を超えるとＭｎと同様電縫溶接の際に溶
接欠陥が生じ易くなるため、０．５〜２．０％とした。
【００１８】Ｍｏは強度を向上させるのに重要な元素で
あるが、１．０％を超えるとその効果が飽和し、経済的
に不利となるので、１．０％以下とした。
あるが、１．０％を超えるとその効果が飽和し、経済的
に不利となるので、１．０％以下とした。
【００１９】Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｎｉ、Ｂは強度および靭
性を向上させるための元素であり、少なくとも１種以上
を下記範囲で添加する。
性を向上させるための元素であり、少なくとも１種以上
を下記範囲で添加する。
【００２０】Ｎｂは炭化物の析出強化による強度向上な
らびに析出物による粗粒化を防止し、靭性を向上させる
のに有効な元素であるが、０．０１５％未満ではその効
果が十分でなく、０．０５０％を超えるとその効果が飽
和し、経済的に不利となるので、０．０１５〜０．０５
０％とした。
らびに析出物による粗粒化を防止し、靭性を向上させる
のに有効な元素であるが、０．０１５％未満ではその効
果が十分でなく、０．０５０％を超えるとその効果が飽
和し、経済的に不利となるので、０．０１５〜０．０５
０％とした。
【００２１】Ｔｉは鋼中に固溶しているＮをＴｉＮとし
て固定し、粗粒化を防止して強度と靭性を向上させるの
に有効な元素であるが、０．０１５未満では通常不可避
的に含まれるＮの範囲でこの効果を得ることができず、
また、０．１００％を超えると粗大な窒化物を形成して
逆に強度と靭性が悪化するので、０．０１５〜０．１０
０％とした。
て固定し、粗粒化を防止して強度と靭性を向上させるの
に有効な元素であるが、０．０１５未満では通常不可避
的に含まれるＮの範囲でこの効果を得ることができず、
また、０．１００％を超えると粗大な窒化物を形成して
逆に強度と靭性が悪化するので、０．０１５〜０．１０
０％とした。
【００２２】Ｖは炭化物の析出強化による強度向上に有
効な元素であるが、０．１％を超えるとその効果が飽和
し、経済的に不利となるので、０．１％以下とした。
効な元素であるが、０．１％を超えるとその効果が飽和
し、経済的に不利となるので、０．１％以下とした。
【００２３】Ｎｉは素材の強化ならびに靭性向上に有効
な元素であるが、１．０％を超えるとその効果が飽和
し、経済的に不利となるので、１．０％以下とした。
な元素であるが、１．０％を超えるとその効果が飽和
し、経済的に不利となるので、１．０％以下とした。
【００２４】Ｂは強度および靭性向上効果が大きい元素
であるが、０．０００５％未満ではその効果が十分でな
く、また、０．００５０％を超えると靭性悪化をもたら
すので、０．０００５〜０．００５０％とした。
であるが、０．０００５％未満ではその効果が十分でな
く、また、０．００５０％を超えると靭性悪化をもたら
すので、０．０００５〜０．００５０％とした。
【００２５】この発明において熱間圧延後の巻取り温度
を５５０℃以下としたのは、耐遅れ破壊特性改善の観点
からＣ量を０．０８〜０．２０％と低い値にしており、
また、冷間圧延で高強度を得ようと圧下率を高めると靭
性悪化をもたらしてしまう恐れがあり、強度と靭性を得
るために５５０℃以下とした。
を５５０℃以下としたのは、耐遅れ破壊特性改善の観点
からＣ量を０．０８〜０．２０％と低い値にしており、
また、冷間圧延で高強度を得ようと圧下率を高めると靭
性悪化をもたらしてしまう恐れがあり、強度と靭性を得
るために５５０℃以下とした。
【００２６】また、この発明において冷間圧延における
圧下率を１０〜４０％としたのは、減肉率が１０％未満
ではドア補強用として十分な強度が得られず、また、４
０％を超えると加工硬化を起こして伸びが急激に悪化
し、三点曲げ試験で折損するので、１０〜４０％とし
た。
圧下率を１０〜４０％としたのは、減肉率が１０％未満
ではドア補強用として十分な強度が得られず、また、４
０％を超えると加工硬化を起こして伸びが急激に悪化
し、三点曲げ試験で折損するので、１０〜４０％とし
た。
【００２７】さらに、この発明において電縫溶接して得
た電縫鋼管の最高硬さを溶接部も含めてＨＶ５５０以下
としたのは、遅れ破壊は強度と相関があり、強度がある
強度を超えると遅れ破壊の感受性が高くなる。そこで、
塩酸環境下における母材部、溶接部の硬度測定と遅れ破
壊試験を行った結果、溶接部ならびに母材部の硬さがい
ずれもＨＶ５５０以下でないと遅れ破壊が発生するとの
知見を得たので、溶接部を含めた電縫鋼管の最高硬さを
ＨＶ５５０以下とした。
た電縫鋼管の最高硬さを溶接部も含めてＨＶ５５０以下
としたのは、遅れ破壊は強度と相関があり、強度がある
強度を超えると遅れ破壊の感受性が高くなる。そこで、
塩酸環境下における母材部、溶接部の硬度測定と遅れ破
壊試験を行った結果、溶接部ならびに母材部の硬さがい
ずれもＨＶ５５０以下でないと遅れ破壊が発生するとの
知見を得たので、溶接部を含めた電縫鋼管の最高硬さを
ＨＶ５５０以下とした。
【００２８】
実施例１ 表１に示す化学組成の鋼種１〜１４の本発明鋼および鋼
種１５〜２２の比較鋼を転炉で溶製し、図１に示すとお
り、連続鋳造によりスラブとなし、これらの各スラブを
１２５０℃に均熱したのち、粗圧延し８５０℃で熱間仕
上圧延を行って表２に示す巻取り温度で巻取った。これ
らの各熱延コイルは、表２に示す圧下率でそれぞれ５ス
タンドからなるタンデム圧延機を用いて冷間圧延し、厚
さ２．０ｍｍの冷延コイルを得た。これらの各冷延コイ
ルは、スリッティングした後電縫溶接し、切断して外径
３１．８ｍｍ、肉厚２．０ｍｍ、長さ１０ｍの電縫鋼管
とした。
種１５〜２２の比較鋼を転炉で溶製し、図１に示すとお
り、連続鋳造によりスラブとなし、これらの各スラブを
１２５０℃に均熱したのち、粗圧延し８５０℃で熱間仕
上圧延を行って表２に示す巻取り温度で巻取った。これ
らの各熱延コイルは、表２に示す圧下率でそれぞれ５ス
タンドからなるタンデム圧延機を用いて冷間圧延し、厚
さ２．０ｍｍの冷延コイルを得た。これらの各冷延コイ
ルは、スリッティングした後電縫溶接し、切断して外径
３１．８ｍｍ、肉厚２．０ｍｍ、長さ１０ｍの電縫鋼管
とした。
【００２９】上記のようにして得た各電縫鋼管につい
て、ＪＩＳ Ｚ２２４１に規定の金属材料引張試験方法
に準じて引張試験を実施し、降伏点と引張強さを求め
た。また、各電縫鋼管の溶接部と母材部の最高硬さを求
めた。さらに、各電縫鋼管は、三点曲げ試験を行い、折
損の有無を調査した。さらにまた、各電縫鋼管は、遅れ
破壊の有無を調査した。その結果を表２に示す。
て、ＪＩＳ Ｚ２２４１に規定の金属材料引張試験方法
に準じて引張試験を実施し、降伏点と引張強さを求め
た。また、各電縫鋼管の溶接部と母材部の最高硬さを求
めた。さらに、各電縫鋼管は、三点曲げ試験を行い、折
損の有無を調査した。さらにまた、各電縫鋼管は、遅れ
破壊の有無を調査した。その結果を表２に示す。
【００３０】なお、溶接部と母材部の最高硬さは、各電
縫鋼管の溶接部および母材部から試験片を切り出し、Ｊ
ＩＳ Ｚ２２４４に規定のビッカース硬さ試験方法に準
じて実施した。また、三点曲げ試験は、図３に示すとお
り、スパンＬ：８００ｍｍ、曲げ半径Ｒ：１５２ｍｍで
ストロークＳ：１５０ｍｍとなるまで曲げ荷重Ｐを付加
する三点曲げ試験を実施し、折損の有無を検査した。さ
らに、遅れ破壊の有無は、長さ５００ｍｍの電縫鋼管を
１．０規定の塩酸溶液中に１２００時間浸漬し、全面、
全長に亘り浸透探傷試験での割れの有無を目視観察で行
った。
縫鋼管の溶接部および母材部から試験片を切り出し、Ｊ
ＩＳ Ｚ２２４４に規定のビッカース硬さ試験方法に準
じて実施した。また、三点曲げ試験は、図３に示すとお
り、スパンＬ：８００ｍｍ、曲げ半径Ｒ：１５２ｍｍで
ストロークＳ：１５０ｍｍとなるまで曲げ荷重Ｐを付加
する三点曲げ試験を実施し、折損の有無を検査した。さ
らに、遅れ破壊の有無は、長さ５００ｍｍの電縫鋼管を
１．０規定の塩酸溶液中に１２００時間浸漬し、全面、
全長に亘り浸透探傷試験での割れの有無を目視観察で行
った。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２】
【００３３】表２に示すとおり、鋼種１〜１４を使用
し、巻取り温度５５０℃以下、冷間圧延における圧下率
１５％の冷延コイルを使用し、最高硬さＨＶ５５０以下
とした本発明例の電縫鋼管は、いずれも引張強さ９８０
Ｎ／ｍｍ2以上、三点曲げ試験での折損ならびに遅れ破
壊試験での割れは皆無であり、高強度で、曲げ特性に優
れると共に、耐遅れ破壊特性に優れた電縫鋼管が得られ
ている。これに対し、本発明の範囲から外れている鋼種
１５〜２２を使用した比較例の電縫鋼管は、Ｃが本発明
の範囲未満の鋼種１５、Ｃｒが本発明の範囲未満の鋼種
１８、圧下率が本発明の範囲未満の鋼種２１の電縫鋼管
は、いずれも引張強さが９８０Ｎ／ｍｍ2未満と低く、
Ｃが本発明の範囲を超える鋼種１６、Ｍｎが本発明の範
囲を超える鋼種１７、圧下率が本発明の範囲を超える鋼
種２２の電縫鋼管は、溶接部の最高硬さがＨＶ５５０を
超え、三点曲げ試験、遅れ破壊試験で亀裂の発生が見ら
れた。また、Ｃｒが本発明の範囲を超える鋼種１９の電
縫鋼管は、溶接部の最高硬さがＨＶ５５０を超え、三点
曲げ試験で亀裂の発生が見られ、巻取り温度が本発明の
範囲を超える鋼種２０の電縫鋼管は、引張強さが９８０
Ｎ／ｍｍ2未満と低く、しかも遅れ破壊試験で亀裂の発
生が見られた。
し、巻取り温度５５０℃以下、冷間圧延における圧下率
１５％の冷延コイルを使用し、最高硬さＨＶ５５０以下
とした本発明例の電縫鋼管は、いずれも引張強さ９８０
Ｎ／ｍｍ2以上、三点曲げ試験での折損ならびに遅れ破
壊試験での割れは皆無であり、高強度で、曲げ特性に優
れると共に、耐遅れ破壊特性に優れた電縫鋼管が得られ
ている。これに対し、本発明の範囲から外れている鋼種
１５〜２２を使用した比較例の電縫鋼管は、Ｃが本発明
の範囲未満の鋼種１５、Ｃｒが本発明の範囲未満の鋼種
１８、圧下率が本発明の範囲未満の鋼種２１の電縫鋼管
は、いずれも引張強さが９８０Ｎ／ｍｍ2未満と低く、
Ｃが本発明の範囲を超える鋼種１６、Ｍｎが本発明の範
囲を超える鋼種１７、圧下率が本発明の範囲を超える鋼
種２２の電縫鋼管は、溶接部の最高硬さがＨＶ５５０を
超え、三点曲げ試験、遅れ破壊試験で亀裂の発生が見ら
れた。また、Ｃｒが本発明の範囲を超える鋼種１９の電
縫鋼管は、溶接部の最高硬さがＨＶ５５０を超え、三点
曲げ試験で亀裂の発生が見られ、巻取り温度が本発明の
範囲を超える鋼種２０の電縫鋼管は、引張強さが９８０
Ｎ／ｍｍ2未満と低く、しかも遅れ破壊試験で亀裂の発
生が見られた。
【００３４】実施例２ 前記表１に示す鋼種１と鋼種３の熱延コイルのそれぞれ
について、圧下率を５〜４５％の間で変化させて５スタ
ンドからなるタンデム圧延機を用いて冷間圧延し、得ら
れた各冷延コイルは、スリッティングした後電縫溶接
し、切断して外径３１．８ｍｍ、肉厚２．０ｍｍ、長さ
１０ｍの電縫鋼管とした。鋼種１、３の各電縫鋼管につ
いて引張試験を実施し、鋼種１の各電縫鋼管について引
張強さを、また、鋼種３の各電縫鋼管について伸びを測
定した。その結果を図２に示す。
について、圧下率を５〜４５％の間で変化させて５スタ
ンドからなるタンデム圧延機を用いて冷間圧延し、得ら
れた各冷延コイルは、スリッティングした後電縫溶接
し、切断して外径３１．８ｍｍ、肉厚２．０ｍｍ、長さ
１０ｍの電縫鋼管とした。鋼種１、３の各電縫鋼管につ
いて引張試験を実施し、鋼種１の各電縫鋼管について引
張強さを、また、鋼種３の各電縫鋼管について伸びを測
定した。その結果を図２に示す。
【００３５】図２に示すとおり、引張強さ９８０Ｎ／ｍ
ｍ2以上を満足させるには、冷間圧延における圧下率を
１０％以上とする必要があり、かつ伸び５％以上を満足
させるためには、冷間圧延における圧下率を４０％以下
とする必要があることが判明した。
ｍ2以上を満足させるには、冷間圧延における圧下率を
１０％以上とする必要があり、かつ伸び５％以上を満足
させるためには、冷間圧延における圧下率を４０％以下
とする必要があることが判明した。
【００３６】
【発明の効果】以上述べたとおり、この発明方法によれ
ば、引張強さ９８０Ｎ／ｍｍ2以上と高強度で、曲げ特
性に優れると共に、耐遅れ破壊特性に優れた電縫鋼管
を、電縫溶接後の熱処理を行うことなく、高能率、低コ
ストで製造することができる。
ば、引張強さ９８０Ｎ／ｍｍ2以上と高強度で、曲げ特
性に優れると共に、耐遅れ破壊特性に優れた電縫鋼管
を、電縫溶接後の熱処理を行うことなく、高能率、低コ
ストで製造することができる。
【図１】実施例１における電縫鋼管の製造工程の概略系
統図である。
統図である。
【図２】実施例２の冷間圧延における圧下率と電縫鋼管
の伸び、引張強さとの関係を示すグラフである。
の伸び、引張強さとの関係を示すグラフである。
【図３】実施例１における三点曲げ試験方法の説明図で
ある。
ある。
【図４】従来の電縫鋼管の製造工程の概略系統図であ
る。
る。
【符号の説明】 Ｌ スパン Ｓ ストローク Ｒ 曲げ半径 Ｐ 曲げ荷重
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０８〜０．２０％、Ｓｉ：０．
１０〜０．５０％、Ｍｎ：１．０〜２．５％、Ｐ：０．
０２％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ｃｒ：０．５〜２．
０％、Ｍｏ：１．０％以下を含有し、さらにＮｂ：０．
０１５〜０．０５０％、Ｔｉ：０．０１５〜０．１００
％、Ｖ：０．１０％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ｂ：
０．０００５〜０．００５０％のうちの少なくとも１種
以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からな
る鋼を、熱間圧延して５５０℃以下で巻取った熱延鋼帯
を、圧下率１０〜４０％で冷間圧延した冷延鋼板を素材
とし、電縫溶接して得た電縫鋼管の最高硬さＨＶ５５０
以下とすることを特徴とする高強度電縫鋼管の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23329595A JPH0953119A (ja) | 1995-08-18 | 1995-08-18 | 高強度電縫鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23329595A JPH0953119A (ja) | 1995-08-18 | 1995-08-18 | 高強度電縫鋼管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0953119A true JPH0953119A (ja) | 1997-02-25 |
Family
ID=16952872
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23329595A Pending JPH0953119A (ja) | 1995-08-18 | 1995-08-18 | 高強度電縫鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0953119A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6518533B1 (en) * | 2001-11-01 | 2003-02-11 | Ltv Steel Company, Inc. | High strength steel tubing |
| JP2004359974A (ja) * | 2003-06-02 | 2004-12-24 | Nippon Steel Corp | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 |
| JP2005029882A (ja) * | 2003-06-19 | 2005-02-03 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐溶接軟化性に優れた構造用高強度電縫鋼管の製造方法 |
| JP2006070312A (ja) * | 2004-09-01 | 2006-03-16 | Nisshin Steel Co Ltd | タッピング性に優れた高強度電縫鋼管製自動車用フレーム材の製造方法 |
| EP2105515A3 (en) * | 2008-03-28 | 2010-03-24 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | High strength plate with 980 MPa or above tensile strength excellent in bending workability |
-
1995
- 1995-08-18 JP JP23329595A patent/JPH0953119A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6518533B1 (en) * | 2001-11-01 | 2003-02-11 | Ltv Steel Company, Inc. | High strength steel tubing |
| JP2004359974A (ja) * | 2003-06-02 | 2004-12-24 | Nippon Steel Corp | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 |
| JP2005029882A (ja) * | 2003-06-19 | 2005-02-03 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐溶接軟化性に優れた構造用高強度電縫鋼管の製造方法 |
| JP2006070312A (ja) * | 2004-09-01 | 2006-03-16 | Nisshin Steel Co Ltd | タッピング性に優れた高強度電縫鋼管製自動車用フレーム材の製造方法 |
| JP4493447B2 (ja) * | 2004-09-01 | 2010-06-30 | 日新製鋼株式会社 | タッピング性に優れた高強度電縫鋼管製自動車用フレーム材の製造方法 |
| EP2105515A3 (en) * | 2008-03-28 | 2010-03-24 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | High strength plate with 980 MPa or above tensile strength excellent in bending workability |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20021225 |