JPH0418107A - 極細繊維の製造方法 - Google Patents
極細繊維の製造方法Info
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Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
- D01D4/00—Spinnerette packs; Cleaning thereof
- D01D4/02—Spinnerettes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Textile Engineering (AREA)
- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
- Artificial Filaments (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は極細繊維の製造方法に関し、詳細には、熱可塑
性重合体からなる極細繊維を安定的に紡糸することがで
きる極細繊維の製造方法に関するものである。
性重合体からなる極細繊維を安定的に紡糸することがで
きる極細繊維の製造方法に関するものである。
［従来の技術］
ポリエステルやナイロン等の熱可塑性重合体を素材とす
る極細繊維は高付加価値製品に用いられており、特に０
．５ｄ以下の繊維は人工皮革や高級衣料等の用途に供さ
れている。
る極細繊維は高付加価値製品に用いられており、特に０
．５ｄ以下の繊維は人工皮革や高級衣料等の用途に供さ
れている。
上記極細繊維を製造するにあたっては、溶融した熱可塑
性重合体を紡糸口金から吐出し、該吐出フィラメントと
交差する方向に流れる冷却風により冷却した後、延伸し
てマルチフィラメントとするのが一般的である。該極細
繊維の単糸デニールとしては０．５ｄ以下のものが要望
され、一方マルチフィラメント糸とした際の繊度は通常
のフィラメント糸と同様２０ｄ以上であることが要求さ
れる。従って極細繊維を製造するのに用いられる紡糸口
金においてはノズル孔数を多数確保したものが必要とな
る。この為前記冷却風によるフィラメントの冷却が不均
一となって各フィラメントの物性にばらつきを生じ、こ
れによ−って、糸切れ等のトラブルを多発し操業上の大
きな問題となっている。
性重合体を紡糸口金から吐出し、該吐出フィラメントと
交差する方向に流れる冷却風により冷却した後、延伸し
てマルチフィラメントとするのが一般的である。該極細
繊維の単糸デニールとしては０．５ｄ以下のものが要望
され、一方マルチフィラメント糸とした際の繊度は通常
のフィラメント糸と同様２０ｄ以上であることが要求さ
れる。従って極細繊維を製造するのに用いられる紡糸口
金においてはノズル孔数を多数確保したものが必要とな
る。この為前記冷却風によるフィラメントの冷却が不均
一となって各フィラメントの物性にばらつきを生じ、こ
れによ−って、糸切れ等のトラブルを多発し操業上の大
きな問題となっている。
そこでこれまでにも種々の方面から上記課題に関する検
討がなされており、特開昭５４−６４１１９号。
討がなされており、特開昭５４−６４１１９号。
特開昭５４−７３９１５号、特開昭５４−３０９２４号
、特開昭５４−８８３１６号等においては、紡出口金に
穿設されたノズル孔の孔径、吐出量、孔密度、最小孔間
隔。
、特開昭５４−８８３１６号等においては、紡出口金に
穿設されたノズル孔の孔径、吐出量、孔密度、最小孔間
隔。
捲取速度等の観点から紡糸安定性を向上する技術が示さ
れている。
れている。
しかしながら上記の方法によって口金の多孔化を試みた
場合、ノズル上に配列されたノズル孔のうち、冷却風の
風下側に相当する反クエンチ側では、どうしてもフィラ
メント冷却固化の度合に差が生じ、結晶化度あるいは配
向度のばらつきのために延伸工程においてフィラメント
切断等を引き起こしている。また糸切れに至らないまで
も、上記冷却条件の差によってクエンチ側と反クエンチ
側では糸物性に差が生じており、紡糸工程以降において
もトラブルの発生原因となっている。
場合、ノズル上に配列されたノズル孔のうち、冷却風の
風下側に相当する反クエンチ側では、どうしてもフィラ
メント冷却固化の度合に差が生じ、結晶化度あるいは配
向度のばらつきのために延伸工程においてフィラメント
切断等を引き起こしている。また糸切れに至らないまで
も、上記冷却条件の差によってクエンチ側と反クエンチ
側では糸物性に差が生じており、紡糸工程以降において
もトラブルの発生原因となっている。
［発明が解決しようとする課題］
本発明は上記事情に着目してなされたものであって、単
糸デニールが低く且つ多糸条の繊維を１つの紡糸口金を
使用して製造するにあたり、紡糸後の冷却条件の相違に
よって生じる単繊維の物性差を解消し、安定的に紡糸で
きる極細繊維の製造方法を提供しようとするものである
。
糸デニールが低く且つ多糸条の繊維を１つの紡糸口金を
使用して製造するにあたり、紡糸後の冷却条件の相違に
よって生じる単繊維の物性差を解消し、安定的に紡糸で
きる極細繊維の製造方法を提供しようとするものである
。
［課題を解決するための手段］
上記課題を解決した本発明とは、紡糸口金のノズル孔配
列がクエンチ方向と該クエンチ方向に対して直交する方
向を含む格子状に形成され、しかも下記■〜■式を満足
する様に配設されてなることを要旨とするものである。
列がクエンチ方向と該クエンチ方向に対して直交する方
向を含む格子状に形成され、しかも下記■〜■式を満足
する様に配設されてなることを要旨とするものである。
−Ｄ≦Ｐｉ・ （Ｐ−１）≦−Ｄ ・・・［１］１／
２Ｄ≦Ｑｉ・ （Ｑ−１）≦Ｄ ・・・■Ｑ ｉ
／ Ｐ ｉ≧２ ・・・［３］Ｑ（Ｐ
−１）≦Ｈ≦Ｐ−Ｑ ・Ｑ・・・［４］［作用
コ 本発明者らは口金から吐出される糸条の物性が冷却条件
によってクエンチ側と反クエンチ側で異なることに着目
し、ノズル孔の配列を適正化することによってクエンチ
側と反クエンチ側の冷却効果を同等とし、糸条の物性を
均質にすることができるとの知見を得て、本発明を完成
させた。
２Ｄ≦Ｑｉ・ （Ｑ−１）≦Ｄ ・・・■Ｑ ｉ
／ Ｐ ｉ≧２ ・・・［３］Ｑ（Ｐ
−１）≦Ｈ≦Ｐ−Ｑ ・Ｑ・・・［４］［作用
コ 本発明者らは口金から吐出される糸条の物性が冷却条件
によってクエンチ側と反クエンチ側で異なることに着目
し、ノズル孔の配列を適正化することによってクエンチ
側と反クエンチ側の冷却効果を同等とし、糸条の物性を
均質にすることができるとの知見を得て、本発明を完成
させた。
第１図は本発明の製造方法に係る紡糸口金の代表的なノ
ズル孔配列を示した概略説明図である。
ズル孔配列を示した概略説明図である。
ノズル孔はクエンチ方向と該クエンチ方向に対して直交
する方向へ格子状に配列され、クエンチ方向に対して直
交する方向における孔ピッチＱｉはクエンチ方向の孔ピ
ッチであるＰｉの２倍以上で配設される。このため冷却
風の通過性が良く、クエンチ方向の孔密度を高くしても
冷却効果の均一化が図れる。
する方向へ格子状に配列され、クエンチ方向に対して直
交する方向における孔ピッチＱｉはクエンチ方向の孔ピ
ッチであるＰｉの２倍以上で配設される。このため冷却
風の通過性が良く、クエンチ方向の孔密度を高くしても
冷却効果の均一化が図れる。
以下に本発明に係る各関係式の限定理由を述べる。
−Ｄ≦Ｐｉ ・ （Ｐ−１）≦−Ｄ
Ｐｉ・ （Ｐ−１）はクエンチ方向においてノズル孔が
形成されている範囲長さを表わすものであり、これが口
金有効径りの一未満になると、ノズル孔数が少なく限定
されてしまうので、望ましくない。またとを超えるとク
エンチ方向末端の冷却効果が低下し、反クエンチ側の冷
却が不十分となり、口金直下における糸切れの発生原因
となるＱｉ・ （Ｑ−１）はクエンチ方向に対して直交
する方向において、ノズル孔が形成されている範囲長さ
を表わすものであり、口金有効径りと同一さなくてはな
らず、孔数を確保しようとすると、ピッチを小さくする
ことになり、冷却気体の通過Ｑ ｉ ／ Ｐ ｉ≧２ Ｑ ｉ ／ Ｐ ｉを２未満とすれば、孔数を多く形成
することはできるが、冷却効率が著しく低減することに
なり、糸切れが多発するので２以上とした。
形成されている範囲長さを表わすものであり、これが口
金有効径りの一未満になると、ノズル孔数が少なく限定
されてしまうので、望ましくない。またとを超えるとク
エンチ方向末端の冷却効果が低下し、反クエンチ側の冷
却が不十分となり、口金直下における糸切れの発生原因
となるＱｉ・ （Ｑ−１）はクエンチ方向に対して直交
する方向において、ノズル孔が形成されている範囲長さ
を表わすものであり、口金有効径りと同一さなくてはな
らず、孔数を確保しようとすると、ピッチを小さくする
ことになり、冷却気体の通過Ｑ ｉ ／ Ｐ ｉ≧２ Ｑ ｉ ／ Ｐ ｉを２未満とすれば、孔数を多く形成
することはできるが、冷却効率が著しく低減することに
なり、糸切れが多発するので２以上とした。
Ｑ（Ｐ−１）≦Ｈ≦Ｐ−Ｑ
全孔数Ｈは通常Ｐ−Ｑであるが、要求されるフィラメン
ト数によって全てのノズル孔を必要としない場合は、ク
エンチ方向に対して直交する一列についてノズル孔を一
部形成しないようにすれば、糸条の冷却条件を均一にし
たままで全孔数Ｈの調整が可能であるので、下限はＱ（
Ｐ−１）とした。
ト数によって全てのノズル孔を必要としない場合は、ク
エンチ方向に対して直交する一列についてノズル孔を一
部形成しないようにすれば、糸条の冷却条件を均一にし
たままで全孔数Ｈの調整が可能であるので、下限はＱ（
Ｐ−１）とした。
尚本発明の製造方法に通用できる熱可塑性重合体は溶融
紡糸が可能な重合体であればよく、ポリエステル、ポリ
アミド、ポリオレフィン等の熱可塑性重合体が例示でき
る。また該重合体に改質剤、ダル剤等を適宜添加しても
良い。
紡糸が可能な重合体であればよく、ポリエステル、ポリ
アミド、ポリオレフィン等の熱可塑性重合体が例示でき
る。また該重合体に改質剤、ダル剤等を適宜添加しても
良い。
［実施例］
実施例１
極限粘度が０．６であるポリエチレンテレフタレートを
２９０℃の紡糸温度で、口金有効径が９０ｍｍφであり
、第１表に示すピッチ及び孔数を有する紡系口金を用い
、１ノズル孔当たり０１１５ｇ／分で吐出し、３０００
ｍ／分で捲取った。これを通常の延伸方法で単糸デニー
ルが０．３ｄである完成糸を得た。この時の糸切れ件数
を第１表に併記する。
２９０℃の紡糸温度で、口金有効径が９０ｍｍφであり
、第１表に示すピッチ及び孔数を有する紡系口金を用い
、１ノズル孔当たり０１１５ｇ／分で吐出し、３０００
ｍ／分で捲取った。これを通常の延伸方法で単糸デニー
ルが０．３ｄである完成糸を得た。この時の糸切れ件数
を第１表に併記する。
本発明による実施例（ＮＯ３１〜５）は、前記■〜■の
条件をすべて満足する紡糸口金を用いているので、糸切
れ件数がいずれも０．１件／日未満であり、紡糸操業性
に優れていることが分かる。
条件をすべて満足する紡糸口金を用いているので、糸切
れ件数がいずれも０．１件／日未満であり、紡糸操業性
に優れていることが分かる。
これに対してＮ０１６〜１０は前記■〜■の条件のいず
れか１つ以上を満足していない場合の比較例であり、糸
切れ頻度が高く紡糸操業性は悪い。
れか１つ以上を満足していない場合の比較例であり、糸
切れ頻度が高く紡糸操業性は悪い。
Ｎｏ、６はＰｉ・ （Ｐ−１）が大きい場合の比較例で
あり、一方Ｎ０８７はＰｉ・ （Ｐ−１）が小さい場合
の比較例であり、ノズル孔が中央に集中しているため糸
切れ頻度が高い、Ｎｏ、８はＱｉ・ （Ｑ−１）が小さ
く、かつＱ ｉ ／ Ｐ ｉが小さい場合の比較例であ
り、糸切れ頻度が非常に高い。ＮＯ１９はＱｉ・ （Ｑ
−１）が小さい場合の比較例であり、系切れ頻度が著し
く高い。Ｎｏ、１０はＱｉ／Ｐｉが小さい場合の比較例
であり、孔密度が大きく糸切れ頻度が高い。
あり、一方Ｎ０８７はＰｉ・ （Ｐ−１）が小さい場合
の比較例であり、ノズル孔が中央に集中しているため糸
切れ頻度が高い、Ｎｏ、８はＱｉ・ （Ｑ−１）が小さ
く、かつＱ ｉ ／ Ｐ ｉが小さい場合の比較例であ
り、糸切れ頻度が非常に高い。ＮＯ１９はＱｉ・ （Ｑ
−１）が小さい場合の比較例であり、系切れ頻度が著し
く高い。Ｎｏ、１０はＱｉ／Ｐｉが小さい場合の比較例
であり、孔密度が大きく糸切れ頻度が高い。
実施例２
相対粘度が２．５であるナイロン６を２７５℃の紡糸温
度で、口金有効径が６０ｍｎφであり、第２表に示すピ
ッチ、孔数の紡糸口金を用い、１ノズル孔当たり０．２
５ｇ／分で吐出し、５０００ｍ／分で引取り、そのまま
捲取ることなく延伸して単糸デニールが０．５ｄの完成
系を得た。この時の糸切れ状況を第２表に併記する。
度で、口金有効径が６０ｍｎφであり、第２表に示すピ
ッチ、孔数の紡糸口金を用い、１ノズル孔当たり０．２
５ｇ／分で吐出し、５０００ｍ／分で引取り、そのまま
捲取ることなく延伸して単糸デニールが０．５ｄの完成
系を得た。この時の糸切れ状況を第２表に併記する。
Ｎｏ、１１は本発明の条件をすべて満足しているので、
糸切れ頻度が低い。これに対してＮｏ、１２はＱ ｉ
／ Ｐ ｉが低く、Ｎｏ、１３はＰｉ・（Ｐ−１）が大
艶い場合の比較例であり、いずれも糸切れ頻度が非常に
高い。
糸切れ頻度が低い。これに対してＮｏ、１２はＱ ｉ
／ Ｐ ｉが低く、Ｎｏ、１３はＰｉ・（Ｐ−１）が大
艶い場合の比較例であり、いずれも糸切れ頻度が非常に
高い。
実施例３
極限粘度が０．６であるポリエチレンテレフタレートを
２９０℃の紡系温度で、口金有効径が６Ｏｎｏｎφであ
り、第３表に示すピッチ、孔数の紡糸口金を用い、１ノ
ズル孔当たり０．１６ｇ／分で吐出し、５５００ｍ／分
で引取りそのまま捲取ることなく延伸して単糸デニール
が０．２５ｄの完成系を得た。この時の糸切れ状況を第
３表に併記する。
２９０℃の紡系温度で、口金有効径が６Ｏｎｏｎφであ
り、第３表に示すピッチ、孔数の紡糸口金を用い、１ノ
ズル孔当たり０．１６ｇ／分で吐出し、５５００ｍ／分
で引取りそのまま捲取ることなく延伸して単糸デニール
が０．２５ｄの完成系を得た。この時の糸切れ状況を第
３表に併記する。
Ｎｏ、２１は本発明の条件をすべて満足しているので、
系切れ頻度が低い。これに対してＮｏ、２２はＱ ｉ
／ Ｐ ｉが低く、Ｎｏ、２３はＰｉ・（ｐ−１）が大
きい場合の比較例であり、いずれも糸切れが多発してお
り紡糸操業性が著しく悪い。
系切れ頻度が低い。これに対してＮｏ、２２はＱ ｉ
／ Ｐ ｉが低く、Ｎｏ、２３はＰｉ・（ｐ−１）が大
きい場合の比較例であり、いずれも糸切れが多発してお
り紡糸操業性が著しく悪い。
実施例Ｎｏ、２およびＮｏ、３により明らかな様に、本
発明に係る紡糸口金を用いれば、高速紡糸でも極細繊維
が安定的に製造できることが分かる。
発明に係る紡糸口金を用いれば、高速紡糸でも極細繊維
が安定的に製造できることが分かる。
［発明の効果コ
本発明は以上の様に構成されているので、熱可讐性重合
体の極細繊維を安定して紡糸することができ、極細繊維
の紡糸操業性を大幅に向上できることとなった。
体の極細繊維を安定して紡糸することができ、極細繊維
の紡糸操業性を大幅に向上できることとなった。
第１図は本発明に係る紡糸口金の孔配列の代表例を示す
概略説明図である。
概略説明図である。
Claims (2)
- （１）紡糸で捲取った際の全デニールが２０ｄ以上であ
り、かつ単糸デニールが１．１ｄ以下の極細繊維を製造
するにあたり、 紡糸口金のノズル孔配列がクエンチ方向と該クエンチ方
向に対して直交する方向を含む格子状に形成され、しか
も下記［１］〜［４］式を満足する様に配設されてなる
ことを特徴とする極細繊維の製造方法。 １／５Ｄ≦Ｐｉ・（Ｐ−１）≦１／２Ｄ・・・［１］１
／２Ｄ≦Ｑｉ・（Ｑ−１）≦Ｄ・・・［２］Ｑｉ／Ｐｉ
≧２・・・［３］ Ｑ（Ｐ−１）≦Ｈ≦Ｐ・Ｑ・・・［４］ 但しＤ：口金有効径（ｃｍ） Ｐｉ：クエンチ方向のノズル孔ピッチ（ｍｍ）Ｐ：クエ
ンチ方向の最大ノズル孔数 （個） Ｑｉ：クエンチ方向に対して直交する方向 のノズル孔ピッチ（ｍｍ） Ｑ：クエンチ方向に対して直交する方向 の最大ノズル孔数（個） Ｈ：全孔数（個） - （２）単糸デニールが０．５ｄ以下である請求項（１）
記載の極細繊維の製造方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2122504A JP2711169B2 (ja) | 1990-05-11 | 1990-05-11 | 極細繊維の製造方法 |
| US07/694,482 US5112550A (en) | 1990-05-11 | 1991-05-02 | Process and apparatus for producing superfine fibers |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2122504A JP2711169B2 (ja) | 1990-05-11 | 1990-05-11 | 極細繊維の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0418107A true JPH0418107A (ja) | 1992-01-22 |
| JP2711169B2 JP2711169B2 (ja) | 1998-02-10 |
Family
ID=14837487
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2122504A Expired - Lifetime JP2711169B2 (ja) | 1990-05-11 | 1990-05-11 | 極細繊維の製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5112550A (ja) |
| JP (1) | JP2711169B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5219506A (en) * | 1991-12-06 | 1993-06-15 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Preparing fine denier staple fibers |
| US5652001A (en) * | 1993-05-24 | 1997-07-29 | Courtaulds Fibres Limited | Spinnerette |
| US10301746B2 (en) | 2012-10-16 | 2019-05-28 | Avintiv Specialty Materials, Inc. | Multi-zone spinneret, apparatus and method for making filaments and nonwoven fabrics therefrom |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01207415A (ja) * | 1988-02-15 | 1989-08-21 | Unitika Ltd | ポリエステルの高速多錘取り紡糸法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2969561A (en) * | 1957-09-03 | 1961-01-31 | Du Pont | Rectangular spinning pack |
| DE1301019B (de) * | 1963-12-06 | 1969-08-14 | Schuller Werner H W | Anordnung von Duesenroehrchen an einer Vorrichtung zur gleichzeitigen kontinuierlichen Erzeugung einer Vielzahl von Faeden aus in der Hitze plastischen, mineralischen Stoffen, insbesondere Glas |
| US4153409A (en) * | 1977-05-04 | 1979-05-08 | Akzona Incorporated | Melt spinning of synthetic yarns |
-
1990
- 1990-05-11 JP JP2122504A patent/JP2711169B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-05-02 US US07/694,482 patent/US5112550A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01207415A (ja) * | 1988-02-15 | 1989-08-21 | Unitika Ltd | ポリエステルの高速多錘取り紡糸法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5112550A (en) | 1992-05-12 |
| JP2711169B2 (ja) | 1998-02-10 |
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