JPH04174909A - 空調・冷凍機用モーター絶縁材料 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野〕 本発明は、耐熱性、耐フレオン性、耐加水分解性に優れ
、かつ、冷媒中で溶出する低分子量物が少ない空調・冷
凍機用モーター絶縁材料に関する。

〔従来の技術および発明が解決しようとする課題〕空調
・冷凍機用の冷媒として用いられてきたフロンガスは、
オゾン層破壊や地球温暖化の原因であるとされ、Ｒ１１
（ＣＣ１，Ｆ）やＲ１２（ＣＣ１ｚＦｚ）などのオゾン
破壊係数（ＯＤＰ）の高い特定フロンは２０００年まで
に全廃されることが、モントリオール議定書第二回締約
国会議で決定された。これを受けて、現在量も代替冷媒
として有力視されているのがＲ１３４ａ　（ＣＨｚ　Ｆ
−ＣＦ３　）であり、これはオゾン破壊係数（ＯＤＰ）
−〇、地球温暖化係数（ＧＷＰ）＜０．１と、環境への
影響が少ないのが特徴である。しかしながらＲ１３４ａ
は、潤滑油として従来から使用されていた鉱油とは相溶
しないため、新たな潤滑油として吸水性のあるポリアル
キレングリコール（以下ＦＡＧと略す）を使用すること
になる。

空調・冷凍機用モーターは、冷媒の圧縮機として使用さ
れるため、絶えず上記潤滑油と冷媒の共存した雰囲気中
に置かれ、運転中、高温高圧のガス状冷媒と、冷媒を多
量に溶解した潤滑油などが電動機コイルにふりかかり、
また圧縮機の停止時には液状冷媒が圧縮機内部にたまる
。この条件下で絶縁材料は、長期間晒され、半永久的な
寿命が要求される。

従来、かかる用途においては、ポリエチレンテレフタレ
ート（以下ＰＥＴと略す）フィルムが、汎用エンプラフ
ィルムのなかでも、耐熱性・耐溶剤性・電気絶縁性・機
械的強度等にバランスのとれた物性を有するため、広く
用いられてきた。しかしながら、ＰＥＴフィルムは、Ｒ
１３４ａの潤滑油中に存在する水分に対して、加水分解
を受けやすく、機械的強度や電気絶縁性の大幅な低下は
免れないものであった。

ポリ−１，４−シクロヘキサンジメチレンテレフタレー
ト（以下ＰＣＴと略す）フィルムは、温熱時の耐加水分
解性がＰＥＴフィルムと比べてはるかに優れているため
（Ｓｏｃ、Ｐｌａｓｔｉｃｓ　　Ｅｎｇｒｓ、Ｊｏｖｒ
ｎａｌ　　Ｖｏｌ、１７１０８３　（１９６１））、空
調・冷凍機用モーターの絶縁材料として、ＰＡＧを潤滑
油とした冷媒を使用する際にも、より好ましい素材であ
ることが予想される。

ところが、ＰＣＴはＰＥＴと比べて、溶融成形する際に
、より酸化劣化および熱劣化を受けやすく、この劣化に
よって生成した低分子量物がフィルム中に多く存在して
いることが多い。また、ＰＣＴフィルム中にはＰＣＴの
低分子量物（オリゴマー）も若干存在するが、これらす
べての低分子量物は空調・冷凍機に用いられる冷媒によ
って、フィルムから徐々に抽出され、冷媒を汚染してし
まう結果となり、かかる欠点を改善しないことには、Ｐ
ＣＴを空調・冷凍機用として用いることができなかった
。

［課題を解決するための手段］ 本発明者は、ある特定の特性を有するＰＣＴフィルムが
、空調・冷凍機用モーターの絶縁材料として好適である
ことを見いだし、本発明を完成するに至った。

すなわち本発明の要旨は、下記式（１）〜（４）を同時
に満足する二軸延伸ポリ−１，４−シクロヘキサンジメ
チレンテレフタレートフィルムからなる空調・冷凍機用
モーター絶縁材料に存する。

２７０≦ＭＰ　　　　　　　　・・・■１、２２０≦　
ρ≦１．２４５　　　・・・■０、０９０≦八Ｐ≦０．
１１５　　　・・・（３）Ｗ≦１．３　　　　　・・・
■ 以下、本発明の詳細な説明する。

本発明のＰＣＴフィルムは、その結晶融点（ＭＰ）が２
７０°Ｃ以上、好ましくは２８０°Ｃ以上である。ＭＰ
は、例えばＰＣＴの酸成分の９０モル％以上、特に９５
モル％以上をテレフタル酸とし、かつ、グリコール成分
の９５モル％以上、特に９７モル％以上を１，４−シク
ロヘキサンジメタツールとすることにより２７０°Ｃ以
上とすることができる。フィルムのＭＰが２７０°Ｃよ
り低い場合には、ＰＣＴフィルムとしての耐熱性が発揮
されないだけでなく、結晶性が低下するため低溶剤性が
悪化してしまう。共重合可能な成分としては、イソフタ
ル酸、２．６−あるいは２，７−ナフタレンジカルボン
酸、４．４”−ジフェニルジカルボン酸等のジカルボン
酸、エチレングリコール、プロピレングリコール、１，
４−ブタンジオール等のグリコールなど炭素、水素、酸
素だけで構成された化合物を挙げることができる。

また、本発明で使用する１、４−シクロヘキサンジメタ
ツールのシス体とトランス体の分率は、トランス比が多
いものが好ましく、具体的にはシス体／トランス体＝４
／６〜０／１０の範囲のものが好ましい。

本発明に用いるＰＣＴの重合方法は、公知のポリエステ
ルの溶融重合方法を用いることができるが、重合中に生
成する低分子量物や熱分解物をできるだけ少なくするた
め、重合が適当に進んだ段階で溶融重合を止め、次いで
これを固相重合することにより所望とする重合度とする
方法が好ましい。さらにこの方法によって作成したポリ
マーは、クロロホルムによる抽出量が、通常、０．６重
量％／２４時間以下であり、かかる抽出量は０．３重量
％以下であることが好ましい。

また、ポリマーの重合度は、熔融製膜時の重合度低下、
および延伸時の製膜連続性を考慮し、後述する方法で測
定した極限粘度を、通常、０．７５以上、好ましくは０
．８５以上とする。

本発明のＰＣＴフィルムには、必要に応してＰＣＴに対
し不活性な微粒子を含有させることができる。例えば、
フィルムの滑り性を改良する目的などのため、無機また
は有機の微粒子、具体的にはカオリン、タルク、二酸化
ケイ素、炭酸カルシウム、フン化リチウム、二酸化チタ
ン、ゼオライト、テレフタル酸カルシウム、架橋性高分
子等の微粒子を含有させることもできる。

かかる不活性微粒子の平均粒径は、０．０１μｍ〜５．
０μｍの範囲が好ましく、また、該粒子の添加量はＰＣ
Ｔの重量に対して０．０５〜１．０％の範囲が好ましい
。

また、本発明のＰＣＴフィルム中に、公知の安定剤、抗
酸化剤等の添加剤を配合することができるが、この添加
量はＰＣＴの重量に対して、通常、１．３％以下、好ま
しくは０．５％以下、さらに好ましくは０．２％以下で
ある。かかる添加量力月、３％を超える場合には、フィ
ルムのクロロホルム抽出量（Ｗ）を１．３重量％／２４
時間以下とすることが難しくなる。

上記不活性微粒子や添加剤をＰＣＴに配合する方法は、
ＰＥＴで用いられている公知の方法を採用することがで
きるが、特に添加剤を配合する場合には、溶融混練によ
り高濃度マスクーノ入・ソチをあらかじめ作成しておき
、これを製膜時にノ１−ジンレジンで希釈して使用する
ことが、溶融混練による熱履歴を受けたレジンの割合を
減少できるので好ましい。

本発明のＰＣＴフィルムは、クロロホルムによる抽出量
が１．３重量％／２４時間以下であることが必要である
が、これを達成するために、通常、溶融押出時のポリマ
ーの熱分解・酸化分解を最小に抑える。ＰＣＴはＰＥＴ
と比べ、溶融押出時の酸化劣化を受けやすく、融点がＰ
ＥＴより高いため溶融押出温度を高く設定しなければな
らず、熱分解を受けやすい。従って、−船釣にＰＣＴは
ＰＥＴよりも、これらの分解により生成する、クロロホ
ルムにより溶出する低分子量物がフィルム中に多く存在
することになる。これを防ぐため、酸化分解に対しては
、使用する押出機のホッパー内の雰囲気を真空にしたり
、窒素を満たしたりして酸素を遮断する方法が採用され
る。しかしながら、ホッパー内の酸素を完全に除去する
のは難しく、また、ポリマー中にわずかに溶存している
酸素も無視できない。そこで、これらの影響を最小にす
ると同時に熱分解を抑えるには、押出温度をできるだけ
低く保つことが好ましい。特に本発明で用いるＰＣＴは
、通常、固相重合を経て製造されるため溶融粘度が高く
、ＰＥＴの押出で通常用いられている押出機用スクリュ
ーでは、剪断により押出機出口の樹脂温度が非常に高く
なる傾向にある。

この剪断による発熱を抑えるため、スクリューの形状を
、圧縮比を１．５〜２．３、Ｌ／Ｄを２０〜２８とした
フルフライト型あるいはダブルフライト型とするのが好
ましい。かかるスクリューを用い、押出機出口の樹脂温
度と製膜フィルムの結晶融点との差を通常３０°Ｃ以下
、好ましくは２０°Ｃ以下とする。多くの場合、この差
を小さく抑えつつ、吐出量を増加させるためには、ダブ
ルフライト型のスクリューの方がフルフライト型の場合
に比べて有利である。

上記方法を採用し、ポリマー酸化劣化、熱劣化を最小に
することで、二軸延伸後のフィルムのクロロホルムによ
る抽出量（Ｗ）を、１．３重量％／２４時間以下とする
ことができる。Ｗは１．１重量％／２４時間以下が好ま
しく、０．８重量％／２４時間以下がさらに好ましい。

本発明のＰＣＴフィルムは、２軸延伸フイルムであり、
フィルムの密度（Ｐ）は１．２２０〜１．２４５　（ｇ
／ｃｎ）　、好ましくは１．２３０〜１．２４０、面配
向度（△Ｐ）は０．０９０〜０．１１５、好ましくは０
．０９５〜０．１１０の範囲である。フィルムのρが１
．２２０より小さいと、耐熱性が低下するとともに空調
・冷凍機用の冷媒に対する耐溶剤性も低下する。また、
フィルムのρが１．２４５を超える場合には、結晶化が
進行し過ぎて、フィルム自体が罵危くなり好ましくない
。フィルムのΔＰが０、０９０より小さい場合には、冷
媒に対する耐溶剤性が低下し、０．１１５を超える場合
には、熱収縮率が大きくなり好ましくない。

次に本発明のＰＣＴフィルムの製膜条件について具体的
に説明する。

ポリマーチップの乾燥は、本発明においては固相重合レ
ジンを多く用いるため、１２０〜１５０°Ｃの温度で３
〜４時間程度で行うことができる。

溶融押出は、前述したように、酸化劣化・熱劣化を最小
とする方法で行う。また、溶融シートの厚さの均一性を
得るための計量ポンプおよびポリマー中の異物・粒子の
凝集物を除去するためのフィルターをつけることが好ま
しい。シート化の際には、いわゆる静電密着法を用い、
キャスティングドラム上へ密着させながら冷却固化させ
る方法が好ましい。特に１．４−シクロヘキサンジメタ
ツールおよびテレフタル酸が１００％に近い組成のポリ
エステルの場合には、結晶化が速くなるためこの静電密
着法が必要となることが多い。

かくして得られた未延伸シートは、次の延伸工程に供さ
れる。延伸方法としては、ロール方式による縦延伸を行
い、次いでテンタ一方式による横延伸を行う逐次延伸方
法が一般的である。縦延伸は、延伸温度を９０〜１３０
°Ｃとし、延伸倍率を２．０〜５．０倍の範囲から選び
、縦延伸後のフィルムの複屈折率（△ｎ）が０．０４０
〜０．０８０、好ましくは０．０５０〜０．０７５とな
るよう延伸することが好ましい。横延伸は、延伸温度を
１００〜１３０°Ｃとして３．０倍〜５．０倍、好まし
くは３．３〜４．５倍に設定するのが良い。また、これ
らの倍率は、２段階以上に延伸倍率を振り分けて多段延
伸することにより達成することも可能である。さらに、
縦延伸では、延伸のひずみ速度を５，０００〜１００，
０００％／分、好ましくは１０．０００〜６０，０００
％／分とし、横延伸では設定した倍率に対して、フィル
ムの実質倍率がほぼ一致するように延伸温度を設定する
ことにより、二軸延伸フィルムの厚さムラを抑えること
ができる。

このようにして二軸延伸されたフィルムは、熱固定ゾー
ンに送り込まれ、熱固定される。熱固定は、通常テンタ
一方式で行い、１５０〜２６０°Ｃ１好ましくは１８０
〜２４０℃の熱風をフィルムに１秒ないし３分間当てて
行なえば良い。また熱固定の際に、フィルムの幅方向に
１〜５％の割合で弛緩あるいは幅出し処理を行うことも
可能である。

〔実施例〕

以下、実施例により、さらに具体的に本発明を説明する
が、本発明は、その要旨を越えない限り、以下の実施例
に限定されるものではない。

なお、実施例に記載した測定値は下に示す測定法によっ
て求めた。

（１）フィルムの結晶融点〔°Ｃ〕 パーキンエルマー社製ＤＳＣ−１型で、１６°Ｃ／ｍｉ
ｎの昇温速度で得られた結晶融解による吸熱ピーク温度
をフィルムの結晶融点とした。

（２）　　フィルムの密度ρ〔ｇ／ｃＩＩＹ］ｎ−へブ
タン、四塩化炭素の混合溶液で、密度勾配ができている
密度勾配管に標準密度のフロートを入れ、そのフロート
に対する試料の位置により密度を求めた。なお、測定温
度ば２５°Ｃとした。

（３）面配向度△Ｐ、複屈折率Δｎ アタゴ光学社製アツベ式屈折計を用いて、フィルム面内
の長手方向の屈折率ｎＴ、幅方向の屈折率ｎβおよびフ
ィルムの厚さ方向の屈折率ｎαを測定し、次式より面配
向度△Ｐ、複屈折率△ｎを算出した。なお、屈折率の測
定は、ナトリウムＤ線を用い、２３°Ｃで行った。

複屈折率Δｎ＝ｎ７−Ｈβ （４）クロロホルム抽出による抽出量 約１００ｇのフィルムあるいはポリマーチップを粉砕し
、その量を精秤しくＡｇとする）この粉末をクロロホル
ム中で２４時間還流下で抽出を行い、乾燥した後、再び
精秤しくＢｇとする）、下式により抽出量を求めた。

（５）極限粘度〔η〕 ポリマーまたはフィルム１ｇをフェノール／テトラクロ
ルエタン＝５Ｑ１５０（重量比）の混合溶媒１００ｄ中
に溶解し、３０°ＣＧこおいて測定した。このとき、Ｈ
ｉｇｇｔｎｓ定数はポリマー組成によらず、すべて−律
に０．３３として極限粘度を算出した。

（６）押出機出口での樹脂温度〔°Ｃ〕押出機出口通路
の中心部に、感度の良好なる温度計を設置し、流れる樹
脂の温度を測定した。

（７）耐フレオン性テスト オートクレーブ中に、下記成分の冷媒とフィルムサンプ
ルを入れて（フィルムが冷媒に完全に浸る状態）、１５
０°Ｃ１２０ｋｇ／ｃポに設定し５００時間処理した後
、フィルムを取り出し乾燥してから、その〔η〕、強・
伸度をＪＩＳ　　Ｃ２３１８に準した方法で測定した。

冷媒１．Ｒ１３４ａ＋ポリグリコール油（水分量合計２
７００ｐｐｍ） 冷媒２．Ｒ２２（ＣＨＣＩＦ、）十鉱油（水分量合計４
０ｐｐｍ） 強・伸度および［η］は、耐フレオン性テスト前の値を
１００としたときの保持率で表記した。

実施例１゜ ジカルボン酸成分としてテレフタル酸をモル％、イソフ
タル酸を５モル％、グリコール成分としてシス／トラン
ス比、７：　３の１，４−シクロヘキサンジメタツール
を１００％用い、触媒として酸化チタンを酸成分に対し
０．０６モル％添加して、重合槽中で攪拌上加熱してエ
ステル化を行った。

ここで滑剤として平均粒径１．４５μｍのサイロイドを
ポリマー９０．０８重量％となるように添加した後、重
縮合を行い、〔η）＝０．６５のポリ−１，４−シクロ
ヘキサンジメチレンテレフタレート共重合体を得た。こ
のポリマーをチップ化した後、窒素気流下で固相重合を
行い、最終的に〔η］＝１．０５のポリエステルを得た
。得られたポリエステルのクロロホルムによる抽出量を
測定したところ０．１８重量％であった。

このポリエステルを１２０°Ｃで４時間乾燥した後、圧
縮比＝２．０、Ｌ／Ｄ＝２５としたダブルフライト型の
スクリューを有し、かつ真空ホッパーが備わっている押
出機に供して、約１　ｔｏｒｒに減圧しつつ溶融押出を
行った。溶融押出に際しては、バレル部の設定温度を３
００°Ｃとし、押出機出口での樹脂温度は３０６℃であ
った。押出した溶融ポリマーは、４０℃に保持したキャ
スティングドラムで静電密着法を用いながら冷却して、
厚さ約１．１ｍの未延伸シートを得た。この未延伸シー
トを１０５°Ｃに調節した金属ロール上に接触させ予熱
した後、赤外線ヒーターを照射しつつ周速差のあるロー
ル間で３．１倍縦方向に延伸した。ひずみ速度は１００
００％／分であり、この段階での複屈折率△ｎは０．０
７０であった。次いでこのフィルムをテンターに導き、
１２０°Ｃで３．６倍横方向に延伸した。さらに同一テ
ンター内で２４０°Ｃで３０秒間熱固定を行い、厚さ１
００μｍの二軸配向フィルムを得た。このフィルムの緒
特性を表−１に示す。表−１より明らかなとおり、水分
量の多い冷媒１に対しても十分な耐加水分解性を有し、
しかも溶融押出時の劣化を最小に抑えられているため、
クロロホルムで溶出される低分子量物が少ないことが分
かる。

比較例１゜ 実施例１において使用した固相重合ポリエステルチップ
をそのまま用いて、同様に乾燥した後、Ｅｌ比＝３．４
、Ｌ／Ｄ＝２５としたコンベンショナル型のスクリュー
を有し、かつ、真空ホッパーが備っている押出機に供し
て、約１　ｔｏｒｒに減圧しつつ実施例１と同様に溶融
押出を行った。溶融押出に際しては、バレル部の設定温
度を３００°Ｃとしたが、押出機出口での樹脂温度は３
３８°Ｃまで上昇した。この後、実施例１と全く同様に
キャスティング・縦延伸・横延伸・熱固定を行い、厚さ
１００μｍの二軸配向フィルムを得た。このフィルムの
緒特性を表−１に示す。実施例１と比べ押出時の樹脂温
度が高いため、熱劣化によりフィルム［η］の低下、フ
ィルムのクロロホルム押出量の増加が認められる。また
、耐加水分解も実施例１よりも若干低下している。

実施例２゜ ジカルボン酸成分としてテレフタル酸を１００モル％、
グリコール成分としてシス／トランス比７：　３の１．
４−シクロヘキサンジメタツールを１００％用い、触媒
として酸化チタンを酸成分に対し０．０６モル％添加し
て、重合槽中で撹拌上加熱してエステル化を行った。

ここで滑剤として平均粒径１．４５μｍのサイロイドを
ポリマー９０．０８重量％となるように添加した後、重
縮合を行い、〔η］＝０．６０のポリ−１，４−シクロ
ヘキサンジメチレンテレフタレートを得た。このポリマ
ーをチップ化した後、窒素気流下で固相重合を行い、最
終的に（η）＝０．９６のポリエステルを得た。得られ
たポリエステルのクロロホルムによる抽出量を測定した
ところ０゜２０重量％であった。

このポリエステルを実施例１と同様に乾燥した後、実施
例１と同様のスクリューおよび真空ホッパーを有する押
出機に供して、約ｌ　ｔｏｒｒに減圧しつつ溶融押出を
行った。溶融押出に際しては、バレル部の設定温度を３
０５°Ｃとしたが、押出機出口での樹脂温度は３１１°
Ｃであった。この後、実施例１と全く同様にキャスティ
ング・縦延伸・横延伸・熱固定を行い、厚さ１００μｍ
の二軸配向フィルムを得た。このフィルムの緒特性を表
−１に示すが、実施例１と同様に、耐加水解性が良好で
、しかもクロロホルムによって溶出される低分子量物が
少ないことが分かる。

比較例２゜ 実施例工において使用した原料をそのまま用い、実施例
Ｉと全く同様に溶融押出・縦延伸・横延伸を行い、熱固
定は、温度を１３０　’Ｃとして１５秒間行って、厚さ
１１００ａの二軸配向フィルムを得た。このフィルムの
緒特性を表１に示すが、密度が小さく、結晶化度が不足
しているため、耐フレオンテストでは１５０℃の温度と
冷媒の影響でフィルムが結晶化による白濁を起こし、強
・伸度の低下が著しいものとなった。

比較例３゜ 実施例１において使用した原料をそのまま用い、実施例
１と全く同様に溶融押出を行って、厚さ約５００　ａｍ
の未延伸シートを得た。

この未延伸シートを１０５°Ｃに調節した金属ロール上
に接触させ予熱した後、赤外線ヒーターを照射しつつ周
速差のあるロール間で２．０倍縦方向に延伸した。ひず
み速度は５０００％／分であり、縦延伸後のフィルムの
複屈折率は０．０３５であった。次いでこのフィルムを
テンターに導き、１２０°Ｃで２．５倍横方向に延伸し
、さらに同一テンター内で２４０″Ｃで３０秒間熱固定
を行い、厚さ１１００１Ｊの二軸配向フィルムを得た。

このフィルムの緒特性を表−１に示す。面配向度が小さ
いため、特に高分子材料に影響が出やすい溶媒２におけ
る耐フレオンテストで強・伸度の低下が認められる。

比較例４゜ 実施例１において、ポリマーの重合の際に、固相重合を
施さず〔η）＝０．６５のポリエステルチップを原料と
して使用した。このポリエステルのクロロホルム抽出に
よる抽出量は１．０５重量％であった。

このポリエステルを１３５°Ｃで４時間乾燥した後、実
施例１と同様のスクリューおよび真空ホッパーを有する
押出機に供して、約ｌ　ｔｏｒｒに減圧しつつ溶融押出
を行った。溶融押出に際しては、バレル部の設定温度を
３００°Ｃとしたが、押出機出口での樹脂温度は３０３
　’Ｃであった。この後、実施例１と全く同様にキャス
ティング・縦延伸・横延伸・熱固定を行い、厚さ１００
μｍの二軸配同フィルムを得た。このフィルムの緒特性
を表−１に示すが、実施例１と比べて、押出時のフィル
ムの熱劣化は同程度であるのに、原料ポリエステルが固
相重合を施されていないためフィルムのクロロホルム抽
出量が多くなっていることが分かる。

比較例５゜ ポリエチレンテレフタレートに滑剤として平均粒径１．
３μｍのサイロイドを添加したポリエステルを、常法に
従い溶融重合と固相重合を伴用して作成した。このポリ
エステルは（η）＝０．７５で、クロロホルムによる抽
出量は０．１１重量％であった。

このポリエステルを１６０“Ｃで４時間乾燥した後、比
較例１と同様のスクリューおよび真空ホッパーを有する
押出機に供して、約１　ｔｏｒｒに減圧しつつ溶融押出
を行った。溶融押出に際しては、バレル部の設定温度を
２８５°Ｃとしたが、押出機出口での樹脂温度は２８７
°Ｃであった。この後、実施例１と同様にキャスティン
グを行い、ついで縦延伸の予熱ロールを８０℃、横延伸
温度を１０５°Ｃ１熱固定温度を２３０″Ｃとする以外
は実施例１と同様に縦延伸・横延伸・熱固定を行い、厚
さ１１００ｕの二軸配向フィルムを得た。このフィルム
の緒特性を表−１に示す。クロロボルムによる抽出量は
少ないものの、ＰＥＴフィルムであるため、冷媒中に存
在する水分により加水分解が著しく進行しており、耐フ
レオンテスト後のフィルムは非常に詭（なっていた。

〔発明の効果〕

本発明の、空調・冷凍機用モーター絶縁材料は、含水率
の高いポリアルキレングリコールを潤滑油として使用す
るフロンガス冷媒中においても、従来のＰＥＴフィルム
よりもはるかに加水分解を受は難い。また、Ｒ２２に代
表される高分子材料へ影響が強いフロンガスに対しても
、耐溶剤性に優れ、しかも熱劣化・酸化劣化による低分
子量物が少ないため、これらが溶出して冷媒を汚染する
ことが少ないものであり、その工業的価値は高い。

出　願　人　ダイアホイル株式会社

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）下記式（１）〜（４）を同時に満足する二軸延伸
   ポリ−１，４−シクロヘキサンジメチレンテレフタレー
   トフィルムからなる空調・冷凍機用モーター絶縁材料。 ２７０≦ＭＰ・・・（１） １．２２０≦ρ≦１．２４５・・・（２） ０．０９０≦ΔＰ≦０．１１５・・・（３） Ｗ≦１．３・・・（４） （上記式中、ＭＰはフイルムの結晶融点（℃）ρはフイ
   ルムの密度（ｇ／ｃｍ＾２）、ΔＰはフイルム面配向度
   、Ｗはクロロホルムによるフイルムからの抽出（重量％
   ／２４時間）を表す）