JPH04141368A - 超砥粒砥石成形用工具およびそれを用いる砥石の成形方法 - Google Patents
超砥粒砥石成形用工具およびそれを用いる砥石の成形方法Info
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- JPH04141368A JPH04141368A JP25741990A JP25741990A JPH04141368A JP H04141368 A JPH04141368 A JP H04141368A JP 25741990 A JP25741990 A JP 25741990A JP 25741990 A JP25741990 A JP 25741990A JP H04141368 A JPH04141368 A JP H04141368A
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Landscapes
- Grinding-Machine Dressing And Accessory Apparatuses (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
本発明はダイヤそントやcBN (立方晶窒化ポウ素)
などの硬質粒子を砥粒として用いた、いわゆる超砥粒砥
石の成形用工具及びそれを用いる砥石の成形方法に関す
るものである。
などの硬質粒子を砥粒として用いた、いわゆる超砥粒砥
石の成形用工具及びそれを用いる砥石の成形方法に関す
るものである。
[従来の技術]
ダイヤモンドやcBN等の硬質粒子をレシン、メタル等
のホントで結合した超砥粒砥石は使用する前に回転振れ
を取り除き、所定の形状に成形することか必要で、その
成形精度か加工精度に、成形能率が加工能率に直結して
いる。とくに什トげ研削に用いる微細砥粒砥石の場合、
その回転振れは5IJm以下としなければ回転に伴うび
びりマークが製品表面に残留する。このため砥石の成形
にはブレーキツルア−を用いる方法、ロータリードレッ
サーを用いる方法、インプリドレッサー、多方ドレッサ
ーまたは即行ドレッサーなどダイヤモンド粒を埋め込ん
た工具を用いる方法、放電加Tによる方法などが提案さ
れてきた。
のホントで結合した超砥粒砥石は使用する前に回転振れ
を取り除き、所定の形状に成形することか必要で、その
成形精度か加工精度に、成形能率が加工能率に直結して
いる。とくに什トげ研削に用いる微細砥粒砥石の場合、
その回転振れは5IJm以下としなければ回転に伴うび
びりマークが製品表面に残留する。このため砥石の成形
にはブレーキツルア−を用いる方法、ロータリードレッ
サーを用いる方法、インプリドレッサー、多方ドレッサ
ーまたは即行ドレッサーなどダイヤモンド粒を埋め込ん
た工具を用いる方法、放電加Tによる方法などが提案さ
れてきた。
しかし、ブレーキツルア−やロータリードレッサーを用
いる場合、成形工具は回転工具であり、多数の切れ刃を
有しているため、切れ刃の突き出し量にばらつきかあり
、砥石の成形精度はIOum程度が限界である。また超
砥粒砥石を摩耗させることによって砥石の回転振れを除
く方法であるため、成形に要する時間が長くなる。また
、ダイヤモンド粒を埋め込んだ工共を用いる場合、砥石
と接触するダイヤモンド粒の先端角が小さいため、J′
J耗速度が犬きく、工具寿命が短い。また砥石を高精度
に成形するには送り量を小さくすることが必要て、作業
能率も悪い。
いる場合、成形工具は回転工具であり、多数の切れ刃を
有しているため、切れ刃の突き出し量にばらつきかあり
、砥石の成形精度はIOum程度が限界である。また超
砥粒砥石を摩耗させることによって砥石の回転振れを除
く方法であるため、成形に要する時間が長くなる。また
、ダイヤモンド粒を埋め込んだ工共を用いる場合、砥石
と接触するダイヤモンド粒の先端角が小さいため、J′
J耗速度が犬きく、工具寿命が短い。また砥石を高精度
に成形するには送り量を小さくすることが必要て、作業
能率も悪い。
ポンドかCu−5n合金や鋳鉄のような導電性を有する
金属の場合、放電加工によって砥石を成形することがで
きる。しかし放電加工の寸法精度は10μm程度か限界
で、結審な砥石の成形はてきない。
金属の場合、放電加工によって砥石を成形することがで
きる。しかし放電加工の寸法精度は10μm程度か限界
で、結審な砥石の成形はてきない。
また放電加工用の電源装置など研削盤に特殊な装置を取
り付ける必要かあり、設備費用、取扱などの点て劣る。
り付ける必要かあり、設備費用、取扱などの点て劣る。
GCやWA等のブロックを研削し、回転振れの大きな部
分が小さくなるまで砥石を摩耗させる方法は3μm以ド
の回転振れ精度を達成することができるが、その所要時
間は非常に長く、実用的てない。
分が小さくなるまで砥石を摩耗させる方法は3μm以ド
の回転振れ精度を達成することができるが、その所要時
間は非常に長く、実用的てない。
更に、単一刀を有する砥石仕」二げ方法(特開昭54−
39294)も提案されているが、その工具の切わ方形
状は直線であり、砥石成形途中にびびりを生じやすく、
高精度の成形ができない。また工具の使用条件てはすく
い角を正に限定しているl−1逃げ角を取っていないた
め、超砥粒砥石、特にダイヤモンド砥石を成形した場合
、II Jt−Ff、耗が激しく高精度、高効率の砥石
成形ばてきない。
39294)も提案されているが、その工具の切わ方形
状は直線であり、砥石成形途中にびびりを生じやすく、
高精度の成形ができない。また工具の使用条件てはすく
い角を正に限定しているl−1逃げ角を取っていないた
め、超砥粒砥石、特にダイヤモンド砥石を成形した場合
、II Jt−Ff、耗が激しく高精度、高効率の砥石
成形ばてきない。
[発明か解決しようとする課題]
本発明は単一切れ刃の工具とその使用条件を定めること
により、砥石形状を高精度かつ高能率に成形することを
目的とする。
により、砥石形状を高精度かつ高能率に成形することを
目的とする。
[課題を解決するための手段]
本発明の砥石成形用工具は、焼結ダイヤモンドまたは単
結晶タイヤモントからなり、その切れ刃を曲率半径0.
1〜10(lo+mのP(筒面と円筒軸と60〜90°
の角度をなす平面の交差線の形状とすることを特徴と1
−る。
結晶タイヤモントからなり、その切れ刃を曲率半径0.
1〜10(lo+mのP(筒面と円筒軸と60〜90°
の角度をなす平面の交差線の形状とすることを特徴と1
−る。
また、本発明の成形方法は、この王其のすくい角を25
〜−350、逃げ角を2〜300として砥石を成形する
ことを特徴とする。
〜−350、逃げ角を2〜300として砥石を成形する
ことを特徴とする。
[作用]
第1図に本発明の工具切れ方形状を、第2図にその断面
形状を示す。本発明では工具を焼結ダイヤモンドて作成
し、その切ね刃を曲率半径0.1〜100mmの円筒面
と円筒軸と60〜120°の角度をなす平面の交差線の
形状としたため、砥石成形時のびびりの発生を防止し、
摩耗による刃先後退速度を小さくした。先端曲率半径が
0.1m+nより小さければ、砥石成形時に工具摩耗速
度か速い−F二に砥石作業面トに工具の通過した痕跡か
残りやすい。曲率半径100mmより大きくなると工具
と砥石の接触長さが長くなりすぎ、びびりを生しるため
砥石を高粒度に成形できない。円筒面と円筒軸との角度
が60″より小さいと摩耗速度が大きく、高精度な砥石
成形ができない。また1200を超えると、幾何的関係
からすくい角が一30°以Fとなり、砥石を切削除去て
きなくなる。第3図にストレート型砥石の成形方法を、
第4図にカップ型砥石の成形方法の一例を示す。このよ
うな1ニ具をすくい角を25〜−35’、逃げ角を2〜
30’て切込み量10〜50μmとなるよう砥石に押し
当て、砥石を成形部分の速度かO,Im/min〜30
0m/n+inとなるような回転数て回転させると同時
に0.01〜l 、Omm/revで1具を砥石幅方向
に移動させる。砥石の砥粒層は−「具によって除去され
、砥石表面に工具の移動した形状が転写され、砥石は所
定の形状に成形される。
形状を示す。本発明では工具を焼結ダイヤモンドて作成
し、その切ね刃を曲率半径0.1〜100mmの円筒面
と円筒軸と60〜120°の角度をなす平面の交差線の
形状としたため、砥石成形時のびびりの発生を防止し、
摩耗による刃先後退速度を小さくした。先端曲率半径が
0.1m+nより小さければ、砥石成形時に工具摩耗速
度か速い−F二に砥石作業面トに工具の通過した痕跡か
残りやすい。曲率半径100mmより大きくなると工具
と砥石の接触長さが長くなりすぎ、びびりを生しるため
砥石を高粒度に成形できない。円筒面と円筒軸との角度
が60″より小さいと摩耗速度が大きく、高精度な砥石
成形ができない。また1200を超えると、幾何的関係
からすくい角が一30°以Fとなり、砥石を切削除去て
きなくなる。第3図にストレート型砥石の成形方法を、
第4図にカップ型砥石の成形方法の一例を示す。このよ
うな1ニ具をすくい角を25〜−35’、逃げ角を2〜
30’て切込み量10〜50μmとなるよう砥石に押し
当て、砥石を成形部分の速度かO,Im/min〜30
0m/n+inとなるような回転数て回転させると同時
に0.01〜l 、Omm/revで1具を砥石幅方向
に移動させる。砥石の砥粒層は−「具によって除去され
、砥石表面に工具の移動した形状が転写され、砥石は所
定の形状に成形される。
本発明工具による砥石成形時において、すくい角は一3
0°より小さいとポンドを切削除去できず、工具摩耗が
進行するだけで、砥石の成形はできない。25°より大
きくなると工具先端の摩耗速度か速く、砥石を高精度に
成形できなくなる。逃げ角は30パを超えると]−兵先
端形状が幾何的関係から鋭利になりすぎ、結果として摩
耗速度が大きくなり高粒度の成形が不可能となる。また
2°より小さければ、砥石と上其の接触面積が人きくな
りすぎ、工具摩耗速度が大きく、高精度の砥石成形はで
きない。
0°より小さいとポンドを切削除去できず、工具摩耗が
進行するだけで、砥石の成形はできない。25°より大
きくなると工具先端の摩耗速度か速く、砥石を高精度に
成形できなくなる。逃げ角は30パを超えると]−兵先
端形状が幾何的関係から鋭利になりすぎ、結果として摩
耗速度が大きくなり高粒度の成形が不可能となる。また
2°より小さければ、砥石と上其の接触面積が人きくな
りすぎ、工具摩耗速度が大きく、高精度の砥石成形はで
きない。
この方法ては単一切れ刃の工具で砥石表面形状を切削除
去して成形するため砥石表面か複雑な総形砥石を高精度
かつ高能率に成形てきる。またストレート型砥石でもカ
ップ型の砥石でも機上で成形可能である。
去して成形するため砥石表面か複雑な総形砥石を高精度
かつ高能率に成形てきる。またストレート型砥石でもカ
ップ型の砥石でも機上で成形可能である。
[実施例]
(実施例1)
先端を径0.4mm 、円筒面と円筒軸との角度か90
°の焼結ダイヤモンド製の砥石成形工具てCu5nをポ
ンドとする#4000ダイヤモンド砥石(φ200 X
20Lストレートタイプ)を成形した例を以を−に示す
。工具のすくい角は一6°、逃げ角は6°、砥石周速度
150m/min、工具の送り速度はO、I mm/m
i nで、砥石の初期の回転振れは30IJmであっ
た。
°の焼結ダイヤモンド製の砥石成形工具てCu5nをポ
ンドとする#4000ダイヤモンド砥石(φ200 X
20Lストレートタイプ)を成形した例を以を−に示す
。工具のすくい角は一6°、逃げ角は6°、砥石周速度
150m/min、工具の送り速度はO、I mm/m
i nで、砥石の初期の回転振れは30IJmであっ
た。
砥石成形後の砥石周方向の振れと軸方向の円筒度を電気
マイクロメーターで読みとった結果と成形に要した時間
を表1に示す。比較例1は従来の#80GC砥石を装着
したプレーギッルアーによる砥石成形例、比較例2はG
Cブロックをブロックの粒度を段階的に変化させて研削
して砥石を成形した例である。
マイクロメーターで読みとった結果と成形に要した時間
を表1に示す。比較例1は従来の#80GC砥石を装着
したプレーギッルアーによる砥石成形例、比較例2はG
Cブロックをブロックの粒度を段階的に変化させて研削
して砥石を成形した例である。
本発明では砥石の回転振れは3μm以下となり、その所
要時間は位置ぎめ等の時間を含めても15分てあった。
要時間は位置ぎめ等の時間を含めても15分てあった。
それに対してブレーキツルア−を用いた場合、成形時間
5時間を経過してもその回転振れは15μmであった。
5時間を経過してもその回転振れは15μmであった。
またGCブロックを研削した場合、砥石振れを3qmに
するためにはブロック粒度を変化させて段階的に効率よ
く成形した場合でも10時間以j二要した。
するためにはブロック粒度を変化させて段階的に効率よ
く成形した場合でも10時間以j二要した。
表1
(実hb例2)
先端寥径0.8mm 、円筒面と円筒軸との角度が90
°の単結晶ダイヤモンド製の砥石成形工具でフェノール
レシンをホントとする#800ダイヤモンド砥石(φ2
00x20tストレートタイプ)を成形した例を以下に
示す。工具のすくい角は一2°、逃げ角は5°、砥石周
速度120m/+nin、工具の送り速度は0.2mm
/minて、砥石の初期の回転振れは50μmてあった
。砥石成形後の砥石周方向の振れと軸方向の円筒度を電
気マイクロメーターて読みとった結果と成形に要した時
間を表2に示す。比較例3は従来の#80GC砥石を装
着したブレーキツルア−による砥石成形例、比較例4は
GCブロックを研削して砥石を成形した例、比較例5は
里方ダイヤモンドドレッサーによる砥石成形例である。
°の単結晶ダイヤモンド製の砥石成形工具でフェノール
レシンをホントとする#800ダイヤモンド砥石(φ2
00x20tストレートタイプ)を成形した例を以下に
示す。工具のすくい角は一2°、逃げ角は5°、砥石周
速度120m/+nin、工具の送り速度は0.2mm
/minて、砥石の初期の回転振れは50μmてあった
。砥石成形後の砥石周方向の振れと軸方向の円筒度を電
気マイクロメーターて読みとった結果と成形に要した時
間を表2に示す。比較例3は従来の#80GC砥石を装
着したブレーキツルア−による砥石成形例、比較例4は
GCブロックを研削して砥石を成形した例、比較例5は
里方ダイヤモンドドレッサーによる砥石成形例である。
本発明ては砥石の回転振れは3μm以下となり、その所
要”’f l?lは位置ぎめ等のn、’7間を含めても
15分てあった。それに対してブレーキツルア−を用い
た場合、成形時間5時間を経過してもその回、転振わは
15μmであった。またGCブロックを研削した場合、
砥石振れを10μmにするためには5時間を要した。里
方ダイヤモンドドレッサーを用いた場合、軸方向円筒度
が極端に劣る上、砥石表面にドレッサーの通過した痕が
残った。
要”’f l?lは位置ぎめ等のn、’7間を含めても
15分てあった。それに対してブレーキツルア−を用い
た場合、成形時間5時間を経過してもその回、転振わは
15μmであった。またGCブロックを研削した場合、
砥石振れを10μmにするためには5時間を要した。里
方ダイヤモンドドレッサーを用いた場合、軸方向円筒度
が極端に劣る上、砥石表面にドレッサーの通過した痕が
残った。
表
[発明の効果]
本発明は成形用工具とその適正な使用条件を用いること
によって超砥粒砥石を高粒度、高能率に成形できるよう
にした。
によって超砥粒砥石を高粒度、高能率に成形できるよう
にした。
第1図は本発明の工具切れ方形状を示す図、第2図は第
1図の断面を示す図、第3図はス[・レート型砥石の成
形方法を、第4図はカップqlJ砥石の成形方法を示す
図である。 1・・・砥石成形用工具すくい面、2・・・砥石成形用
−「具逃げ面、3・・・切れ刃、4・・・ストレート型
砥石、5・・・砥粒層、6・・・砥石成形用工具、7・
・・研削盤主軸、8・・・カップ型砥石
1図の断面を示す図、第3図はス[・レート型砥石の成
形方法を、第4図はカップqlJ砥石の成形方法を示す
図である。 1・・・砥石成形用工具すくい面、2・・・砥石成形用
−「具逃げ面、3・・・切れ刃、4・・・ストレート型
砥石、5・・・砥粒層、6・・・砥石成形用工具、7・
・・研削盤主軸、8・・・カップ型砥石
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、ダイヤモンド焼結体または単結晶ダイヤモンドから
なり、その逃げ面を曲率半径0.1〜100mmの円筒
面、すくい面を円筒軸と60〜90°の角度をなす平面
とし、それらの交差線を切れ刃とすることを特徴とする
超砥粒砥石成形用工具。 2、請求項1記載の工具を用い、そのすくい角を25〜
35°、逃げ角を2〜30°として砥石を成形すること
を特徴とする超砥粒砥石成形方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP25741990A JPH04141368A (ja) | 1990-09-28 | 1990-09-28 | 超砥粒砥石成形用工具およびそれを用いる砥石の成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP25741990A JPH04141368A (ja) | 1990-09-28 | 1990-09-28 | 超砥粒砥石成形用工具およびそれを用いる砥石の成形方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04141368A true JPH04141368A (ja) | 1992-05-14 |
Family
ID=17306110
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP25741990A Pending JPH04141368A (ja) | 1990-09-28 | 1990-09-28 | 超砥粒砥石成形用工具およびそれを用いる砥石の成形方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04141368A (ja) |
-
1990
- 1990-09-28 JP JP25741990A patent/JPH04141368A/ja active Pending
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