JPH0399828A

JPH0399828A - スチレン系重合体フィルムの製造方法

Info

Publication number: JPH0399828A
Application number: JP1236896A
Authority: JP
Inventors: Yuichi Oki; 祐一大木; Keisuke Funaki; 圭介舟木
Original assignee: Idemitsu Kosan Co Ltd
Current assignee: Idemitsu Kosan Co Ltd
Priority date: 1989-09-14
Filing date: 1989-09-14
Publication date: 1991-04-25
Anticipated expiration: 2013-07-23
Also published as: JP2779225B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明はスチレン系重合体フィルムの製造方法に関し、
詳しくは機械的強度のすぐれたスチレン系重合体の二軸
延伸フィルムを、安定かつ連続的に製造する方法に関す
る。

〔従来の技術及び発明が解決しようとする課題〕近年、
シンジオタクチック構造を有するスチレン系重合体が開
発され（特開昭６２−１０４．８１８号公報）、また特
開平１−１１０１２２号公報には、シンジオタクチック
ポリスチレン系フィルムの製造方法が開示されている。

しかし、この方法は具体的にはテンターによるバッチ式
の同時二軸延伸法によるものであり、延伸フィルムの製
造効率が不充分であるばかりでなく、安定した品質の製
品を連続して製造することが困難であった。

そこで、本発明者らは、上記従来法の欠点を克服し、耐
熱性や機械的特性にすぐれ、安定した品質のフィルムを
高い生産性で得ることのできる方法を開発すべく鋭意研
究を重ねた。

その結果、特定の密度及び結晶化度の延伸用予備成形体
く原反シート）を特定の配向状態（複屈折）の範囲に縦
方向に延伸した後、横方向に延伸する逐次二輪延伸によ
って、上記目的を達成できることを見出した。本発明は
かかる知見に基いて完成したものである。

〔課題を解決するための手段〕

すなわち本発明は、シンジオタクチック構造を有するス
チレン系重合体又はその組成物からなる密度１．０７　
ｇ　／ｃＪ以下以下高結晶化度５〜３０％伸用予備成形
体（シート、フィルム等）を加熱し、フィルムの複屈折
の絶対値が３Ｘ１０−３〜７０ＸＩＯ−’の範囲になる
ように縮方向に延伸し、次いで横方向に逐次的に延伸し
、しかる後に得られた二軸延伸フィルムを熱処理するこ
とを特徴とするスチレン系重合体フィルムの製造方法を
提供するものである。

本発明において用いるシンジオタクチック構造を有する
スチレン系重合体とは、立体化学構造が主としてシンジ
オタクチック構造、即ち炭素−炭素結合から形成される
主鎖に対して側鎖であるフェニル基や置換フェニル基が
交互に反対方向に位置する立体構造を有するものであり
、そのタフティシティ−は同位体炭素による核磁気共鳴
法（”Ｃ−ＮＭＲ法）により定量される。＋３ＣＮＭＲ
法により測定されるタフティシティ−は、連続する複数
個の構成単位の存在割合、例えば２個の場合はダイアツ
ド、３個の場合はトリアット。

５個の場合はペンタッドによって示すことができるが、
本発明に言うシンジオタクチック構造を有するスチレン
系重合体とは、通常はラセミダイアツドで７５％以上、
好ましくは８５％以上、若しくはラセミペンタッドで３
０％以上、好ましくは５０％以上のシンジオタクテイシ
テイ−を有するポリスチレン、ポリ（アルキルスチレン
）、ポリ（ハロゲン化スチレン）、ポリ（アルコキシス
チレン）、ポリ（ビニル安息香酸エステル）、これらの
水素化重合体およびこれらの混合物、あるいはこれらの
構造単位を含む共重合体を指称する。なお、ここでポリ
（アルキルスチレン）としては、ポリ（メチルスチレン
）、ポリ（エチルスチレン）、ポリ（プロピルスチレン
）、ポリ（ブチルスチレン）ポリ（フェニルスチレン）
、ポリ（ビニルナフタレン）、ポリ（ビニルスチレン）
、ポリ（アセナフチレン）などがあり、ポリ（ハロゲン
化スチレン）としては、ポリ（クロロスチレン）、ポリ
（ブロモスチレン）、ポリ（フルオロスチレン）などが
ある。また、ポリ（アルコキシスチレン）としては、ポ
リ（メトキシスチレン）、ポリ（エトキシスチレン）な
どがある。これらのうち特に好ましいスチレン系重合体
としては、ポリスチレン、ポリ（ｐメチルスチレン）、
ポリ（ｍ−メチルスチレン）。

ポリ（ｐ−ターシャリ−ブチルスチレン）、ポリ（ｐ−
クロロスチレン）、ポリ（ｍ−クロロスチレン）。

ポリ（ｐ−フルオロスチレン）、またスチレンとｐ−メ
チルスチレンとの共重合体をあげることができる（特開
昭６２−１８７７０８号公報）。

更に、スチレン系共重合体におけるコモノマーとしては
、上述の如きスチレン系重合体のモノマーのほか、エチ
レン、プロピレン、ブテン、ヘキセン、オクテン等のオ
レフィンモノマー、ブタジェン、イソプレン等のジエン
モノマー、環状ジエンモノマーやメタクリル酸メチル、
無水マレイン酸、アクリロニトリル等の極性ビニルモノ
マー等をあげることができる。

またこのスチレン系重合体は、分子量について特に制限
はないが、重量平均分子量が１０，０００以上３，００
０，０００以下のものが好ましく、とりわけ５０．００
０以上１，５００，０００以下のものが最適である。

ここで重量平均分子量が１０，０００未満であると、延
伸が充分にできない。さらに、分子量分布についてもそ
の広狭は制約がなく、様々なものを充当することが可能
であるが、重量平均分子量（Ｍｗ）／数平均分子！（Ｍ
ｎ）が１．５以上８以下が好ましい。なお、この主とし
てシンジオタクチック構造を有するスチレン系重合体は
、従来のアククチツク構造のスチレン系重合体に比べて
耐熱性が格段に優れている。

このようなシンジオタクチック構造を有するスチレン系
樹脂は、例えば不活性炭化水素溶媒中または溶媒の不存
在下に、チタン化合物及び水とトリアルキルアルミニウ
ムの縮合生成物を触媒として、スチレン系単量体（上記
スチレン系重合体に対応する単量体）を重合することに
より製造することができる（特開昭６２−１８７７０８
号公報）。

また、ポリ（ハロゲン化アルキルスチレン）については
特開平１−４６９１２号公報、これらの水素化重合体は
特願昭６２−３３５８９３号明細書に記載された手法に
より得ることができる。

本発明に用いる素材は、基本的には上記スチレン系重合
体からなるが、このスチレン系重合体に、一般に使用さ
れている他の樹脂、ゴム、無機微粒子、酸化防止剤、核
剤、可塑剤、相溶化剤９着色剤、帯電防止剤などを添加
した組成物からなるものでもよい。

ここで好適に使用できる無機微粒子としては、ＩＡ族、
ＩＩＡ族、ＩＶＡ族、ＶＩＡ族、■Ａ族、■族。

ＩＢ族、ＩＩＢ族、　Ｉ［ｌＢ族、ＩＶＢ族元素の酸化
物。

水酸化物、硫化物、窒素化物、ハロゲン化物、炭酸塩、
酢酸塩、燐酸塩、亜燐酸塩、有機カルボン酸塩、珪酸塩
、チタン酸塩、硼酸塩及びそれらの含水化合物、それら
を中心とする複合化合物、天然鉱物粒子などがある。具
体的には、弗化リチウム、硼砂（硼酸ナトリウム含水塩
）等のＩＡ族元素化合物、炭酸マグネシウム９燐酸マグ
ネシウム。

酸化マグネシウム（マグネシア）、塩化マグネシウム、
酢酸マグネシウム、弗化マグネシウム、チタン酸マグネ
シウム、珪酸マグネシウム、珪酸マグネシウム含水塩（
タルク）、炭酸カルシウム。

燐酸カルシウム、亜燐酸カルシウム、硫酸カルシウム（
石膏）、酢酸カルシウム、テレフタル酸カルシウム、水
酸化カルシウム、珪酸カルシウム。

弗化カルシウム、チタン酸カルシウム、チタン酸ストロ
ンチウム、炭酸バリウム、燐酸バリウム。

硫酸バリウム、亜燐酸バリウム等のＩＩＡ族元素化合物
、二酸化チタン（チタニア）、−酸化チタン。

窒化チタン、二酸化ジルコニウム（ジルコニア）。

−酸化ジルコニウム等のＩＶＡ族元素化合物、二酸化モ
リブデン、三酸化モリブデン、硫化モリブデン等のＶＩ
Ａ族元素化合物、塩化マンガン、酢酸マンガン等の■Ａ
族元素化合物、塩化コバルト酢酸コバルト等の■族元素
化合物、沃化第一銅等のＩＢ族元素化合物、酸化亜鉛、
酢酸亜鉛等の■Ｂ族元素化合物、酸化アルミニウム（ア
ルミナ）。

水酸化アルミニウム、弗化アルミニウム、アルミノシリ
ケート（珪酸アルミナ、カオリン、カオリナイト）等の
Ｉ［ｌＢ族元素化合物、酸化珪素（シリカ、シリカゲル
）１石墨、カーボン、グラファイト、ガラス等のＩＶＢ
族元素化合物、カーナル石。

カイナイト、雲母（マイカ、キンウンモ）、バイロース
鉱等の天然鉱物の粒子が挙げられる。この無機微粒子の
平均粒径は、特に制限はないが、好ましくは０．０１〜
１００μｍ、より好ましくは０．０１〜３ｔｔｍで、組
成物中の含量は０．００１〜３重量％、好ましくはｏ、
ｏｏｔ〜１重量％である。

また、前述の無機微粒子はフィルム面の滑り性を改善す
る上で、効果的な成分であるが、本発明の目的を阻害し
ない限り、他の種類あるいは他の粒径の微粒子、無機充
填材等を含むものであってもよい。

上記無機微粒子は、最終的な成形品（フィルム）に含有
されるが、含有させる方法に限定はない。

例えば、スチレン系単量体の重合中の任意の過程で添加
あるいは析出させる方法、溶融押出する任意の過程で添
加する方法が挙げられる。

一方、上述したシンジオタクチック構造を有するスチレ
ン系重合体と共に用いることのできる他の樹脂としては
、各種のものがあるが、例えば、アククチツク構造のス
チレン系重合体、アイソタクチック構造のスチレン系重
合体、スチレン−無水マレイン酸共重合体、ポリフェニ
レンエーテル等は、前述のシンジオタクチック構造のス
チレン系重合体と相溶しやすく、延伸用予備成形体く原
反シート、フィルム等）を作成するときの結晶化の制御
に有効で、その後の延伸性が向上し、延伸条件の制御が
容易で、且つ力学物性に優れたフィルムを得ることがで
きる。このうち、アククチツク構造および／またはアイ
ソタクチック構造のスチレン系重合体を含有させる場合
、シンジオタクチック構造のスチレン系重合体と同様の
モノマーからなるものが好ましい。また、これら相溶性
樹脂成分の含有割合は７０〜１重量％、特に好ましくは
５０〜２重量％とすればよい。ここで相溶性樹脂成分の
含有割合が７０重量％を超えると、シンジオタクチック
構造のスチレン系重合体の長所である耐熱性等が損なわ
れるため好ましくない。

また、非相溶性樹脂としては、例えば、ポリエチレン、
ポリプロピレン、ポリブテン、ポリペンテン等のポリオ
レフィン、ポリエチレンテレフタレートポリブチレンテ
レフタレート、ポリエチレンナフタレート等のポリエス
テル、ナイロン−６やナイロン６．６等のポリアミド、
ポリフェニレンスルフィド等のポリチオエーテル、ポリ
カーボネート、ボリアリレート、ポリスルホン、ポリエ
ーテルエーテルケトン、ポリエーテルスルホン、ポリイ
ミド、テフロン等のハロゲン化ビニル系重合体、ポリメ
タクリル酸メチル等のアクリル系重合体、ポリビニルア
ルコール等、上記相溶性の樹脂以外はすべて相当し、さ
らに、上記相溶性の樹脂を含む架橋樹脂が挙げられる。

これらの樹脂は、本発明のシンジオタクチック構造のス
チレン系重合体と非相溶であるため、少量含有する場合
、シンジオタクチック構造のスチレン系重合体中に島の
ように分散させることができ、延伸後に程良い光沢を与
えたり、表面のすべり性を改良するのに有効である。こ
れら非相溶性樹脂成分の含有割合は、光沢を目的とする
場合は５０〜２重量％、表面性の制御を目的とする場合
、０．００１〜５重景％が好ましい。また、製品として
使用する温度が高い場合は、耐熱性のある樹脂を用いる
ことが好ましい。

本発明では、上記シンジオタクチック構造のスチレン系
重合体あるいはこれに他の成分を配合した組成物を素材
とした延伸用予備成形体（原反シート、フィルム等）を
出発原料として用いる。この延伸用予備成形体の性状は
密度１．０７ｇ／ｃ＋ｆｌ以下であり、また結晶化度が
５〜３０％のもの、特に結晶化度が１０〜２５％のもの
が連続生産性がよいので好ましい。ここで延伸用予備成
形体の密度が、１．０７　ｇ　／ｃｔＪを超えるもので
は、縦方向に延伸する工程で、安定した性状の縦延伸シ
ート又はフィルムを得ることができない。なお、上記の
密度は、２３°Ｃにおいて密度勾配管により測定したも
のである。また、結晶化度５％未満のシートは、通常の
冷却設備では得られにくいため、連続生産が困難であり
、３０％を超えるものは延伸フィルムが不均一になりや
すく、延伸も困難である。なお、上記の結晶化度は示差
走査熱量計（ＤＳＣ）により測定したものである。

上記、延伸用予備成形体を製造するには、様々な手法に
よればよいが、例えば上記シンジオタクチック構造のス
チレン系重合体あるいはその組成物を、通常の押出成形
機等を用いて、該スチレン系重合体の融点〜分解温度よ
り５０°Ｃ高い温度（分解温度＋５０°Ｃ）の範囲で加
熱溶融してシート、フィルムなどとし、次いでこれを冷
却固化すればよい。

本発明の方法では、上記の延伸用予備成形体をまず縦延
伸する。この際、延伸用予備成形体を加熱し延伸する。

この延伸温度としては、特に制限はないが、好ましくは
ガラス転移温度以上、冷結晶化温度（Ｔｃｃ）以下の範
囲（更に好ましくは、ガラス転移温度以上、冷結晶化温
度より１０°Ｃ低い温度以下）の範囲で選定する。ガラ
ス転移温度未満では、軟化が不充分であるため延伸が困
難となり、冷結晶化温度を超えると、結晶化の進行によ
り均一な延伸が困難となる。

またこの縦延伸は、常法によればよい。なかでもロール
間−軸延伸は、縦延伸方法の中で一般的かつ最も生産性
の高い方法であり、これによれば、最低、二対のニップ
ロール間及びガイドロールで固定され走行するフィルム
を、ニップロールの前工程あるいはロール自体で加熱し
、二対のニップロールの周速差により、縮方向に延伸す
ることができる。延伸倍率は、特に制限はなく、通常１
．２〜５倍で、好ましくは２〜４．５倍の範囲で選択す
ればよい。

本発明の方法では、上記縦延伸を行うことにより、得ら
れる縦延伸フィルムの複屈折の絶対値１Δｎ１が３Ｘ１
０−３〜７０Ｘ１０弓の範囲になるようにする。ここで
１Δｎ１が３Ｘ１０−’未満では、縦方向の延伸効果が
充分でなく、また７゜Ｘｌ０−３を超えると、縦方向に
延伸過剰となり、次段階の横延伸が困難且つ不均一にな
り易い。

なお、複屈折の絶対値１Δｎ１は、縦方向の屈折率ｎ。

と横方向の屈折率ｎア、との差であり、偏光顕微鏡にセ
ットされたベレクのコンペンセータや、偏光子を組み合
わせたレーザーによる強度測定、あるいは直接、アツベ
の屈折計によりｎＭＤおよびｎＴＤを測定することによ
り得られる。

本発明の方法では、次に、このようにして得た縮延伸フ
ィルムを、横方向に延伸する。延伸は常法をはじめ様々
な手法によればよく、特に制限はない。中でもテンター
横延伸は、一般的に走行中のフィルムの両端を連続的に
走行するクリップ等で固持し、その固持したままの状態
で適当な温度雰囲気中にフィルムを搬入し、両端のクリ
ップ間の距離をクリップが走行するレールの起動を変え
ることにより変化させ、横方向に延伸するものである。

この際の延伸温度は、適宜選定すればよいが、通常はガ
ラス転移温度より５°Ｃ高い温度以上、融点より３０℃
低い温度以下、好ましくはガラス転移温度より１０°Ｃ
高い温度以上、融点より４０°Ｃ低い温度以下にする。

ここで、延伸温度がガラス転移温度＋５　’Ｃ未満では
、軟化が不充分のため延伸が困難な場合があり、また融
点−３０’Ｃを超えると、結晶化の進行により、延伸が
不均一になりやすい。

本発明の方法における横延伸は、延伸倍率については特
に制限はなく、状況に応じて適宜定めればよいが、一般
的には１．５〜５倍、好ましくは２．０〜４．５倍の範
囲とする。ここで延伸倍率が、１．５倍未満では充分な
延伸が行えず、得られる延伸フィルムの厚み等が不均一
となりやすい。一方、５倍を超えると、延伸過剰となり
、延伸破壊を招きやすくなる。

上記延伸終了後、冷却されたフィルムは、クリップより
開放され次工程に進むが、一般的には、延伸終了後、ク
リップに固持されたままで次の工程により、熱処理が施
される。

上述のように、本発明では得られた二輪延伸フィルムに
熱処理を施すが、この熱処理は、フィルムを緊張状態に
保持して行うことが好ましい。フィルムが緊張状態にな
いと、フィルムに収縮が生じて、フィルムが不均一にな
り易い。また、この際の熱処理温度は、延伸終了したフ
ィルムの融点以下、好ましくは融点−１００℃以上、融
点−５°Ｃ以下の範囲で選定する。その他、最適な温度
条件は、オーブン内を通過するフィルムのスピード、つ
まり処理時間により設定すべきである。また処理時間は
、各種条件により定めればよいが、通常は設備上、また
省力化の為、３分以下に設定するのが好ましい。熱処理
時間が長すぎると、成形中にフィルムの破断を招き易い
。なお、この際必要に応じて、巻取後における熱処理（
例えばエージング）を、連続ラインとは離れたところで
施してもよい。

本発明の方法では、このような各操作を連続的に行うこ
とによって、目的とするスチレン系重合体フィルムを製
造することができるが、そのフィルムの密度は１．０３
ｇ〜１．０８ｇ／ｄの範囲のものが好ましい。

なお本発明においては、必要に応じて、延伸終了後、さ
らに縦横、多段を問わず再延伸をすることができる。ま
た延伸終了後あるいは熱処理後に、コーティングをした
り、ラミネートや蒸着処理を施すこともできる。さらに
表面処理のために、プラズマ処理やコロナ処理、火炎処
理等をすることも可能である。

〔実施例〕

次に、本発明を実施例及び比較例によりさらに詳しく説
明する。

参考例（１）トリメチルアルミニウムと水との接触生成物の調
製アルゴン置換した内容積５００戚のガラス製容器に、硫
酸銅５水塩（ＣｕＳＯ４’　５ＨｚＯ）１７．８ｇ（７
１ミリモル）、トルエン２００戚及びトリメチルアルミ
ニウム２４ａｌ！（２５０ミリモル）を入れ、４０°Ｃ
で８時間反応させた。その後、固体部分を除去して得ら
れた溶液から、更に、トルエンを室温下で減圧留去して
接触生成物６．７ｇを得た。このものの凝固点降下法に
よって測定した分子量は６１０であった。

（２）スチレン系重合体の製造内容積２Ｉ！、の反応容器に、上記（１）で得られた接
触生成物をアルミニウム原子として５ミリモル、トリイ
ソブチルアルミニウムを５ミリモル。

ペンタメチルシクロペンタジェニルチタントリメトキシ
ド０．０２５ミリモル及び精製スチレン１２を加え、９
０℃で５時間重合反応を行った。その後、生成物を水酸
化ナトリウムのメタノール溶液で触媒成分を分解後、メ
タノールで繰返し洗浄し、乾燥して重合体（ポリスチレ
ン）３０８　ｇを得た。

次いで、この重合体を、１，２．４−トリクロロベンゼ
ンを溶媒として、１３５℃でゲルパーミェーションクロ
マトグラフィーにて測定した。その結果、この重合体の
重量平均分子量は３８９，０００、重量平均分子量／数
平均分子量は２．６４であった。また融点及び１３Ｃ−
ＮＭＲ測定により、得られた重合体は、ラセミペンタッ
ドでのシンジオタクテイシテイ−は９２％であり、ガラ
ス転移温度（Ｔｇ）は９７℃、融点（Ｔ−）は２７２″
Ｃ１分解温度（Ｔｄ）は３２０℃であることがわかった
。

実施例１上記参考例で得られたスチレン系重合体を充分に減圧乾
燥した後、３００°Ｃで溶融し、キャピラリー付押出機
で押出し、ストランドをカットしてペレットとした。こ
のペレットを１２０°Ｃの熱風乾燥器で結晶化させた。

次に、得られたペレットを単軸押出機の先端にＴ−ダイ
を取りつけた装置で３２０°Ｃで押出し、７０°Ｃの冷
却ロールで冷却し、固化させて結晶化度１４％の原反シ
ートを作成した。この原反シートの密度を２３°Ｃにお
いて密度匂配管により測定したところ、１．０５ｇ／ｃ
ｎであった。なおシートの冷結晶化温度（Ｔｃｃ）は１
５１°Ｃであった。

この原反シートをロールによって加熱した後、縦方向に
ニップロール間で周速差により、複屈折の絶対値（１Δ
ｎｌ）が３５Ｘ１０−”となるように３倍に延伸した。

なおこの時の延伸速度は３．０００％／分、延伸温度は
１１０″Ｃであった。なお、この−軸延伸フィルムの複
屈折率（Δｎ）は、偏光顕微鏡にセットされたベレクの
コンペンセータにより測定したものである。

次いで、この−軸延伸フィルムを連続テンターに送り込
み、１２０°Ｃにて３．０００％／分で３倍に横方向に
延伸した後、続いてテンターに固定したまま２６０°Ｃ
で１０秒間熱処理した。

この際、上記連続製造ラインにおいて、４時間以上連続
成形が可能であった。

また得られたフィルムの密度は１．０６　ｇ　／ｃｄで
、縦方向および横方向のＦ−５値（５％伸長時の応力）
をＪＩＳ　　Ｃ−２３１８に従って測定したところ、そ
れぞれ、９　ｋｇ／ａｍ”、　９．５　ｋｇ　／ｒｔａ
”であり良好な強度であった。

実施例２複屈折の絶対値（１Δｎｌ）が５０Ｘ１０−’となるよ
うに縦方向の延伸倍率を３．５倍としたこと以外は、実
施例１と同様にした。結果を表に示す。

実施例３複屈折の絶対値（１Δｎｌ）が２２Ｘ１０−’となるよ
うに縦方向の延伸倍率を２．５倍としたこと以外は、実
施例１と同様にした。結果を表に示す。

実施例４原反作成時の冷却ロール温度を６０°Ｃとして密度１．
０４　ｇ　／ｃＪの原反シートを作り、これを実施例１
と同様にして、延伸フィルムを製造した。

結果を表に示す。

実施例５複屈折の絶対値（ｌΔｎｌ）が４８Ｘ１０−”となるよ
うに縦方向の延伸倍率を３．５倍としたこと以外は、実
施例４と同様にした。結果を表に示す。

実施例６複屈折の絶対値（１Δｎｌ）が２１Ｘ１０−３となるよ
うに縦方向の延伸倍率を２．５倍としたこと以外は、実
施例４と同様にした。結果を表に示す。

実施例７横方向の延伸温度を１８０°Ｃにしたこと以外は、実施
例１と同様にした。結果を表に示す。

比較例１原反作成時に徐冷して、密度１．０８ｇ／ｃｆｆｌの原
反シートを得た。このシートを実施例１と同様に桁方向
に延伸を試みたが破断した。

比較例２縦方向に延伸しなかったこと以外は、実施例１と同様に
した。得られた延伸フィルムの縦方向の機械的強度はほ
とんど改良されず、有用な二軸延伸フィルムが得られな
かった。

比較例３複屈折の絶対値（１Δｎｌ）が９０Ｘ１０−３となるよ
うに縦方向の延伸倍率を５．５倍としたこと以外は、実
施例１と同様にした。この際、横延伸時に不均一延伸が
起こり、連続的に延伸できなかった。

（以下余白）〔発明の効果〕以上の如く、本発明の方法によれば、耐熱性。

機械的特性のすぐれたスチレン系重合体の二軸延伸フィ
ルムを、連続的に安定成形することができる。

また、本発明の方法によって製造されたフィルムは、磁
気テープの基材フィルムを始め、写真フィルム、ＦＰＣ
基材、コンデンサ等様々な産業用フィルム、包装用フィ
ルムなどに有効に利用される。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）シンジオタクチック構造を有するスチレン系重合
体又はその組成物からなる密度１．０７ｇ／ｃｍ＾２以
下、結晶化度５〜３０％の延伸用予備成形体を加熱し、
フィルムの複屈折の絶対値が３×１０＾−＾３〜７０×
１０＾−＾３の範囲になるように縦方向に延伸し、次い
で横方向に逐次的に延伸し、しかる後に得られた二軸延
伸フィルムを熱処理することを特徴とするスチレン系重
合体フィルムの製造方法。