JPH0379739A - 高強度・高靭性球状黒鉛鋳鉄 - Google Patents
高強度・高靭性球状黒鉛鋳鉄Info
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- JPH0379739A JPH0379739A JP21671289A JP21671289A JPH0379739A JP H0379739 A JPH0379739 A JP H0379739A JP 21671289 A JP21671289 A JP 21671289A JP 21671289 A JP21671289 A JP 21671289A JP H0379739 A JPH0379739 A JP H0379739A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は球状黒鉛鋳鉄に係り、特に高強度・高靭性球状
黒鉛鋳鉄に関する。
黒鉛鋳鉄に関する。
(従来の技術)
従来使用されている球状黒鉛鋳鉄は鋳物便覧改訂4版に
よると、重量%で炭素の含有量は3〜4%、珪素は2〜
3%となっているが、これはいわゆるCE値で4.3
(C+1/3Si=CE :炭素当量〉をねらった共晶
に近いもので、(1)湯流れ性の向上 (2)1固開始温度が低く溶解エネネギーが小さい(3
)凝固時黒鉛化に伴う膨張で液体収縮を補い、適正な方
案により内部欠陥(ザク巣等)が低減できる (4)通常熱処理は施さずに使用するため、炭化物の晶
出を出来るだけ抑制する 等の目的がある。
よると、重量%で炭素の含有量は3〜4%、珪素は2〜
3%となっているが、これはいわゆるCE値で4.3
(C+1/3Si=CE :炭素当量〉をねらった共晶
に近いもので、(1)湯流れ性の向上 (2)1固開始温度が低く溶解エネネギーが小さい(3
)凝固時黒鉛化に伴う膨張で液体収縮を補い、適正な方
案により内部欠陥(ザク巣等)が低減できる (4)通常熱処理は施さずに使用するため、炭化物の晶
出を出来るだけ抑制する 等の目的がある。
また高強度・高靭性が要求される球状黒鉛鋳鉄部品は現
在ではオーステンパ処理されている。
在ではオーステンパ処理されている。
このようなオーステンパ等の処理をした球状黒鉛鋳鉄と
して、例えば特開昭61−60854号公報がある。
して、例えば特開昭61−60854号公報がある。
この処理は処理温度や処理時間を設定することにより、
耐摩耗性が向上する高硬度なもの、靭性(静的な〉が向
上するもの、疲労強度が向上するものなど目的に合った
材料設計ができる。
耐摩耗性が向上する高硬度なもの、靭性(静的な〉が向
上するもの、疲労強度が向上するものなど目的に合った
材料設計ができる。
(発明が解決しようとする課題〉
しかし高強度・高靭性(高硬度、耐摩耗、高疲労強度等
を含む)が要求される部品を球状黒鉛鋳鉄で製造する場
合、衝撃値2 kg f m / al+′(2m m
Uノツチ付) 、15kg f m/all″(平滑材
)程度が限度であり、今後ますます厳しくなる設計の要
求に対し応えられなくなってきている。
を含む)が要求される部品を球状黒鉛鋳鉄で製造する場
合、衝撃値2 kg f m / al+′(2m m
Uノツチ付) 、15kg f m/all″(平滑材
)程度が限度であり、今後ますます厳しくなる設計の要
求に対し応えられなくなってきている。
本発明中では衝撃試験はシャルピー衝撃試験(J IS
、Z2242>を指し、2mmUノツチ付はJIS、2
2202中の3号試験片であり、平滑材は一般に使用さ
れている1010X10X55の無ノツチの試験片であ
る。
、Z2242>を指し、2mmUノツチ付はJIS、2
2202中の3号試験片であり、平滑材は一般に使用さ
れている1010X10X55の無ノツチの試験片であ
る。
一般に球状黒鉛鋳鉄の011wを下げると黒鉛の面積率
が下がり、機械的性質の向上が望めることは明らかであ
るが、つぎのような問題がある。
が下がり、機械的性質の向上が望めることは明らかであ
るが、つぎのような問題がある。
すなわち、
(1)チル化が進み正常でない組織となる。
(2)そこで(1)の場合、熱処理でチルを分解させよ
うとすると、−船釣オーステンパ処理、つまり850〜
1000℃で4時間以内保持後、250〜400℃に急
冷しても、 ■チルが分解しにくい ■分解したとしてもミクロ的偏折があり、オーステンパ
f&〜不安定な残留オーステナイトが析出し、それが常
温でマルテンサイトに変態するなどRIilIi的性質
を劣悪にさせる。
うとすると、−船釣オーステンパ処理、つまり850〜
1000℃で4時間以内保持後、250〜400℃に急
冷しても、 ■チルが分解しにくい ■分解したとしてもミクロ的偏折があり、オーステンパ
f&〜不安定な残留オーステナイトが析出し、それが常
温でマルテンサイトに変態するなどRIilIi的性質
を劣悪にさせる。
■−一般的は球状化処理を施さない可鍛鋳鉄がこの組成
に近いが、この場合黒鉛が花びら状、いも生状となり球
状化率70%以下で機械的性質の向上が望めない。
に近いが、この場合黒鉛が花びら状、いも生状となり球
状化率70%以下で機械的性質の向上が望めない。
本発明はこれに鑑み、球状黒鉛鋳鉄の組成、特にC量を
下げる方に調整して、他の成分の設定を行い、その後オ
ーステンパ処理におけるオーステナイト化温度・時間の
設定または一次焼鈍の設定を行い、従来最高の強度や靭
性を有するオーステンパ処理された球状黒鉛鋳鉄に比較
し、さらに高強度化、高靭性化され、より鋼に近い材料
特性を有する球状黒鉛鋳鉄を提供することを目的として
なされたものである。
下げる方に調整して、他の成分の設定を行い、その後オ
ーステンパ処理におけるオーステナイト化温度・時間の
設定または一次焼鈍の設定を行い、従来最高の強度や靭
性を有するオーステンパ処理された球状黒鉛鋳鉄に比較
し、さらに高強度化、高靭性化され、より鋼に近い材料
特性を有する球状黒鉛鋳鉄を提供することを目的として
なされたものである。
(課題を解決するための手段)
上記目的を遠戚するため本発明の請求項1は重量%で、
C:1.5〜2.6、Si:2.0〜3゜3、Mn:0
.7以下、P:0.1以下、S : O。
C:1.5〜2.6、Si:2.0〜3゜3、Mn:0
.7以下、P:0.1以下、S : O。
03以下、Mg:0.02〜0.IOを含み、不可避的
不純物および残部Feからなり、オーステンパ処理され
たことを特徴とする請求項2は請求項1において、オー
ステンパ処理時によるベーナイト変態を安定化させるた
めにMo<0.5、Ni<1.5、Cu<1.5の少な
くとも1種、もしくは2種以上を含有したことを特徴と
する。
不純物および残部Feからなり、オーステンパ処理され
たことを特徴とする請求項2は請求項1において、オー
ステンパ処理時によるベーナイト変態を安定化させるた
めにMo<0.5、Ni<1.5、Cu<1.5の少な
くとも1種、もしくは2種以上を含有したことを特徴と
する。
本発明にかかる高強度・高靭性球状黒鉛鋳鉄の製法にお
いて、熱処理前の素材組織では黒鉛は球状黒鉛として生
成しており、また基地組織中には一般的に機械的性質を
低下させる炭化物(主としてセメンタイト)が晶出して
もかまわない。
いて、熱処理前の素材組織では黒鉛は球状黒鉛として生
成しており、また基地組織中には一般的に機械的性質を
低下させる炭化物(主としてセメンタイト)が晶出して
もかまわない。
つぎに熱処理は以下の2通りの内のどちらかを選択する
。
。
(+)素材を900〜1000℃で2〜30時間保持後
室温まで炉冷を行うか、700〜800℃まで炉冷し、
その後2〜15時間保持し、フェライト化を完全に行い
室温まで炉冷する。
室温まで炉冷を行うか、700〜800℃まで炉冷し、
その後2〜15時間保持し、フェライト化を完全に行い
室温まで炉冷する。
その後再び850〜950°Cに4時間以内に保持した
のち、250〜400°Cに急冷し、その温度で30分
以上保持するオーステンパ処理を施す、第1図(1)参
照。
のち、250〜400°Cに急冷し、その温度で30分
以上保持するオーステンパ処理を施す、第1図(1)参
照。
(2〉素材を900〜1000°Cで1〜10時間保持
後そのまま炉温を850〜950℃に下げ、4時間以内
保持後、前(1)項と同様なオーステンパ処理を施す、
ただしこの場合1段目と2段目は少なくとも30°C以
上の差があることが必要。第1図(2)参照。
後そのまま炉温を850〜950℃に下げ、4時間以内
保持後、前(1)項と同様なオーステンパ処理を施す、
ただしこの場合1段目と2段目は少なくとも30°C以
上の差があることが必要。第1図(2)参照。
熱処理後の組織は、
(1)熱処理筒多量に存在していた炭化物は3%以下に
なっており、熱処理により黒鉛化(焼戻し黒鉛)してい
る、そして球状化率はNIK法における70%以上であ
る。黒鉛球状化率は日本鋳物協会特殊鋪鉄部会によるも
ので、測定法はgI物便覧改訂4版P、5.69に示し
である。その球状黒鉛鋳鉄とはこの方法によると球状化
率70%以上のものを指すことになっている。
なっており、熱処理により黒鉛化(焼戻し黒鉛)してい
る、そして球状化率はNIK法における70%以上であ
る。黒鉛球状化率は日本鋳物協会特殊鋪鉄部会によるも
ので、測定法はgI物便覧改訂4版P、5.69に示し
である。その球状黒鉛鋳鉄とはこの方法によると球状化
率70%以上のものを指すことになっている。
(2)基地は一般的なオーステンパ処理された球状黒鉛
鋳鉄におけると同様にベーナイトと残留オーステナイト
(γ、〉混合組織となる。ただし衝撃値とγ8は密接に
関係があり、各オステンバ処理温度において、第5図の
78を有しており、またWI!l値においても、例えば
第2図および第3図に示すような関係がある。
鋳鉄におけると同様にベーナイトと残留オーステナイト
(γ、〉混合組織となる。ただし衝撃値とγ8は密接に
関係があり、各オステンバ処理温度において、第5図の
78を有しており、またWI!l値においても、例えば
第2図および第3図に示すような関係がある。
また成分の上限、下限についてはつぎの表1に示すよう
になる。
になる。
表1
これに対して前記特開昭61−60854号は可鍛鋳鉄
の熱処理時間の短縮に主眼をおいたものであり、本発明
は熱処理時(加熱時〉の基地の均質化およびより強度を
上げるためにMoなどの添加に対してもそれらの偏析を
均一化する前処理に主眼を置いたものである。(Moを
添加すると残留オーステナイトが多量に析出し強度が向
上する〉なお、本発明と特開昭61−60854等の成
分を比較するとつぎの表2のようになる。
の熱処理時間の短縮に主眼をおいたものであり、本発明
は熱処理時(加熱時〉の基地の均質化およびより強度を
上げるためにMoなどの添加に対してもそれらの偏析を
均一化する前処理に主眼を置いたものである。(Moを
添加すると残留オーステナイトが多量に析出し強度が向
上する〉なお、本発明と特開昭61−60854等の成
分を比較するとつぎの表2のようになる。
表2
(実施例)
1、素材製作方法の一例
高周波炉にて表3の成分になるように銑鉄、鋼屑なと所
定の割合で配合し溶解した。
定の割合で配合し溶解した。
1570℃で100 klの溶湯を出湯、同時に球状化
処理を置つぎ法(サンドイツチ法)で行い、接種も出湯
時に同時に行った。添加材は全て市販(表4)のもので
通常の溶湯処理である。
処理を置つぎ法(サンドイツチ法)で行い、接種も出湯
時に同時に行った。添加材は全て市販(表4)のもので
通常の溶湯処理である。
処理後の成分ち表3内に示すが注入温度は1470℃で
ある。
ある。
表3
表4
添加量は溶湯に対する重量%を示す
2、オーステンパ処理の一例
1項で述べた製造法にて溶製された表5に示す素材A材
およびそれにMo、Cuを添加した8材を第4図に示す
熱処理を施した。
およびそれにMo、Cuを添加した8材を第4図に示す
熱処理を施した。
素材はJ IS、G5502による25mm厚のYブロ
ックで、熱処理における保持時間は炉内保持の時間を示
し、また加熱等は全て一般的な大気炉を使用した。
ックで、熱処理における保持時間は炉内保持の時間を示
し、また加熱等は全て一般的な大気炉を使用した。
表5 化学分析値(重量%)
Cr、Ni、Ti、V、Bなどは痕跡程度そして結果は
第5図に示す通りである。またA村について引張試験を
行った結果は第6図に示すようになっている。(引張試
験片はJIS、Z2201の4号試験片を使用した) さらに、疲労試験についてはA材において、375℃×
1時間、325°CX2時間のオーステンパ処理を施し
たもので、小野式回転+Ib !f試験を行った。その
結果を第7図に示す。
第5図に示す通りである。またA村について引張試験を
行った結果は第6図に示すようになっている。(引張試
験片はJIS、Z2201の4号試験片を使用した) さらに、疲労試験についてはA材において、375℃×
1時間、325°CX2時間のオーステンパ処理を施し
たもので、小野式回転+Ib !f試験を行った。その
結果を第7図に示す。
これによると特に325°CX2時間のオーステンパ品
は硬さ!−I B 400にも拘らず、従来の球状黒鉛
鋳鉄に比較して疲労限24kgf/mm2−38kg
f / mm2 と1.5倍以上になっている。
は硬さ!−I B 400にも拘らず、従来の球状黒鉛
鋳鉄に比較して疲労限24kgf/mm2−38kg
f / mm2 と1.5倍以上になっている。
(発明の効果)
以上説明したように本発明は、同じオーステンパ処理温
度であれば従来の球状黒鉛鋳鉄に比較して引張強さ、伸
び、WI撃値および疲労限度が2割以上向上し、同様に
同じ硬さであれば引張強さ、伸び、疲労限度も2割以上
向」ニする。
度であれば従来の球状黒鉛鋳鉄に比較して引張強さ、伸
び、WI撃値および疲労限度が2割以上向上し、同様に
同じ硬さであれば引張強さ、伸び、疲労限度も2割以上
向」ニする。
つまり本発明によれば従来にない高強度、高靭性を有す
る球状黒鉛鋳鉄が得られることになり、したがってこの
材料は特に強度を要求される耐摩耗材、例えばエンジン
やトランスミッション用のギヤ等に最適であり、適用範
囲の拡大が図れる優れた効果を有する。
る球状黒鉛鋳鉄が得られることになり、したがってこの
材料は特に強度を要求される耐摩耗材、例えばエンジン
やトランスミッション用のギヤ等に最適であり、適用範
囲の拡大が図れる優れた効果を有する。
第1図乃至第7図は本発明の高強度・高靭性球状黒鉛鋳
鉄の製法の一実施例にかかり、第1図は熱処理における
2通りの処理温度および時間を示すグラフ、第2図はγ
8−シャルビ衝撃値(2mmuノツチ付)を示すグラフ
、第3図はγ、−シャルビ衝撃値(平滑材)を示すグラ
フ、第4図は熱処理条件を示すグラフ、第5図はオース
テンパ処理結果を示すグラフ、第6図は引張験結果を示
すグラフ、第7図は回転曲げ疲労試験結果を示すグラフ
である。
鉄の製法の一実施例にかかり、第1図は熱処理における
2通りの処理温度および時間を示すグラフ、第2図はγ
8−シャルビ衝撃値(2mmuノツチ付)を示すグラフ
、第3図はγ、−シャルビ衝撃値(平滑材)を示すグラ
フ、第4図は熱処理条件を示すグラフ、第5図はオース
テンパ処理結果を示すグラフ、第6図は引張験結果を示
すグラフ、第7図は回転曲げ疲労試験結果を示すグラフ
である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)重量%で、C:1.5〜2.6、Si:2.0〜3
.3、Mn:0.7以下、P:0.1以下、S:0.0
3以下、Mg:0.02〜0.10を含み、不可避的不
純物および残部Feからなり、オーステンパ処理された
ことを特徴とする高強度・高靭性球状黒鉛鋳鉄。 2)請求項1記載の鋳鉄において、オーステンパ処理時
によるベーナイト変態を安定化させるために、Mo<0
.5、Ni<1.5、Cu<1.5の少なくとも1種、
もしくは2種以上の合金を含有したことを特徴とする高
強度・高靭性球状黒鉛鋳鉄。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21671289A JPH0379739A (ja) | 1989-08-22 | 1989-08-22 | 高強度・高靭性球状黒鉛鋳鉄 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21671289A JPH0379739A (ja) | 1989-08-22 | 1989-08-22 | 高強度・高靭性球状黒鉛鋳鉄 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0379739A true JPH0379739A (ja) | 1991-04-04 |
Family
ID=16692741
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21671289A Pending JPH0379739A (ja) | 1989-08-22 | 1989-08-22 | 高強度・高靭性球状黒鉛鋳鉄 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0379739A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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