JPH0367086A - 回転機およびその回転機を用いた冷凍装置 - Google Patents
回転機およびその回転機を用いた冷凍装置Info
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- F05C2225/00—Synthetic polymers, e.g. plastics; Rubber
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野コ
本発明は、回転機およびその回転機を用いた冷凍袋・置
に係り、例えば、空気調和機、電気冷蔵庫、除湿機など
の冷凍装置に搭載される回転機で、内部中空ベーンを有
するロータリ圧縮機等の信頼性向上および低騒音運転に
好適な、回転機およびその回転機を用いた冷凍装置に関
するものである。
に係り、例えば、空気調和機、電気冷蔵庫、除湿機など
の冷凍装置に搭載される回転機で、内部中空ベーンを有
するロータリ圧縮機等の信頼性向上および低騒音運転に
好適な、回転機およびその回転機を用いた冷凍装置に関
するものである。
[従来の技術]
ベーンを有する回転機に係るロータリ圧縮機は。
空気調和機、電気冷蔵庫、除湿機等の冷凍装置にひろく
用いられている。
用いられている。
近年、これら冷凍装置の高速運転、回転機の高速回転の
要求に応えるために、ベーンの慣性重量を低減する目的
のため、内部中空形状の軽量ベーンの開発が進められて
きた。
要求に応えるために、ベーンの慣性重量を低減する目的
のため、内部中空形状の軽量ベーンの開発が進められて
きた。
例えば、特開昭60−237190号公報には、粉末冶
金、冷間鍛造、熱間鍛造、機械加工などにより形成した
内部中空ベーンを用いたロータリ圧縮機が開示されてい
る。また、特開昭64−35091号公報には、高速度
工具鋼組成を有する水アトマイズ原料粉末を用い射出成
形法によって製造され、非摺動面に連通ずる中空部を有
するベーンが開示されており、ベーンの表層部が、ロー
タ。
金、冷間鍛造、熱間鍛造、機械加工などにより形成した
内部中空ベーンを用いたロータリ圧縮機が開示されてい
る。また、特開昭64−35091号公報には、高速度
工具鋼組成を有する水アトマイズ原料粉末を用い射出成
形法によって製造され、非摺動面に連通ずる中空部を有
するベーンが開示されており、ベーンの表層部が、ロー
タ。
シリンダとの摩擦係数を下げるための浸硫窒化処理した
ものが知られていた。
ものが知られていた。
[発明が解決しようとする課題]
ここで、従来のロータリ圧縮機のベーンの問題点につい
て、第3図ないし第10@を参照して説明する。
て、第3図ないし第10@を参照して説明する。
第3図は、一般的なロータリ圧縮機の縦断面図、第4図
は、第3図の圧縮機構部の断面図、第5図は、ベーンに
加わる力を示す拡大図、第6図は、ベーンスロットの摩
耗を示す説明図、第7図は、従来の内部中空ベーンの形
状を示す図で、(a)は上面図、(b)は正面図、(Q
)は側面図、第8図は、耐久テストによるベーンの破損
状況を示す正面図、第9図は、ロータリ圧縮機の回転速
度に対する騒音レベルの変化を示す線図である。
は、第3図の圧縮機構部の断面図、第5図は、ベーンに
加わる力を示す拡大図、第6図は、ベーンスロットの摩
耗を示す説明図、第7図は、従来の内部中空ベーンの形
状を示す図で、(a)は上面図、(b)は正面図、(Q
)は側面図、第8図は、耐久テストによるベーンの破損
状況を示す正面図、第9図は、ロータリ圧縮機の回転速
度に対する騒音レベルの変化を示す線図である。
一般的なロータリ圧縮機は、第3,4図に示すように、
密閉容器11内に1回転子1a、固定子1bよりなる電
動機lと、この電動filに回転軸10で直結された圧
縮機構部2とを収納してなるものである。
密閉容器11内に1回転子1a、固定子1bよりなる電
動機lと、この電動filに回転軸10で直結された圧
縮機構部2とを収納してなるものである。
圧縮機構部2は、密閉容器11に固定されたベーンスロ
ット3aを形設したシリンダ3と1回転軸10のクラン
ク部10aに回動可能に嵌入されシリンダ3内を偏心回
転するローラ4と、このローラ4に一端を当接し他端を
ばね8で支持され、ローラ4の回転に追従して、ベーン
スロット3aに添って往復動しシリンダ3内を低圧側(
吸入側)と高圧側(吐出側)に仕切るベーン5と、シリ
ンダ3の両端面を密閉し、回転軸10を支持する主軸受
6.副軸受8と、副軸受8に設けた吐出弁9とから構成
されている。
ット3aを形設したシリンダ3と1回転軸10のクラン
ク部10aに回動可能に嵌入されシリンダ3内を偏心回
転するローラ4と、このローラ4に一端を当接し他端を
ばね8で支持され、ローラ4の回転に追従して、ベーン
スロット3aに添って往復動しシリンダ3内を低圧側(
吸入側)と高圧側(吐出側)に仕切るベーン5と、シリ
ンダ3の両端面を密閉し、回転軸10を支持する主軸受
6.副軸受8と、副軸受8に設けた吐出弁9とから構成
されている。
前述の特開昭64−35091号公報記載の従来のベー
ンは、第7図に示すように非摺動面に連通ずる中空部を
形成する四角穴5 a’を有する内部中空ベーン5であ
る。
ンは、第7図に示すように非摺動面に連通ずる中空部を
形成する四角穴5 a’を有する内部中空ベーン5であ
る。
この四角穴5aは角四角の角(かど、コーナ)に特別な
配慮がないため、応力集中と中空による薄肉化と相俟っ
て第8図に示すようなベーン5の破損を生じる恐れがあ
った。
配慮がないため、応力集中と中空による薄肉化と相俟っ
て第8図に示すようなベーン5の破損を生じる恐れがあ
った。
また、一般にベーン5は、第5図に示すようにガスの低
圧側、高圧側の差圧による差圧力Pfに対してベーン5
とベーンスロット3aとの接触部、より詳しくは、ベー
ン5のばね側端部(第5図ではばねの図示を省略)とベ
ーンスロット3aのシリンダ低圧側端部とに反力PRよ
、PR,が作用し、ローラ4の偏心回転に追従する往復
動を行なっている。
圧側、高圧側の差圧による差圧力Pfに対してベーン5
とベーンスロット3aとの接触部、より詳しくは、ベー
ン5のばね側端部(第5図ではばねの図示を省略)とベ
ーンスロット3aのシリンダ低圧側端部とに反力PRよ
、PR,が作用し、ローラ4の偏心回転に追従する往復
動を行なっている。
その結果、第6図に示すように、前記の反力PRよ、P
R,の作用するベーンスロット3aに斜線で示す摩耗(
寸法δ)が発生する。
R,の作用するベーンスロット3aに斜線で示す摩耗(
寸法δ)が発生する。
また、このとき、前述の特開昭64−35091号公報
記載の従来の中空ベーンなど、ベーンの表層部に浸硫窒
化処理による表面硬化をしたものは、薄肉部の両面から
窒素が入り脆化してベーンの破損を招くという恐れがあ
った。
記載の従来の中空ベーンなど、ベーンの表層部に浸硫窒
化処理による表面硬化をしたものは、薄肉部の両面から
窒素が入り脆化してベーンの破損を招くという恐れがあ
った。
次に、ロータリ圧縮機の高速回転にともなう騒音につい
て第9図を参照して説明する。
て第9図を参照して説明する。
第9図は、横軸に回転速度(min 1)、縦軸に騒音
レベル(ホン)をとり、実線は従来の中実ベーン、破線
は本発明の内部中空ベーンを用いたロータリ圧縮機の騒
音レベルを示したものである。
レベル(ホン)をとり、実線は従来の中実ベーン、破線
は本発明の内部中空ベーンを用いたロータリ圧縮機の騒
音レベルを示したものである。
ここで中実ベーンとは、板材を切断あるいは切削加工で
製作した内部に中空部のない高質量のベーンである。矢
印で示すN、、N1は騒音レベルが急激に増大する異常
音発生回転数であり、異常音発生のメカニズムについて
は後述する。
製作した内部に中空部のない高質量のベーンである。矢
印で示すN、、N1は騒音レベルが急激に増大する異常
音発生回転数であり、異常音発生のメカニズムについて
は後述する。
いずれにせよ、従来のロータリ圧縮機におけるベーン、
特に中実ベーンでは、ロータリ圧縮機の回転速度が高速
化する段階で、ベーンの慣性力の変化によりベーンとロ
ーラとの衝突音が発生し騒音レベルが急上昇するという
問題があった。
特に中実ベーンでは、ロータリ圧縮機の回転速度が高速
化する段階で、ベーンの慣性力の変化によりベーンとロ
ーラとの衝突音が発生し騒音レベルが急上昇するという
問題があった。
本発明は、上記従来技術の問題点を解決するためになさ
れたもので、内部中空ベーンを有する回転機、例えばロ
ータリ圧縮機の内部中空ベーンの破損を防止し、かつ、
ベーンスロットの摩耗を低減して信頼性の高い内部中空
ベーンを有する回転機を提供することを、第1の目的と
するものである。
れたもので、内部中空ベーンを有する回転機、例えばロ
ータリ圧縮機の内部中空ベーンの破損を防止し、かつ、
ベーンスロットの摩耗を低減して信頼性の高い内部中空
ベーンを有する回転機を提供することを、第1の目的と
するものである。
また、本発明の第2の目的は、上記回転機、例えばロー
タリ圧縮機を高速運転制御手段を有する冷凍装置、例え
ば空気調和機、電気冷蔵庫、除湿機等に搭載して、ベー
ン、ローラ間の衝突音の発生する回転速度を上昇させ、
ロータリ圧縮機の高速化、小形化と、これを搭載する各
装置の静音化とを可能にする回転機およびその回転機を
用いた冷凍装置を提供することにある。
タリ圧縮機を高速運転制御手段を有する冷凍装置、例え
ば空気調和機、電気冷蔵庫、除湿機等に搭載して、ベー
ン、ローラ間の衝突音の発生する回転速度を上昇させ、
ロータリ圧縮機の高速化、小形化と、これを搭載する各
装置の静音化とを可能にする回転機およびその回転機を
用いた冷凍装置を提供することにある。
[課題を解決するための手段]
上記第1の目的を達成するために1本発明に係る内部中
空ベーンを有する回転機の第1の発明の構成は1回転機
に用いる内部中空ベーンであって、この内部中空ベーン
の中空部を形成する四角穴の角部に、少なくとも当該ベ
ーンの外壁の肉厚寸法より大きい半径寸法のRを形成し
たものである。
空ベーンを有する回転機の第1の発明の構成は1回転機
に用いる内部中空ベーンであって、この内部中空ベーン
の中空部を形成する四角穴の角部に、少なくとも当該ベ
ーンの外壁の肉厚寸法より大きい半径寸法のRを形成し
たものである。
また、内部中空ベーンを有する回転機の第2の発明の構
成は1回転機に用いる内部中空ベーンであって、この内
部中空ベーンの中空部を形成する四角穴の角部に、少な
くとも当該ベーンの外壁の肉厚寸法より大きい半径寸法
のRを形成するとともに、前記内部中空ベーンの表層部
が、四三酸化鉄(Fe2O2)を主成分とする酸化皮膜
を有し、この酸化皮膜表面を平滑面としたものである。
成は1回転機に用いる内部中空ベーンであって、この内
部中空ベーンの中空部を形成する四角穴の角部に、少な
くとも当該ベーンの外壁の肉厚寸法より大きい半径寸法
のRを形成するとともに、前記内部中空ベーンの表層部
が、四三酸化鉄(Fe2O2)を主成分とする酸化皮膜
を有し、この酸化皮膜表面を平滑面としたものである。
さらに、上記第2の目的を達成するために、本発明の回
転機を用いた冷凍装置に係る空気調和機の構成は、前記
第1の発明または第2の発明のいずれかの内部中空ベー
ンを有する回転機がロータリ圧縮機であって、このロー
タリ圧縮機の押除量を小さく設定するとともに、このロ
ータリ圧縮機を、インバータ制御により商用電源周波数
以上の高速で運転する制御手段を備えたものである。
転機を用いた冷凍装置に係る空気調和機の構成は、前記
第1の発明または第2の発明のいずれかの内部中空ベー
ンを有する回転機がロータリ圧縮機であって、このロー
タリ圧縮機の押除量を小さく設定するとともに、このロ
ータリ圧縮機を、インバータ制御により商用電源周波数
以上の高速で運転する制御手段を備えたものである。
[作用]
上記第1の発明の技術的手段によれば、内部中空ベーン
の中空部を形成する四角穴の角部に、当該ベーンの外壁
の肉厚寸法より大きい半径寸法のRを形成したので応力
集中が回避でき内部中空ベーンの破損を防止することが
できる。
の中空部を形成する四角穴の角部に、当該ベーンの外壁
の肉厚寸法より大きい半径寸法のRを形成したので応力
集中が回避でき内部中空ベーンの破損を防止することが
できる。
また、上記第2の発明の技術的手段によれば、内部中空
ベーンの中空部の四角穴の角部に前記の如きRを形威し
たほか、ベーンの表層部に水蒸気処理により四三酸化鉄
(F e304)を主成分とする酸化皮膜を形威し、仕
上げ加工により表面を平滑化することにより、内部中空
ベーンの信頼性を高め、ベーンスロットの摩耗量を減少
させることができる。
ベーンの中空部の四角穴の角部に前記の如きRを形威し
たほか、ベーンの表層部に水蒸気処理により四三酸化鉄
(F e304)を主成分とする酸化皮膜を形威し、仕
上げ加工により表面を平滑化することにより、内部中空
ベーンの信頼性を高め、ベーンスロットの摩耗量を減少
させることができる。
ここで次に、回転機およびその回転機を用いた冷凍装置
の静音化を達成する開発の考え方について、先の第9図
ならびに第10図ないし第12図を参照して説明する。
の静音化を達成する開発の考え方について、先の第9図
ならびに第10図ないし第12図を参照して説明する。
第10図は、ロータリ圧縮機の異常音発生メカニズムを
説明するためのベーン部の説明図、第11図は、ベーン
部のばねの力の必要値を示すIiA図、第12図は、ロ
ータリ圧縮機の騒音の周波数別音圧レベルを示す線図で
ある。
説明するためのベーン部の説明図、第11図は、ベーン
部のばねの力の必要値を示すIiA図、第12図は、ロ
ータリ圧縮機の騒音の周波数別音圧レベルを示す線図で
ある。
異常音発生のメカニズムについて第10図を参照して説
明する。
明する。
第10図では、上死点近傍における一般的なベーン5の
作用する力を矢印で示している。これらの力を次の符号
で表わす。
作用する力を矢印で示している。これらの力を次の符号
で表わす。
fl、 fl・・・ベーン5とベーンスロット3aとの
間の摩擦力 !2. f2・・・ベーン5と主軸受6.副軸受7との
間の摩擦力 J、・・・・・・・・・ベーン5の慣性力f4・・・・
・・・・・ばね8の力 f5・・・・・・・・・ガス圧による力(差圧)ベーン
5の慣性力j、は次式によって与えられる。
間の摩擦力 !2. f2・・・ベーン5と主軸受6.副軸受7との
間の摩擦力 J、・・・・・・・・・ベーン5の慣性力f4・・・・
・・・・・ばね8の力 f5・・・・・・・・・ガス圧による力(差圧)ベーン
5の慣性力j、は次式によって与えられる。
ここで、e・・・回転軸10の偏心量
ω・・・回転角速度
t・・・時間
R・・・ローラ4の外周半径
Rv・・・ベーン5がローラ4と当接する当接側端部の
先端半径 m・・・ベーン5の質量 ベーン5に関する力の釣合い式、すなわち第1O図で上
からベーンを押えつける力と、ベーンをとどめておく力
との釣合いは次式のとおりである。
先端半径 m・・・ベーン5の質量 ベーン5に関する力の釣合い式、すなわち第1O図で上
からベーンを押えつける力と、ベーンをとどめておく力
との釣合いは次式のとおりである。
f 4 +f s≧fz+f’x+fz+f’z+f3
・・・・・・・・・(1)式(1)を簡単にすると f 4sIn≧f1.a!(ω)−C・・・・・・・・
・(2)C= f ru+ f’xu+ J zu +
f’Lu f 、u・++++ (3)式(2)、
(3)は上死点近傍の力の状況を示すものである。
・・・・・・・・・(1)式(1)を簡単にすると f 4sIn≧f1.a!(ω)−C・・・・・・・・
・(2)C= f ru+ f’xu+ J zu +
f’Lu f 、u・++++ (3)式(2)、
(3)は上死点近傍の力の状況を示すものである。
ここで、
f 4+a1n・・・ばね8の上死点近傍の最小必要値
f3max(ω)・・・ベーン5の上死点近傍の慣性力
であり、この値は回転角度ωによって変る。
f3max(ω)・・・ベーン5の上死点近傍の慣性力
であり、この値は回転角度ωによって変る。
f+u+f′、u+ jzu+ fzu fsu・・
・それぞれf t + f x + f 2 t f
; + f sの上死点近傍での力 C・・・回転角速度ωによって変化しない一定値とする
。
・それぞれf t + f x + f 2 t f
; + f sの上死点近傍での力 C・・・回転角速度ωによって変化しない一定値とする
。
ばね8の上死点近傍の必要最小値f 4111nが式(
2)を満足しないと、第10図に示すように、ベーン5
とローラ4との間にすき間12が発生しローラ4が下死
点に移動する途中でベーン5とローラ4とが衝突し衝撃
音を発生する。
2)を満足しないと、第10図に示すように、ベーン5
とローラ4との間にすき間12が発生しローラ4が下死
点に移動する途中でベーン5とローラ4とが衝突し衝撃
音を発生する。
ロータリ圧縮機が高速回転となると、ベーンの慣性力が
回転速度の二乗に比例して急激に増えるので、ある回転
速度になるとベーン5とローラ4とのすき間12が大き
くなり、衝突音が急激に大きくなると考えられる。
回転速度の二乗に比例して急激に増えるので、ある回転
速度になるとベーン5とローラ4とのすき間12が大き
くなり、衝突音が急激に大きくなると考えられる。
前記式(2)をIiA図で示したのが第11図である。
第11図では、原点Oに対し、横軸に回転角速度(ω〉
、縦軸にばね8の上死点近傍の最小必要値f。lnをと
り、ベーン5の上死点近傍の慣性力f3111にの変化
をプロットして示している。
、縦軸にばね8の上死点近傍の最小必要値f。lnをと
り、ベーン5の上死点近傍の慣性力f3111にの変化
をプロットして示している。
f3m&xはほぼω2に比例して変化する6図のCは、
前記式(2)のCと同じで回転角速度ωによって変化し
ない一定値を示す。
前記式(2)のCと同じで回転角速度ωによって変化し
ない一定値を示す。
第11図に示すP□8はばね8の設計限界を示す。
すなわち、ベーン5ならびにシリンダ3のベーンスロッ
ト3aの構成上、スペースからの制約で決まるものであ
る。このPmaxからf 3wa&Xとf。1.lとが
平衡する回転角速度ω。が決まり、このω6における回
転速度が、先の第9図に示した。従来の中実ベーン使用
時における異常音発生回転数N0に相当する。すなわち
、回転角速度ωがω。を超えると前記式(2)が満足さ
れなくなり、ベーン5とローラ4とが衝突して衝突音を
発生する。
ト3aの構成上、スペースからの制約で決まるものであ
る。このPmaxからf 3wa&Xとf。1.lとが
平衡する回転角速度ω。が決まり、このω6における回
転速度が、先の第9図に示した。従来の中実ベーン使用
時における異常音発生回転数N0に相当する。すなわち
、回転角速度ωがω。を超えると前記式(2)が満足さ
れなくなり、ベーン5とローラ4とが衝突して衝突音を
発生する。
そこで、本発明においては、第9図に破線で示すように
異常音発生回転数を高回転速度にずらすことを考え、内
部中空ベーンを用いた結果、異常音発生回転数がNoか
らN1に移った。この結果、ロータリ圧縮機の押除量(
圧縮作用1回に付き出す風量)を低減することが可能と
なり、ロータリ圧縮機の小形軽量化が実現した。このロ
ータリ圧縮機を搭載し、インバータ制御により商用電源
周波数以上の高速で運転することにより、空気調和機等
冷凍装置の静音化が達成された。
異常音発生回転数を高回転速度にずらすことを考え、内
部中空ベーンを用いた結果、異常音発生回転数がNoか
らN1に移った。この結果、ロータリ圧縮機の押除量(
圧縮作用1回に付き出す風量)を低減することが可能と
なり、ロータリ圧縮機の小形軽量化が実現した。このロ
ータリ圧縮機を搭載し、インバータ制御により商用電源
周波数以上の高速で運転することにより、空気調和機等
冷凍装置の静音化が達成された。
第工2図に、ロータリ圧縮機の騒音の周波数別音圧レベ
ルの変化を示しており、破線に示す従来の音圧レベルに
対し1本発明のものでは実線に示す音圧レベルに低減さ
れている。
ルの変化を示しており、破線に示す従来の音圧レベルに
対し1本発明のものでは実線に示す音圧レベルに低減さ
れている。
[実施例]
以下、本発明の各実施例を先の各図に加えて、第1図、
第2図、ならびに第13図ないし第16図を参照して説
明する。
第2図、ならびに第13図ないし第16図を参照して説
明する。
第1図は、本発明の一実施例に係る内部中空ベーンの形
状を示す図で、(a)は上面図、(b)は正面図、(c
)は側面図、第2図は、第1図の内部中空ベーンを有す
るロータリ圧縮機を搭載したインバータ制御空気調和機
の構成図である。
状を示す図で、(a)は上面図、(b)は正面図、(c
)は側面図、第2図は、第1図の内部中空ベーンを有す
るロータリ圧縮機を搭載したインバータ制御空気調和機
の構成図である。
本発明の一実施例に係る内部中空ベーンを有するロータ
リ圧縮機は、先に第3,4図を参照して説明した従来技
術のロータリ圧縮機と、外形形状は同等であり、その構
成についての説明は省略する。
リ圧縮機は、先に第3,4図を参照して説明した従来技
術のロータリ圧縮機と、外形形状は同等であり、その構
成についての説明は省略する。
このロータリ圧縮機は、第2図に示すインバータ制御空
気調和機に搭載されるものである。
気調和機に搭載されるものである。
第2図において、101は商用電源は、102は、商用
電源から電圧の異なる直流に変換するコンバータ、10
3は、直流電力を交流電力に変換するインバータ、10
4は、インバータ制御の速度可変モータ、105はコン
プレッサ、106は制御回路である。モータ104.コ
ンプレッサ105は、第3図のロータリ圧縮機の電動機
l、圧縮機構部2に相当する。108は四方弁、109
゜110は熱交換器(凝縮器、蒸発器として機能する)
、111は減圧機構であり、コンプレッサ105ととも
に、これらは冷媒配管で接続され冷凍サイクルを構成す
る。
電源から電圧の異なる直流に変換するコンバータ、10
3は、直流電力を交流電力に変換するインバータ、10
4は、インバータ制御の速度可変モータ、105はコン
プレッサ、106は制御回路である。モータ104.コ
ンプレッサ105は、第3図のロータリ圧縮機の電動機
l、圧縮機構部2に相当する。108は四方弁、109
゜110は熱交換器(凝縮器、蒸発器として機能する)
、111は減圧機構であり、コンプレッサ105ととも
に、これらは冷媒配管で接続され冷凍サイクルを構成す
る。
前記ロータリ圧縮器に用いる本実施例の内部中空ベーン
を第工図に示す。
を第工図に示す。
第1図に示す内部中空ベーン5は、鉄系焼結材で形成さ
れ、非摺動面に連通ずる中空部を形成する四角穴5aの
角(かど、コーナ)に、当該ベーンの外壁5bの肉厚寸
法d、dより大きい半径寸法rのRを形成したものであ
る。このRは、応力集中係数α、切欠き係数βをlに十
分近づけるものであり、四角穴の角の影響を無くし応力
集中を回避するものである。
れ、非摺動面に連通ずる中空部を形成する四角穴5aの
角(かど、コーナ)に、当該ベーンの外壁5bの肉厚寸
法d、dより大きい半径寸法rのRを形成したものであ
る。このRは、応力集中係数α、切欠き係数βをlに十
分近づけるものであり、四角穴の角の影響を無くし応力
集中を回避するものである。
なお、ここで、
応力集中係数α=σwax/σ0
σox:最大応力、σ。:公称応力
切欠き係数β=平滑材の疲労限度〆切欠き材の疲労限度
である。
このように、第1図に示す内部中空ベーン5は。
第7図に示した従来の内部中空ベーン5が四角穴5aの
角部に配慮がなされておらず、応力集中と中空による薄
肉化とで生じる破損の問題があったのに対処してなされ
た第1の発明に係るものである。
角部に配慮がなされておらず、応力集中と中空による薄
肉化とで生じる破損の問題があったのに対処してなされ
た第1の発明に係るものである。
つぎに、第13図は、ベーン表面処理の適正手段を選択
するための説明図、第14図は、第1図の内部中空ベー
ンの組織写真撮影部を示す正面図、第15図(、)は、
第14図A部の平滑化処理しない表面の金属組織を示す
顕微鏡写真、第15図(b)は、その表面粗さを示すオ
シロスコープ波形図、第16図(a)、第14図A部の
平滑化処理した表面の金属組織を示す顕微鏡写真、第1
6図(b)は、その表面粗さを示すオシロスコープの波
形図である。
するための説明図、第14図は、第1図の内部中空ベー
ンの組織写真撮影部を示す正面図、第15図(、)は、
第14図A部の平滑化処理しない表面の金属組織を示す
顕微鏡写真、第15図(b)は、その表面粗さを示すオ
シロスコープ波形図、第16図(a)、第14図A部の
平滑化処理した表面の金属組織を示す顕微鏡写真、第1
6図(b)は、その表面粗さを示すオシロスコープの波
形図である。
第1図に示した内部中空ベーン5について、表面処理の
適正化を図るため、ベーンの表面処理方法を変えて比較
実験を行なった結果を第13図に示す。
適正化を図るため、ベーンの表面処理方法を変えて比較
実験を行なった結果を第13図に示す。
内部中空ベーンは、ベーンスロット3aの摩耗対策がで
き、かつ薄肉によって脆化、破損しないものが要求され
る。
き、かつ薄肉によって脆化、破損しないものが要求され
る。
そこで、第13図に示すように、同一形状の内部中空ベ
ーン5(第1図)の外表面に、ガス軟窒化、酸窒化、浸
硫窒化、水蒸気処理、水蒸気処理十表面平滑化の各処理
を施したもの、および無処理のものを耐久テストして、
ベーンスロットの摩耗δ(第6図参照)の程度、ベーン
破損の有無を比較した。
ーン5(第1図)の外表面に、ガス軟窒化、酸窒化、浸
硫窒化、水蒸気処理、水蒸気処理十表面平滑化の各処理
を施したもの、および無処理のものを耐久テストして、
ベーンスロットの摩耗δ(第6図参照)の程度、ベーン
破損の有無を比較した。
この実験結果によれば、水蒸気処理十表面平滑化がもっ
とも優れていることがわかる。
とも優れていることがわかる。
そこで、ベーンスロットの摩耗、ベーンの脆化。
破損に対処する第2の発明として、水蒸気処理十表面平
滑化を行なった。すなわち、内部中空ベーン5(第1図
参照)の表層部に、四三酸化鉄(Fe、04)を主成分
として、飽和水蒸気中で600℃付近に加熱して酸化皮
膜を形成する。
滑化を行なった。すなわち、内部中空ベーン5(第1図
参照)の表層部に、四三酸化鉄(Fe、04)を主成分
として、飽和水蒸気中で600℃付近に加熱して酸化皮
膜を形成する。
この水蒸気処理後、前記酸化皮膜表面をバレル研磨ある
いはバフ研磨などで仕上げ加工し平滑面を形成する。
いはバフ研磨などで仕上げ加工し平滑面を形成する。
このような表面平滑化処理を行なったものと行なわない
ものを比較したのが第15.16図である。第15図(
a)に示す平滑化処理しない内部中空ベーンの金属組織
写真および第15図(b)に示す表面粗さの凹凸と、第
16図(a)に示す平滑化処理したものの金属組織写真
および第16図(b)に示す表面粗さとを比較すれば、
平滑化処理したものは表面凸部が除去されて平坦となっ
ていることが明らかである。
ものを比較したのが第15.16図である。第15図(
a)に示す平滑化処理しない内部中空ベーンの金属組織
写真および第15図(b)に示す表面粗さの凹凸と、第
16図(a)に示す平滑化処理したものの金属組織写真
および第16図(b)に示す表面粗さとを比較すれば、
平滑化処理したものは表面凸部が除去されて平坦となっ
ていることが明らかである。
本実施例によれば、内部中空ベーン5の表層部に水蒸気
処理によってFe3O4の皮膜が生成しているのでベー
ンスロットとベーン間の耐凝着性が向上しており、さら
に表面の凸部を平滑化処理によって除去したので、ベー
ンスロットの摩耗量を減少させる効果がある。
処理によってFe3O4の皮膜が生成しているのでベー
ンスロットとベーン間の耐凝着性が向上しており、さら
に表面の凸部を平滑化処理によって除去したので、ベー
ンスロットの摩耗量を減少させる効果がある。
次に、このようなロータリ圧縮機の異常音対策と、ロー
タリ圧縮機を搭載した空気調和機の静音化運転について
説明する。
タリ圧縮機を搭載した空気調和機の静音化運転について
説明する。
本実施例における実験結果が第9図に示されている。既
に述べたように、従来の中実ベーンを用いたロータリ圧
縮機の騒音レベルは実線に示すとおりであり、先に詳述
した原理でベーン、ベーンスロットの衝突音が発生し騒
音レベルが急激に増大する回転速度は、異常音発生回転
数N。とじて示されている。
に述べたように、従来の中実ベーンを用いたロータリ圧
縮機の騒音レベルは実線に示すとおりであり、先に詳述
した原理でベーン、ベーンスロットの衝突音が発生し騒
音レベルが急激に増大する回転速度は、異常音発生回転
数N。とじて示されている。
本実施例では、内部中空ベーン5(第1図参照)の質量
を、同一外形寸法、同一材質の中実ベーンに対して50
%として実験した結果、中実ベーンのときの異常音発生
回転数No47000m i n−”に対し、第9図に
破線で示すように内部中空ベーンのときのロータリ圧縮
機の異常音発生回転数はN、押1000 m i n=
になり、安定した低騒音レベルで運転できる回転速度範
囲が約4割拡大した。
を、同一外形寸法、同一材質の中実ベーンに対して50
%として実験した結果、中実ベーンのときの異常音発生
回転数No47000m i n−”に対し、第9図に
破線で示すように内部中空ベーンのときのロータリ圧縮
機の異常音発生回転数はN、押1000 m i n=
になり、安定した低騒音レベルで運転できる回転速度範
囲が約4割拡大した。
これにともむい、同一能力を出すためにはロータリ圧縮
機の押除量を4割低減することが可能となった。
機の押除量を4割低減することが可能となった。
押除量は、圧縮作用1回に吐き出す風量であり、次式で
与えられる。
与えられる。
V=−π (D”−d”)H
ここで、V:押除量(aj/ r e v )D、ニジ
リンダ内径(備) d:ローラ外径(am) Hニジリンダ高さ(cl) 例えば、本発明者が実験的に確認したところでは。
リンダ内径(備) d:ローラ外径(am) Hニジリンダ高さ(cl) 例えば、本発明者が実験的に確認したところでは。
押除量V、=19,5aj/rev
異常音発生回転数N、=6異常音発生回転数−タリ圧縮
機において、押除量低減を図り。
機において、押除量低減を図り。
押除量V、=12.5cj/rev
異常音発生回転数N、=1異常音発生回転数−た場合、
表1に示す効果が確認された。
表1に示す効果が確認された。
表1
すなわち、ロータリ圧縮機は約33% 小形軽量化でき
た。
た。
このロータリ圧縮機を、第2図に示す構成の空気調和機
に搭載し、商用電源101からの入力電力をコンバータ
102を経たのち、インバータ103によって商用電源
周波数以上の高速で、モータ104.コンプレッサ10
5(ロータリ圧縮機)を運転することにより、空気調和
機の静音化が達成された。
に搭載し、商用電源101からの入力電力をコンバータ
102を経たのち、インバータ103によって商用電源
周波数以上の高速で、モータ104.コンプレッサ10
5(ロータリ圧縮機)を運転することにより、空気調和
機の静音化が達成された。
第12図は、横軸に周波数(KHz) 、縦軸に音圧レ
ベル(dB)をとり、ロータリ圧縮機の騒音の周波数別
音圧レベルの変化を示している。破線に示す従来の音圧
レベルに対し、本実施例のものでは実線に示す音圧レベ
ルとなり、周波数200Of(z以上のところで音圧レ
ベルが改善されている。
ベル(dB)をとり、ロータリ圧縮機の騒音の周波数別
音圧レベルの変化を示している。破線に示す従来の音圧
レベルに対し、本実施例のものでは実線に示す音圧レベ
ルとなり、周波数200Of(z以上のところで音圧レ
ベルが改善されている。
なお、上述の本実施例の内部中空ベーンの材質は、鉄系
焼結材などを用いたものであるが、内部中空ベーンは一
般に寸法1強度的に中空率に限界がある。
焼結材などを用いたものであるが、内部中空ベーンは一
般に寸法1強度的に中空率に限界がある。
さらにベーンの質量低減、軽量化を図るためには、比重
が小さく、かつ強度の高い材料を選択する必要がある。
が小さく、かつ強度の高い材料を選択する必要がある。
アルミニウム合金、セラミック材料、カーボン材料、プ
ラスチック材料などのいずれかを使用することにより、
鉄系材料による内部中空ベーンよりさらに2〜8割の軽
量化を実現できる。
ラスチック材料などのいずれかを使用することにより、
鉄系材料による内部中空ベーンよりさらに2〜8割の軽
量化を実現できる。
また、上記の実施例では、主として空気調和機に搭載す
るロータリ圧縮機の例を説明したが、本発明はこれに限
るものではない、内部中空ベーンを有する回転機として
、ベーンポンプにも適用できる0回転機を搭載する冷凍
装置としては、電気冷蔵庫、除湿機などがあることは言
うまでもない。
るロータリ圧縮機の例を説明したが、本発明はこれに限
るものではない、内部中空ベーンを有する回転機として
、ベーンポンプにも適用できる0回転機を搭載する冷凍
装置としては、電気冷蔵庫、除湿機などがあることは言
うまでもない。
[発明の効果コ
以上詳細に説明したように、本発明によれば、内部中空
ベーンを有する回転機、例えばロータリ圧縮機の内部中
空ベーンの破損を防止し、かつ、ベーンスロットの摩耗
を低減して信頼性の高い内部中空ベーンを有する回転機
を提供することができる。
ベーンを有する回転機、例えばロータリ圧縮機の内部中
空ベーンの破損を防止し、かつ、ベーンスロットの摩耗
を低減して信頼性の高い内部中空ベーンを有する回転機
を提供することができる。
また、本発明によれば、前記内部中空ベーンを有する回
転機、例えばロータリ圧縮機を、高速運転制御手段を有
する冷凍装置、例えば空気調和機。
転機、例えばロータリ圧縮機を、高速運転制御手段を有
する冷凍装置、例えば空気調和機。
電気冷蔵庫、除湿機等に搭載して、ベーンとローラの衝
突音の発生する回転速度を上昇させ、ロータリ圧縮機の
静音化を可能にする回転機およびその回転機を用いた冷
凍装置を提供することができる。
突音の発生する回転速度を上昇させ、ロータリ圧縮機の
静音化を可能にする回転機およびその回転機を用いた冷
凍装置を提供することができる。
第1図は、本発明の一実施例に係る内部中空ベーンの形
状を示す図で、(a)は上面図、(b)は正面図、(c
)は側面図、第2図は、第1図の内部中空ベーンを有す
るロータリ圧縮機を搭載したインバータ制御空気調和機
の構成図、第3図は、−殻内なロータリ圧縮機の縦断面
図、第4図は、第3図の圧縮機構部の断面図、第5図は
、ベーンに加わる力を示す拡大図、第6図は、ベーンス
ロットの摩耗を示す説明図、第7図は、従来の内部中空
ベーンの形状を示す図で、(a)は上面図、(b)は正
面図、(C)は側面図、第8図は、耐久テストによるベ
ーンの破損状況を示す正面図、第9図は、ロータリ圧縮
機の回転速度に対する騒音レベルの変化を示す線図、第
10図は、ロータリ圧縮機の異常音発生メカニズムを説
明するためのベーン部の説明図、第1工図は、ベーン部
のばねの力の必要値を示す線図、第12図は、ロータリ
圧縮機の騒音の周波数別音圧レベルを示す線図、第13
図は、ベーン表面処理の適正手段を選択するための説明
図、第14図は、第1図の内部中空ベーンの組織写真撮
影部を示す正面図、第15図(a)は、第14図A部の
平滑化処理しない表面の金属組織を示す顕微鏡写真、第
15図(b)は。 その表面粗さを示すオシロスコープ波形図、第16図(
a)は、第14図A部の平滑化処理した表面の金属組織
を示す顕微鏡写真、第16図(b)は、その表面粗さを
示すオシロスコープの波形図である。 2・・・圧縮機構部、3・・・シリンダ、3a・・・ベ
ーンスロット、4・・・ローラ、5・・・内部中空ベー
ン、5a・・・四角穴、5b・・・外1.d、d、・・
・肉圧寸法、r・・・半径寸法、101・・・商用電源
、103・・・インバータ、106・・・制御回路。
状を示す図で、(a)は上面図、(b)は正面図、(c
)は側面図、第2図は、第1図の内部中空ベーンを有す
るロータリ圧縮機を搭載したインバータ制御空気調和機
の構成図、第3図は、−殻内なロータリ圧縮機の縦断面
図、第4図は、第3図の圧縮機構部の断面図、第5図は
、ベーンに加わる力を示す拡大図、第6図は、ベーンス
ロットの摩耗を示す説明図、第7図は、従来の内部中空
ベーンの形状を示す図で、(a)は上面図、(b)は正
面図、(C)は側面図、第8図は、耐久テストによるベ
ーンの破損状況を示す正面図、第9図は、ロータリ圧縮
機の回転速度に対する騒音レベルの変化を示す線図、第
10図は、ロータリ圧縮機の異常音発生メカニズムを説
明するためのベーン部の説明図、第1工図は、ベーン部
のばねの力の必要値を示す線図、第12図は、ロータリ
圧縮機の騒音の周波数別音圧レベルを示す線図、第13
図は、ベーン表面処理の適正手段を選択するための説明
図、第14図は、第1図の内部中空ベーンの組織写真撮
影部を示す正面図、第15図(a)は、第14図A部の
平滑化処理しない表面の金属組織を示す顕微鏡写真、第
15図(b)は。 その表面粗さを示すオシロスコープ波形図、第16図(
a)は、第14図A部の平滑化処理した表面の金属組織
を示す顕微鏡写真、第16図(b)は、その表面粗さを
示すオシロスコープの波形図である。 2・・・圧縮機構部、3・・・シリンダ、3a・・・ベ
ーンスロット、4・・・ローラ、5・・・内部中空ベー
ン、5a・・・四角穴、5b・・・外1.d、d、・・
・肉圧寸法、r・・・半径寸法、101・・・商用電源
、103・・・インバータ、106・・・制御回路。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、回転機に用いる内部中空ベーンであって、この内部
中空ベーンの中空部を形成する四角穴の角部に、少なく
とも当該ベーンの外壁の肉厚寸法より大きい半径寸法の
Rを形成したことを特徴とする内部中空ベーンを有する
回転機。 2、回転機に用いる内部中空ベーンであって、この内部
中空ベーンの中空部を形成する四角穴の角部に、少なく
とも当該ベーンの外壁の肉厚寸法より大きい半径寸法の
Rを形成するとともに、 前記内部中空ベーンの表層部が、四三酸化鉄(Fe_3
O_4)を主成分とする酸化皮膜を有し、この酸化皮膜
表面が平滑面である ことを特徴とする内部中空ベーンを有する回転機。 3、内部中空ベーンの表層部は、四三酸化鉄を主成分と
して水蒸気処理された酸化皮膜を形成していることを特
徴とする請求項2記載の内部中空ベーンを有する回転機
。 4、内部中空ベーンの外表面は、酸化皮膜表面をバレル
研磨、バフ研磨のいずれかの仕上げ加工された平滑面を
形成していることを特徴とする請求項2または3記載の
いずれかの内部中空ベーンを有する回転機。 5、請求項1ないし4記載のいずれかの内部中空ベーン
を有する回転機がロータリ圧縮機であって、このロータ
リ圧縮機を、インバータ制御により商用電源周波数以上
の高速で運転する制御手段を備えたことを特徴とする空
気調和機。 6、請求項1ないし4記載のいずれかの内部中空ベーン
を有する回転機がロータリ圧縮機であって、 このロータリ圧縮機の押除量を小さく設定するとともに
、 このロータリ圧縮機を、インバータ制御により商用電源
周波数以上の高速で運転する制御手段を備えた ことを特徴とする空気調和機。 7、請求項1ないし4記載のいずれかの内部中空ベーン
を有する回転機がロータリ圧縮機であって、このロータ
リ圧縮機を搭載したことを特徴とする空気調和機。 8、請求項1ないし4記載のいずれかの内部中空ベーン
を有する回転機がロータリ圧縮機であって、このロータ
リ圧縮機を搭載したことを特徴とする電気冷蔵庫。 9、請求項1ないし4記載のいずれかの内部中空ベーン
を有する回転機がロータリ圧縮機であって、このロータ
リ圧縮機を搭載したことを特徴とする除湿機。 10、内部中空ベーンの材質に、アルミニウム合金、セ
ラミック材料、カーボン材料、プラスチック材料のいず
れかを用いたことを特徴とする請求項1または2記載の
いずれかの内部中空ベーンを有する回転機。
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Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10307040A1 (de) * | 2003-02-20 | 2004-09-16 | Luk Automobiltechnik Gmbh & Co. Kg | Vakuumpumpe |
JP2006105039A (ja) * | 2004-10-06 | 2006-04-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 多気筒圧縮機 |
JP2010038084A (ja) * | 2008-08-07 | 2010-02-18 | Panasonic Corp | 密閉型圧縮機 |
US20150345492A1 (en) * | 2014-06-02 | 2015-12-03 | Schwäbische Hüttenwerke Automotive GmbH | Vane with axial seal |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE69213597T2 (de) * | 1991-06-07 | 1997-02-13 | Toshiba Kawasaki Kk | Kältemittelverdichter unter Verwendung der Kältemittel HFC134a und HFC152a |
JPH08177767A (ja) * | 1994-12-20 | 1996-07-12 | Zexel Corp | ベーン型圧縮機のベーン及びその製造方法 |
US6139296A (en) * | 1996-10-11 | 2000-10-31 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Method for treating metal surface, rotary shaft for refrigerant compressor treated by the method, vane for refrigerant compressor treated by the method, and refrigerant compressor using the same |
US6053716A (en) * | 1997-01-14 | 2000-04-25 | Tecumseh Products Company | Vane for a rotary compressor |
JP2001263280A (ja) * | 2000-03-15 | 2001-09-26 | Sanyo Electric Co Ltd | 回転圧縮機 |
DE10191459D2 (de) * | 2000-04-17 | 2003-01-16 | Luk Fahrzeug Hydraulik | Flügelzellenpumpe |
JP3723458B2 (ja) * | 2001-02-14 | 2005-12-07 | 三洋電機株式会社 | 回転圧縮機 |
DE102004034921B9 (de) * | 2004-07-09 | 2006-04-27 | Joma-Hydromechanic Gmbh | Einflügelvakuumpumpe |
EP2612035A2 (en) | 2010-08-30 | 2013-07-10 | Oscomp Systems Inc. | Compressor with liquid injection cooling |
US9267504B2 (en) | 2010-08-30 | 2016-02-23 | Hicor Technologies, Inc. | Compressor with liquid injection cooling |
KR102206103B1 (ko) * | 2019-06-26 | 2021-01-21 | 엘지전자 주식회사 | 결합형 베인-롤러 구조의 로터리 압축기 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5413005A (en) * | 1977-06-30 | 1979-01-31 | Toshiba Corp | Sintered vane for rotary compressor |
JPS60237190A (ja) * | 1984-05-09 | 1985-11-26 | Hitachi Ltd | ロ−タリ−形圧縮機 |
JPS6280893A (ja) * | 1985-10-03 | 1987-04-14 | Oki Electric Ind Co Ltd | デ−タ制御装置 |
JPS63201391A (ja) * | 1987-02-16 | 1988-08-19 | Hitachi Ltd | 回転式密閉形圧縮機 |
JPS6435091A (en) * | 1987-04-02 | 1989-02-06 | Hitachi Metals Ltd | Vane |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5456206A (en) * | 1977-10-13 | 1979-05-07 | Tadashi Nakakawanishi | Chuck device |
JPS6232293A (ja) * | 1985-08-05 | 1987-02-12 | Toshiba Corp | シリンダ構造体 |
JPH081184B2 (ja) * | 1987-09-30 | 1996-01-10 | 株式会社日立製作所 | 圧縮機 |
-
1989
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-
1990
- 1990-07-26 US US07/557,787 patent/US5090882A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5413005A (en) * | 1977-06-30 | 1979-01-31 | Toshiba Corp | Sintered vane for rotary compressor |
JPS60237190A (ja) * | 1984-05-09 | 1985-11-26 | Hitachi Ltd | ロ−タリ−形圧縮機 |
JPS6280893A (ja) * | 1985-10-03 | 1987-04-14 | Oki Electric Ind Co Ltd | デ−タ制御装置 |
JPS63201391A (ja) * | 1987-02-16 | 1988-08-19 | Hitachi Ltd | 回転式密閉形圧縮機 |
JPS6435091A (en) * | 1987-04-02 | 1989-02-06 | Hitachi Metals Ltd | Vane |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10307040A1 (de) * | 2003-02-20 | 2004-09-16 | Luk Automobiltechnik Gmbh & Co. Kg | Vakuumpumpe |
JP2006105039A (ja) * | 2004-10-06 | 2006-04-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 多気筒圧縮機 |
JP2010038084A (ja) * | 2008-08-07 | 2010-02-18 | Panasonic Corp | 密閉型圧縮機 |
US20150345492A1 (en) * | 2014-06-02 | 2015-12-03 | Schwäbische Hüttenwerke Automotive GmbH | Vane with axial seal |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US5090882A (en) | 1992-02-25 |
JP2818207B2 (ja) | 1998-10-30 |
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