JPH0350616B2 - - Google Patents
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- JPH0350616B2 JPH0350616B2 JP60229860A JP22986085A JPH0350616B2 JP H0350616 B2 JPH0350616 B2 JP H0350616B2 JP 60229860 A JP60229860 A JP 60229860A JP 22986085 A JP22986085 A JP 22986085A JP H0350616 B2 JPH0350616 B2 JP H0350616B2
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- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、溶鋼の連続鋳造方法に関するもので
ある。
ある。
従来の技術
鋳型内溶湯の円滑な流動を導くことにより、そ
の停滞に起因する鋳造欠陥を回避して清浄な鋳片
を容易に得るように工夫した浸漬ノズルの改良に
関して特開昭59−212153号公報に開示が見られ
る。
の停滞に起因する鋳造欠陥を回避して清浄な鋳片
を容易に得るように工夫した浸漬ノズルの改良に
関して特開昭59−212153号公報に開示が見られ
る。
しかしながら、この提案においては、ノズルの
左右吐出孔は位置、形は同じままで、浸漬ノズル
左右の湯流れや、湯面レベルが不均衡な状態をと
るという概念はない。すなわち左右の吐出孔から
ほぼ同流量の溶鋼が流出し、左右ほぼ近似した湯
流れ状態が操業中継続する如く図示されている。
左右吐出孔は位置、形は同じままで、浸漬ノズル
左右の湯流れや、湯面レベルが不均衡な状態をと
るという概念はない。すなわち左右の吐出孔から
ほぼ同流量の溶鋼が流出し、左右ほぼ近似した湯
流れ状態が操業中継続する如く図示されている。
発明が解決しようとする問題点
品質欠陥の少ない鋳片を得るためには、浸漬ノ
ズルから吐出する溶鋼流速に適正範囲が存在す
る。通常、この適正範囲で操業可能なように浸漬
ノズルは設計されているが、あくまで左右の吐出
孔から均等に溶鋼が流出している場合であつて、
例えば片側の吐出孔が詰るなどの原因によつて、
偏流（左右の吐出溶鋼量が等しくない状態）が発
生すると、溶鋼流速が適正範囲を逸脱することが
ある。詰りの主な原因は、吐出孔の内面に溶鋼中
のAl2O3が付着することである。このような偏流
状態は非常に極端な場合を除いて、目視では検出
困難で、又他の検出手段もないため、原因不明の
品質欠陥の発生に結びついていた。
ズルから吐出する溶鋼流速に適正範囲が存在す
る。通常、この適正範囲で操業可能なように浸漬
ノズルは設計されているが、あくまで左右の吐出
孔から均等に溶鋼が流出している場合であつて、
例えば片側の吐出孔が詰るなどの原因によつて、
偏流（左右の吐出溶鋼量が等しくない状態）が発
生すると、溶鋼流速が適正範囲を逸脱することが
ある。詰りの主な原因は、吐出孔の内面に溶鋼中
のAl2O3が付着することである。このような偏流
状態は非常に極端な場合を除いて、目視では検出
困難で、又他の検出手段もないため、原因不明の
品質欠陥の発生に結びついていた。
本発明は、上記の問題点を解決するために、偏
流を検知しつつその制御を実施し品質と安定な鋳
片を得る方法ろ提供するものである。
流を検知しつつその制御を実施し品質と安定な鋳
片を得る方法ろ提供するものである。
問題点を解決するための手段・作用
本発明は、巾600〜2100mmの鋼スラブを連続鋳
造するに際し、連続鋳造鋳型に溶鋼を供給する浸
漬ノズルの左右の溶鋼湯面レベルの差を検出し、
該レベル差が20mmを越える恐れあるとき鋳造速度
を減少してレベル差を常に20mm以下に抑制するこ
とを特徴とする溶鋼の連続鋳造方法である。
造するに際し、連続鋳造鋳型に溶鋼を供給する浸
漬ノズルの左右の溶鋼湯面レベルの差を検出し、
該レベル差が20mmを越える恐れあるとき鋳造速度
を減少してレベル差を常に20mm以下に抑制するこ
とを特徴とする溶鋼の連続鋳造方法である。
偏流を計測する直接的な方法は、浸漬ノズル吐
出孔近傍の溶鋼流量を計測することであるが、こ
れは極めて困難である。そこで本発明者らは、ま
ず水モデルを用いて、偏流のシミユレーシヨンを
行い、間接的な計測方法の検討を行つた。
出孔近傍の溶鋼流量を計測することであるが、こ
れは極めて困難である。そこで本発明者らは、ま
ず水モデルを用いて、偏流のシミユレーシヨンを
行い、間接的な計測方法の検討を行つた。
これを第１図において説明すると、透明アクリ
ル容器５内の液面下にノズル吐出孔２，３を位置
させた浸漬ノズル１の上部ヘツダー４を介して水
１０を吐出孔２，３より噴出せしめる。
ル容器５内の液面下にノズル吐出孔２，３を位置
させた浸漬ノズル１の上部ヘツダー４を介して水
１０を吐出孔２，３より噴出せしめる。
水流は、左吐出孔２及び右吐出孔３から矢印の
如く上昇循環流動し、底部より流出する。
如く上昇循環流動し、底部より流出する。
左吐出孔２の吐出口面積は右吐出孔３の吐出口
面積より大となつているため、図示の如く、浸漬
ノズルの左右に湯面差△Ｌを生じた。
面積より大となつているため、図示の如く、浸漬
ノズルの左右に湯面差△Ｌを生じた。
その結果、第２図に示すように、浸漬ノズルの
左右の吐出孔の開孔面積比と、左右の湯面レベル
の差は、反比例することがわかつた。したがつ
て、浸漬ノズルの左右の湯面レベルを計測し、そ
の差を演算することにより、溶鋼流量差（偏流）
の定量的な指標とすることができることを知得し
た。
左右の吐出孔の開孔面積比と、左右の湯面レベル
の差は、反比例することがわかつた。したがつ
て、浸漬ノズルの左右の湯面レベルを計測し、そ
の差を演算することにより、溶鋼流量差（偏流）
の定量的な指標とすることができることを知得し
た。
湯面レベル計としては、熱電対式、過流式、γ
線式などの種々タイプのものがあるが浸漬ノズル
の左右を測定するかぎり、基本的には、どの方法
を用いても良い。ただし、鋳型短辺近傍で最も湯
面レベル差が大きくなること、レベルの絶対値が
必要であること、および応答性は要求されないこ
とから、実操業においてモールド熱電対式レベル
計が最も望ましい。
線式などの種々タイプのものがあるが浸漬ノズル
の左右を測定するかぎり、基本的には、どの方法
を用いても良い。ただし、鋳型短辺近傍で最も湯
面レベル差が大きくなること、レベルの絶対値が
必要であること、および応答性は要求されないこ
とから、実操業においてモールド熱電対式レベル
計が最も望ましい。
これは、左右モールドの溶鋼に接する内側表面
下に、上下方向に定ピツチで埋設した熱電対の温
度情報から湯面レベルを求めるため、左右の湯面
レベルに絶対値の誤差がなく、確度良く自動的に
左右湯面レベル差を把握することが出来るもので
ある。ピツチとしては、通常20mm程度で十分であ
る。
下に、上下方向に定ピツチで埋設した熱電対の温
度情報から湯面レベルを求めるため、左右の湯面
レベルに絶対値の誤差がなく、確度良く自動的に
左右湯面レベル差を把握することが出来るもので
ある。ピツチとしては、通常20mm程度で十分であ
る。
第３図は上記手法にて計測した鋳造中の浸漬ノ
ズルの左右の溶鋼湯面レベル差（△Ｌ）と鋳片の
内部品質欠陥との関係を示す図である。
ズルの左右の溶鋼湯面レベル差（△Ｌ）と鋳片の
内部品質欠陥との関係を示す図である。
この図は鋳造厚さ245mmの弯曲型（9.5ｍＲ）連
鋳機を用いて冷延鋼板用低炭素アルミキルド鋼を
逆Ｙ型２孔浸漬ノズルを用いて鋳造速度1.6〜
1.85ｍ／minにて巾600から2100mmの間を種々巾
変更し鋳造して得たものである。
鋳機を用いて冷延鋼板用低炭素アルミキルド鋼を
逆Ｙ型２孔浸漬ノズルを用いて鋳造速度1.6〜
1.85ｍ／minにて巾600から2100mmの間を種々巾
変更し鋳造して得たものである。
この図から△Ｌが20mm以上になると、内部欠陥
が急激に増大し、製品品質が著しく悪化すること
が分る。言いかえるとこの△Ｌを常時20mm以下に
調節できれば内部品質の良好な鋳片が安定して鋳
造できることになる。
が急激に増大し、製品品質が著しく悪化すること
が分る。言いかえるとこの△Ｌを常時20mm以下に
調節できれば内部品質の良好な鋳片が安定して鋳
造できることになる。
しかしてこれまで計測手段のなかつた偏流が計
測可能になつたため、偏流発生時に操業アクシヨ
ンをとることが可能になり、鋳片の品質欠陥を大
巾に減少可能となつた。操業アクシヨンとして
は、鋳造速度の減少が有効である。
測可能になつたため、偏流発生時に操業アクシヨ
ンをとることが可能になり、鋳片の品質欠陥を大
巾に減少可能となつた。操業アクシヨンとして
は、鋳造速度の減少が有効である。
すなわち浸漬ノズルを交換することにより、ノ
ズル詰り等のない理想的な偏流のない状態に戻
る。また、鋳造速度を例えば通常の2/3〜1/2位に
スピードダウンすることにより、浸漬ノズルから
の吐出溶鋼流速が小さくなるため、偏流が軽減す
る。
ズル詰り等のない理想的な偏流のない状態に戻
る。また、鋳造速度を例えば通常の2/3〜1/2位に
スピードダウンすることにより、浸漬ノズルから
の吐出溶鋼流速が小さくなるため、偏流が軽減す
る。
実施例
第４図に、本発明の実施例に用いた鋳型内溶鋼
の偏流計測装置の構成を示す。本実施例では、レ
ベル計としてモールド熱電対式を採用している。
の偏流計測装置の構成を示す。本実施例では、レ
ベル計としてモールド熱電対式を採用している。
モールドの上下方向で、上から40mmと340mmの
間に、20mmピツチで16本、モールド内側表面から
10mmの位置にCC熱電対SL1〜SL16を埋設した。
対向するモールドにもまつたく同じ位置にSR1〜
SR16を埋設している（第５図）。
間に、20mmピツチで16本、モールド内側表面から
10mmの位置にCC熱電対SL1〜SL16を埋設した。
対向するモールドにもまつたく同じ位置にSR1〜
SR16を埋設している（第５図）。
この熱電対の測定温度は、Ａ／Ｄコンバータ
（マルチプレクサ内蔵）８を介してマイクロコン
ピユーター９に読込み、必要に応じて異常温度値
（断線や短絡に相当するもの）の有無を調べ、異
常値があればその値を補正する。その後、以下の
計算を行い偏流の指標である左右の湯面レベル差
を求める。
（マルチプレクサ内蔵）８を介してマイクロコン
ピユーター９に読込み、必要に応じて異常温度値
（断線や短絡に相当するもの）の有無を調べ、異
常値があればその値を補正する。その後、以下の
計算を行い偏流の指標である左右の湯面レベル差
を求める。
すなわち、
Step1：SL1〜SL16の最高温度を求め、これを
SLmaxとする。
SLmaxとする。
Step2：LTEMP＝0.64×SLmax、SLi≦LTEMP≦
SLi+1となる最小のｉを求める。
SLi+1となる最小のｉを求める。
Step3：浸漬ノズル左側の湯面レベルHLは次式で
求められる。
求められる。
HL＝20／SLi+1−SLi（LTEMP−SLi）＋20（ｉ＋１）
（２コの熱電対間を直線補間）
Step4：Step1〜３と同じ方法で、浸漬ノズル右
側の湯面レベルHRを求める。
側の湯面レベルHRを求める。
Step5：偏流の指標 △Ｌ＝HL−HR
第２図の関係から、△Ｌより開口面積比を求
め、さらに鋳造速度、モールド断面積から、全体
の溶鋼流量を計算すれば、浸漬ノズルの各吐出口
からの溶鋼流量に換算することも可能である。
め、さらに鋳造速度、モールド断面積から、全体
の溶鋼流量を計算すれば、浸漬ノズルの各吐出口
からの溶鋼流量に換算することも可能である。
以上の計算を250ｍｓで行い、その結果を現場
のデイジタル指示計１３に表示するとともに、品
質管理に利用するため上位計算機１２に伝送して
いる。
のデイジタル指示計１３に表示するとともに、品
質管理に利用するため上位計算機１２に伝送して
いる。
上記の鋳型内溶鋼の偏流計測装置を具備した弯
曲型連続鋳造機で逆Ｙ型２孔浸漬ノズルを用い
て、スラブ幅1550mm、スラブ厚み245mmの低炭素
鋼鋳片を鋳造速度1.85ｍ／minで鋳造したときの
△Ｌの測定値を第６図ａに示す。
曲型連続鋳造機で逆Ｙ型２孔浸漬ノズルを用い
て、スラブ幅1550mm、スラブ厚み245mmの低炭素
鋼鋳片を鋳造速度1.85ｍ／minで鋳造したときの
△Ｌの測定値を第６図ａに示す。
第６図ａは△Ｌの値が鋳造時間とともに変化
し、甚だしい場合には△Ｌが40mmを越える場合の
ある鋳造条件を変更しない従来例の場合で、△Ｌ
が20mm以上の領域では当該鋳片に内部欠陥が発生
し、所定の振り向先には不向きであり振当てを変
更せざるを得なかつた。
し、甚だしい場合には△Ｌが40mmを越える場合の
ある鋳造条件を変更しない従来例の場合で、△Ｌ
が20mm以上の領域では当該鋳片に内部欠陥が発生
し、所定の振り向先には不向きであり振当てを変
更せざるを得なかつた。
一方、第６図ｂは上記と同一の設備を用いて同
一寸法の低炭素鋼鋳片を鋳造速度1.85ｍ／minで
鋳造を始め鋳造長さ50ｍ付近で△Ｌが15mmを観察
し、更に増加傾向にあるため鋳造速度を徐々に低
下させ、△Ｌを低位安定させたのち再度△Ｌの推
移を把握しつつ鋳造速度1.85ｍ／minに増加させ
た本発明法の例であり、本例の場合、鋳造長全長
に亘つて△Ｌを20mm以下に低位安定化できたた
め、得られた鋳片には内部欠陥の発生は見られな
かつた。
一寸法の低炭素鋼鋳片を鋳造速度1.85ｍ／minで
鋳造を始め鋳造長さ50ｍ付近で△Ｌが15mmを観察
し、更に増加傾向にあるため鋳造速度を徐々に低
下させ、△Ｌを低位安定させたのち再度△Ｌの推
移を把握しつつ鋳造速度1.85ｍ／minに増加させ
た本発明法の例であり、本例の場合、鋳造長全長
に亘つて△Ｌを20mm以下に低位安定化できたた
め、得られた鋳片には内部欠陥の発生は見られな
かつた。
発明の効果
以上詳細に述べたように、本発明によれば鋳造
の長手方向全体に亘り、鋳造内の溶鋼流動とくに
偏流状態を常時検知し、これをもとに適切な操業
条件を選択して鋳造することにより、内部欠陥の
発生しない水準に抑制できるため、高品質の鋳片
を安定して製造できる。
の長手方向全体に亘り、鋳造内の溶鋼流動とくに
偏流状態を常時検知し、これをもとに適切な操業
条件を選択して鋳造することにより、内部欠陥の
発生しない水準に抑制できるため、高品質の鋳片
を安定して製造できる。
また偏流の発生を上位計算機が認識することに
より、鋳片の品質に応じて適切な注文の割当てが
可能になり、最終製品における品質欠陥が減少し
た。
より、鋳片の品質に応じて適切な注文の割当てが
可能になり、最終製品における品質欠陥が減少し
た。
第１図な水モデルによる偏流のシミユレーシヨ
ン実験を説明するための立面図である。第２図は
水モデルで求めた吐出孔面積比と、湯面レベル差
△Ｌの関係を示すグラフである。第３図は偏流の
評価指標△Ｌと鋳片の内部欠陥発生率の関係を示
すグラフである。第４図は本発明の実施例装置構
成の概略を示すブロツク図である。第５図は本発
明の実施例における熱伝対の配設位置を示すモー
ルド立面図である。第６図ａ及びｂは夫々本発明
の比較例及び実施例の説明図である。 １……浸漬ノズル、２……左吐出孔、３……右
吐出孔、４……ヘツダー、５……透明アクリル容
器、６……モールドＲ、７……モールドＬ、８…
…Ａ／Ｄコンバータ、９……マイクロコンピユー
タ、１０……水、１２……上位コンピユータ、１
３……現場指示計（CRT）、１４……プリンタ、
１５……フロツピーデイスク。
ン実験を説明するための立面図である。第２図は
水モデルで求めた吐出孔面積比と、湯面レベル差
△Ｌの関係を示すグラフである。第３図は偏流の
評価指標△Ｌと鋳片の内部欠陥発生率の関係を示
すグラフである。第４図は本発明の実施例装置構
成の概略を示すブロツク図である。第５図は本発
明の実施例における熱伝対の配設位置を示すモー
ルド立面図である。第６図ａ及びｂは夫々本発明
の比較例及び実施例の説明図である。 １……浸漬ノズル、２……左吐出孔、３……右
吐出孔、４……ヘツダー、５……透明アクリル容
器、６……モールドＲ、７……モールドＬ、８…
…Ａ／Ｄコンバータ、９……マイクロコンピユー
タ、１０……水、１２……上位コンピユータ、１
３……現場指示計（CRT）、１４……プリンタ、
１５……フロツピーデイスク。
Claims (1)
- １ 巾600〜2100mmの鋼スラブを連続鋳造するに
際し、連続鋳造鋳型に溶鋼を供給する浸漬ノズル
の左右の溶鋼湯面レベルの差を検出し、該レベル
差が20mmを越える恐れあるとき鋳造速度を減少し
てレベル差を常に20mm以下に抑制することを特徴
とする溶鋼の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22986085A JPS6293054A (ja) | 1985-10-17 | 1985-10-17 | 溶鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22986085A JPS6293054A (ja) | 1985-10-17 | 1985-10-17 | 溶鋼の連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6293054A JPS6293054A (ja) | 1987-04-28 |
| JPH0350616B2 true JPH0350616B2 (ja) | 1991-08-02 |
Family
ID=16898825
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22986085A Granted JPS6293054A (ja) | 1985-10-17 | 1985-10-17 | 溶鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6293054A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0780039B2 (ja) * | 1986-02-21 | 1995-08-30 | 川崎製鉄株式会社 | 連続鋳造時の鋳型内への溶鋼の偏流を検出する方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57130753A (en) * | 1981-02-06 | 1982-08-13 | Nippon Steel Corp | Operator for speed of fluctuation of molten metal level in mold |
-
1985
- 1985-10-17 JP JP22986085A patent/JPS6293054A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57130753A (en) * | 1981-02-06 | 1982-08-13 | Nippon Steel Corp | Operator for speed of fluctuation of molten metal level in mold |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6293054A (ja) | 1987-04-28 |
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