JPS6293054A - 溶鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
溶鋼の連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPS6293054A JPS6293054A JP22986085A JP22986085A JPS6293054A JP S6293054 A JPS6293054 A JP S6293054A JP 22986085 A JP22986085 A JP 22986085A JP 22986085 A JP22986085 A JP 22986085A JP S6293054 A JPS6293054 A JP S6293054A
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- JP
- Japan
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- molten steel
- drift
- immersion nozzle
- mold
- nozzle
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、連続鋳造鋳型内溶鋼の偏流の検知方法に関す
るものである。
るものである。
鋳型内溶湯の円滑な流動を導くことにより、その停滞に
起因する鋳造欠陥を回避して清浄な鋳片を容易に得るよ
うに工夫した浸漬ノズルの改良に関して特開昭５９−２
１２１５３号公報に開示が見られる。
起因する鋳造欠陥を回避して清浄な鋳片を容易に得るよ
うに工夫した浸漬ノズルの改良に関して特開昭５９−２
１２１５３号公報に開示が見られる。
しかしながら、この提案においては、ノズルの左右吐出
孔は位置、形は同じままで、浸漬ノズル左右の湯流れや
、湯面レベルが不均衡な状態をとるという概念はない。
孔は位置、形は同じままで、浸漬ノズル左右の湯流れや
、湯面レベルが不均衡な状態をとるという概念はない。
すなわち左右の吐出孔からほぼ同流量の溶鋼が流出し、
左右はぼ近似した湯流れ状態が操業中ｍＶＥする如（図
示されている。
左右はぼ近似した湯流れ状態が操業中ｍＶＥする如（図
示されている。
品質欠陥の少ない鋳片を得るためには、浸漬ノズルから
吐出する溶鋼流速にある適正範囲が存在する。通常、こ
の適正範囲で操業可能なように浸漬ノズルは設計されて
いるが、あくまで左右の吐出孔から均等に溶鋼が流出し
ている場合であって、例えば片側の吐出孔が詰るなどの
原因によって、偏流（左右の鮎出溶鋼量が等しくない状
態）が発生すると、溶鋼流速が適正範囲を逸脱すること
がある。詰りの主な原因は、吐出孔の内面に溶鋼中のＡ
１□０３が付着することである。このような偏流状態は
、非常に極端な場合を除いて、目視では検出困難で、又
他の検出手段もないため、原因不明の品質欠陥の発生に
結びついていた。
吐出する溶鋼流速にある適正範囲が存在する。通常、こ
の適正範囲で操業可能なように浸漬ノズルは設計されて
いるが、あくまで左右の吐出孔から均等に溶鋼が流出し
ている場合であって、例えば片側の吐出孔が詰るなどの
原因によって、偏流（左右の鮎出溶鋼量が等しくない状
態）が発生すると、溶鋼流速が適正範囲を逸脱すること
がある。詰りの主な原因は、吐出孔の内面に溶鋼中のＡ
１□０３が付着することである。このような偏流状態は
、非常に極端な場合を除いて、目視では検出困難で、又
他の検出手段もないため、原因不明の品質欠陥の発生に
結びついていた。
本発明は、上記の問題点を解決するために、偏流の検知
方法を提供するものである。
方法を提供するものである。
〔問題点を解決するための手段・作用〕本発明は連続鋳
造鋳型に溶鋼を供給する浸漬ノズルの左右にある吐出孔
より流出する溶鋼流量差の指標を該浸漬ノズルの左右の
７８鋼レベルの差によって判定することを特徴とする連
続鋳造鋳型内？８ｆ！１の偏流検知方法である。
造鋳型に溶鋼を供給する浸漬ノズルの左右にある吐出孔
より流出する溶鋼流量差の指標を該浸漬ノズルの左右の
７８鋼レベルの差によって判定することを特徴とする連
続鋳造鋳型内？８ｆ！１の偏流検知方法である。
偏流を計測する直接的な方法は、浸漬ノズル吐出孔近傍
の溶鋼流量を計測することであるが、これは極めて困難
である。そこで水モデルを用いて、偏流のシミニレ−ジ
ョンを行い、間接的な計測方法の検討を行った。
の溶鋼流量を計測することであるが、これは極めて困難
である。そこで水モデルを用いて、偏流のシミニレ−ジ
ョンを行い、間接的な計測方法の検討を行った。
これを第１図において説明すると、透明アクリル容器５
内の液面下にノズル吐出孔２．３を位置させた２＋ ？
ｍノズル１の上部ヘッダー４を介して水１０を吐出孔２
．３より噴出せしめる。
内の液面下にノズル吐出孔２．３を位置させた２＋ ？
ｍノズル１の上部ヘッダー４を介して水１０を吐出孔２
．３より噴出せしめる。
水流は、左吐出孔２及び右吐出孔３から矢印の如く上昇
循環流動し、底部より流出する。
循環流動し、底部より流出する。
左吐出孔２の吐出口面積は右吐出孔３の吐出口面積より
大となっているため、図示の如く、浸漬ノズルの左右に
湯面差ΔＬを生じた。
大となっているため、図示の如く、浸漬ノズルの左右に
湯面差ΔＬを生じた。
その結果、第２図に示すように、浸漬ノズルの左右の吐
出孔の開孔面積比と、左右の場面レベルの差は、反比例
することがわかった。したがって、浸漬ノズルの左右の
湯面し・・ルを計測し、その差を演算することにより、
溶鋼流量差（偏流）の定量的な指標とすることができる
。
出孔の開孔面積比と、左右の場面レベルの差は、反比例
することがわかった。したがって、浸漬ノズルの左右の
湯面し・・ルを計測し、その差を演算することにより、
溶鋼流量差（偏流）の定量的な指標とすることができる
。
場面レベル計としては、熱電対式、渦流式、γ線式など
種々タイプのものがあるが浸漬ノズルの左右を１測定す
るかぎり、基本的には、どの方法を用いても良い。ただ
し、鋳型短辺近傍で最も場面レベル差が大きくなること
、レベルの絶対値が必要であること、および応答性は要
求されないことから、実操業においてモールド熱電対式
レベル計が最も望ましい。
種々タイプのものがあるが浸漬ノズルの左右を１測定す
るかぎり、基本的には、どの方法を用いても良い。ただ
し、鋳型短辺近傍で最も場面レベル差が大きくなること
、レベルの絶対値が必要であること、および応答性は要
求されないことから、実操業においてモールド熱電対式
レベル計が最も望ましい。
これは、左右モールドの溶鋼に接する内側表面下に、上
手方向に定ピンチで埋設した熱電対の温度情報から場面
レベルを求めるため、左右の湯面レベルに絶対値の誤差
がなく、確度良く自動的に左右場面レベル差を把握する
ことが出来るものである。ピンチとしては、通常２０ｔ
ｍ程度で十分である。
手方向に定ピンチで埋設した熱電対の温度情報から場面
レベルを求めるため、左右の湯面レベルに絶対値の誤差
がなく、確度良く自動的に左右場面レベル差を把握する
ことが出来るものである。ピンチとしては、通常２０ｔ
ｍ程度で十分である。
第４図に、本発明の実施例に用いた鋳型的溶鋼の偏流計
測装置の構成を示す。本実施例では、レベル計としてモ
ールド熱電対式を採用している。
測装置の構成を示す。本実施例では、レベル計としてモ
ールド熱電対式を採用している。
モールドの上下方向で、上から４０ｍと３４０１１の間
に、２０龍ピツチで１６本、モールド内側表面から１０
１の位置にＣＣ熱電対Ｓ Ｌ ＋−３Ｌ Ｉ ６を埋設
した。対向するモールドにもまったく同じ位置にＳＲ，
−３Ｒ，、を埋設している（第３図）。
に、２０龍ピツチで１６本、モールド内側表面から１０
１の位置にＣＣ熱電対Ｓ Ｌ ＋−３Ｌ Ｉ ６を埋設
した。対向するモールドにもまったく同じ位置にＳＲ，
−３Ｒ，、を埋設している（第３図）。
この熱電対の測定温度は、Ａ／Ｄコンバータ（マルチプ
レクサ内臓）８を介してマイクロコンピュータ−９に読
込み、必要に応じて異常温度値（断線や短絡に相当する
もの）の有無を調べ、異常値があればその値を補正する
。その後、以下の計算を行い、偏流の指標である左右の
場面レベル差を求める。
レクサ内臓）８を介してマイクロコンピュータ−９に読
込み、必要に応じて異常温度値（断線や短絡に相当する
もの）の有無を調べ、異常値があればその値を補正する
。その後、以下の計算を行い、偏流の指標である左右の
場面レベル差を求める。
すなわち、
５ｔｅｐｌ ： Ｓ Ｌ、 〜Ｓ Ｌ、６の最高温度
を求め、これをＳＬｍａｘとするゆ ５ｔｅｐ２ ： ＬｒＥ＋ｑｒ＝０．６４ ｘ Ｓ
Ｌｍａｘ 、 Ｓ Ｌ、≦ＬｔＥＭｒ≦ＳＬｔ、＋ と
なる最小の１を求める。
を求め、これをＳＬｍａｘとするゆ ５ｔｅｐ２ ： ＬｒＥ＋ｑｒ＝０．６４ ｘ Ｓ
Ｌｍａｘ 、 Ｓ Ｌ、≦ＬｔＥＭｒ≦ＳＬｔ、＋ と
なる最小の１を求める。
５ｔｅｐ３： 浸漬ノズル左側の場面レベルＨＬは次
式で求められる。
式で求められる。
（２コの熱電対間を直線補間）
Ｓｔｅｐ ４ ： ５ｔｅｐ １〜３と同じ方法で、
浸漬ノズル右側の湯面レベルＨえを求める。
浸漬ノズル右側の湯面レベルＨえを求める。
５ｔｅｐ５： 偏流の指標 ΔＬ＝ＨＬ−Ｈ，ｌ第２
図の関係から、ΔＬより開口面積比を求め、さらに鋳造
速度、モールド断面積から、全体の溶ｉｍｔｄｉｔを計
算すれば、浸漬ノズルの各吐出口からの溶鋼流量に換算
することも可能である。
図の関係から、ΔＬより開口面積比を求め、さらに鋳造
速度、モールド断面積から、全体の溶ｉｍｔｄｉｔを計
算すれば、浸漬ノズルの各吐出口からの溶鋼流量に換算
することも可能である。
以上の計算を２５０闇で行い、その結果を現場のディジ
タル指示計１３に表示するとともに、品質管理に利用す
るため上位計算機１２に伝送している。
タル指示計１３に表示するとともに、品質管理に利用す
るため上位計算機１２に伝送している。
これまで計測手段のなかった偏流が計測可能になったた
め、偏流発生時に操業アクションをとることが可能にな
り、鋳片の品質欠陥が減少した。
め、偏流発生時に操業アクションをとることが可能にな
り、鋳片の品質欠陥が減少した。
操業アクションの例は、浸漬ノズルの交換、鋳造速度の
減少である。
減少である。
すなわち浸漬ノズルを交換することにより、理想的な偏
流のない状態に戻る。また、鋳造速度を例えば通常の２
７３〜１／２位にスピードダウンすることにより、浸漬
ノズルからの吐出溶鋼流速が小さくなるため、偏流が軽
減する。
流のない状態に戻る。また、鋳造速度を例えば通常の２
７３〜１／２位にスピードダウンすることにより、浸漬
ノズルからの吐出溶鋼流速が小さくなるため、偏流が軽
減する。
また偏流の発生を上位計算機が認識することにより、鋳
片の品質に応じて適切な注文の割当てが可能になり、最
終製品における品質欠陥が減少した。
片の品質に応じて適切な注文の割当てが可能になり、最
終製品における品質欠陥が減少した。
第５図は、ΔＬと鋳片の内部品質欠陥との関係を示す図
である。ΔＬが２０１１１ａ１以上になると、内部欠陥
が急激に増大し、製品品質が著しく悪化している。
である。ΔＬが２０１１１ａ１以上になると、内部欠陥
が急激に増大し、製品品質が著しく悪化している。
第１図は水モデルによる偏流のシミュレーション実験を
説明するための立面図である。 第２図は水モデルで求めた吐出孔面積比と、場面レベル
差ΔＬの関係を示すグラフである。 第３図は本発明の実施例における熱電対の配設位置を示
すモールド立面図である。 第４図は本発明の実施例装置構成の概略を示すブロック
図である。 第５図は偏流の評価指標ΔＬと鋳片の内部欠陥発生率の
関係を示すグラフである。 １・・・・・・浸漬ノズル、２・・・・・・左吐出孔、
３・・・・・・右吐出孔、４・・・・・・ヘソグー、５
・・・・・・透明アクリル容器、６・・・・・・モール
ドＲ，７・・・・・・モールドＬ、８・・・・・・Ａ／
Ｄコンバータ、９・・・・・・マイクロコンピュータ、
１０・・・・・・水、１２・・・・・・上位コンピュー
タ、１３・・・・・・現場指示計（ＣＲＴ） 、１４・
・・・・・プリンタ、１５・・・・・・フロッピーディ
スク。
説明するための立面図である。 第２図は水モデルで求めた吐出孔面積比と、場面レベル
差ΔＬの関係を示すグラフである。 第３図は本発明の実施例における熱電対の配設位置を示
すモールド立面図である。 第４図は本発明の実施例装置構成の概略を示すブロック
図である。 第５図は偏流の評価指標ΔＬと鋳片の内部欠陥発生率の
関係を示すグラフである。 １・・・・・・浸漬ノズル、２・・・・・・左吐出孔、
３・・・・・・右吐出孔、４・・・・・・ヘソグー、５
・・・・・・透明アクリル容器、６・・・・・・モール
ドＲ，７・・・・・・モールドＬ、８・・・・・・Ａ／
Ｄコンバータ、９・・・・・・マイクロコンピュータ、
１０・・・・・・水、１２・・・・・・上位コンピュー
タ、１３・・・・・・現場指示計（ＣＲＴ） 、１４・
・・・・・プリンタ、１５・・・・・・フロッピーディ
スク。
Claims (1)
- 連続鋳造鋳型に溶鋼を供給する浸漬ノズルの左右の溶鋼
レベルの差を検出することによって、浸漬ノズルの左右
に位置した吐出孔より流出する溶鋼流量差の指標とする
ことを特徴とする連続鋳造鋳型内溶鋼の偏流検知方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22986085A JPS6293054A (ja) | 1985-10-17 | 1985-10-17 | 溶鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22986085A JPS6293054A (ja) | 1985-10-17 | 1985-10-17 | 溶鋼の連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6293054A true JPS6293054A (ja) | 1987-04-28 |
| JPH0350616B2 JPH0350616B2 (ja) | 1991-08-02 |
Family
ID=16898825
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22986085A Granted JPS6293054A (ja) | 1985-10-17 | 1985-10-17 | 溶鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6293054A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62197255A (ja) * | 1986-02-21 | 1987-08-31 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造時の鋳型内への溶鋼の偏流を検出する方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57130753A (en) * | 1981-02-06 | 1982-08-13 | Nippon Steel Corp | Operator for speed of fluctuation of molten metal level in mold |
-
1985
- 1985-10-17 JP JP22986085A patent/JPS6293054A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57130753A (en) * | 1981-02-06 | 1982-08-13 | Nippon Steel Corp | Operator for speed of fluctuation of molten metal level in mold |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62197255A (ja) * | 1986-02-21 | 1987-08-31 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造時の鋳型内への溶鋼の偏流を検出する方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0350616B2 (ja) | 1991-08-02 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |