JPH03495B2 - - Google Patents
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- JPH03495B2 JPH03495B2 JP60099651A JP9965185A JPH03495B2 JP H03495 B2 JPH03495 B2 JP H03495B2 JP 60099651 A JP60099651 A JP 60099651A JP 9965185 A JP9965185 A JP 9965185A JP H03495 B2 JPH03495 B2 JP H03495B2
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- 238000000034 method Methods 0.000 description 11
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 230000007274 generation of a signal involved in cell-cell signaling Effects 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/20—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
- H01H47/00—Circuit arrangements not adapted to a particular application of the relay and designed to obtain desired operating characteristics or to provide energising current
- H01H47/22—Circuit arrangements not adapted to a particular application of the relay and designed to obtain desired operating characteristics or to provide energising current for supplying energising current for relay coil
- H01H47/32—Energising current supplied by semiconductor device
- H01H47/325—Energising current supplied by semiconductor device by switching regulator
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/20—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils
- F02D2041/202—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils characterised by the control of the circuit
- F02D2041/2031—Control of the current by means of delays or monostable multivibrators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D2200/00—Input parameters for engine control
- F02D2200/50—Input parameters for engine control said parameters being related to the vehicle or its components
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
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Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、内燃エンジン用電磁弁駆動装置に関
するものであり、特に、燃料を噴射する電磁弁の
駆動回路をパルス信号によつて駆動制御する内燃
エンジン用電磁弁駆動装置に関するものである。
するものであり、特に、燃料を噴射する電磁弁の
駆動回路をパルス信号によつて駆動制御する内燃
エンジン用電磁弁駆動装置に関するものである。
（従来の技術）
従来から、内燃エンジン用電磁弁の駆動回路を
直流信号により駆動制御する方式は一般によく知
られている。しかし、この方式では、電力損失が
大きくなるという欠点があつた。
直流信号により駆動制御する方式は一般によく知
られている。しかし、この方式では、電力損失が
大きくなるという欠点があつた。
そこで、例えば特開昭57−203830号公報に示す
ように、内燃エンジン用電磁弁の駆動回路を、パ
ルス信号によつて駆動制御する方式が提案されて
いる。この方式によれば、前記直流信号により駆
動制御する方式に比べて、消費電力を低減できる
という利点がある。
ように、内燃エンジン用電磁弁の駆動回路を、パ
ルス信号によつて駆動制御する方式が提案されて
いる。この方式によれば、前記直流信号により駆
動制御する方式に比べて、消費電力を低減できる
という利点がある。
また、燃料の噴射量は、電磁弁の開度が一定、
燃料圧力が一定なので、電磁弁の開いている時間
（以下、インジエクタ・オン時間という）で決ま
る。そして、該インジエクタ・オン時間がエンジ
ンの動作状態に応じて変化することも、一般によ
く知られている。例えば、加速時には、インジエ
クタ・オン時間を比較的大きくとる必要がある。
燃料圧力が一定なので、電磁弁の開いている時間
（以下、インジエクタ・オン時間という）で決ま
る。そして、該インジエクタ・オン時間がエンジ
ンの動作状態に応じて変化することも、一般によ
く知られている。例えば、加速時には、インジエ
クタ・オン時間を比較的大きくとる必要がある。
なお、前記エンジンの動作状態は、例えば、エ
ンジン回転数、インテークマニホールド内の圧力
（吸入負圧）、エンジン冷却水の温度（エンジン温
度）および大気圧等を基にして決定される。
ンジン回転数、インテークマニホールド内の圧力
（吸入負圧）、エンジン冷却水の温度（エンジン温
度）および大気圧等を基にして決定される。
また、パルス信号による駆動制御方式では第５
図ａおよびｂに示すように、インジエクタ・オン
時間、したがつて該時間を決定する前記駆動回路
に供給されるインジエクタ・オン制御信号の出力
時間Tiは、電磁弁引き上げの為の必要最短時間
Tominと、該電磁弁を引き上げ状態に保持する
保持時間Tkeepとに明確に分けられている。
図ａおよびｂに示すように、インジエクタ・オン
時間、したがつて該時間を決定する前記駆動回路
に供給されるインジエクタ・オン制御信号の出力
時間Tiは、電磁弁引き上げの為の必要最短時間
Tominと、該電磁弁を引き上げ状態に保持する
保持時間Tkeepとに明確に分けられている。
すなわち、電磁弁の引き上げの為の必要最短時
間Tominは、単一のパルス幅時間からなり、ま
た電磁弁を保持する保持時間Tkeepは、例えば単
安定マルチによつて周期Ｔが決定されている複数
個のパルス信号の合計時間からなる。
間Tominは、単一のパルス幅時間からなり、ま
た電磁弁を保持する保持時間Tkeepは、例えば単
安定マルチによつて周期Ｔが決定されている複数
個のパルス信号の合計時間からなる。
なお、電磁弁の保持電流は、該電磁弁の特性に
よつて予め決定される。この故に、電磁弁の駆動
回路に供給する前記保持時間Tkeepのパルス信号
のデユーテイ比も、予め決定されることになる。
よつて予め決定される。この故に、電磁弁の駆動
回路に供給する前記保持時間Tkeepのパルス信号
のデユーテイ比も、予め決定されることになる。
（発明が解決しようとする問題点）
上記した従来の技術は、次のような問題点を有
していた。
していた。
前記したように、インジエクタ・オン制御信号
の出力時間Tiはエンジンの動作状態に応じて決
定される。また、前記インジエクタ・オン制御信
号の出力時間Tiにおける電磁弁引き上げの為の
必要最短時間Tominは、電磁弁の特性に応じて
予定値に決定される。
の出力時間Tiはエンジンの動作状態に応じて決
定される。また、前記インジエクタ・オン制御信
号の出力時間Tiにおける電磁弁引き上げの為の
必要最短時間Tominは、電磁弁の特性に応じて
予定値に決定される。
したがつて、電磁弁の保持時間Tkeepは、イン
ジエクタ・オン時間制御信号の出力時間Tiから
前記電磁弁引き上げの為の必要最短時間Tomin
を引いた差の時間として決定されることになる。
ジエクタ・オン時間制御信号の出力時間Tiから
前記電磁弁引き上げの為の必要最短時間Tomin
を引いた差の時間として決定されることになる。
しかしながら、前記したように、電磁弁の保持
時間Tkeepにおけるパルス信号の周期が予め決定
されている場合には、インジエクタ・オン制御信
号の出力時間Tiが、例えば第５図ｄに示すよう
に、同図ａの時間Tiよりも短いかあるいは長い
時間T′iになると、前記電磁弁の保持時間内にお
ける電磁弁保持用のパルス信号は、一定周期の整
数倍とならず、余り時間Tr（第５図ｅ参照）が生
ずる。
時間Tkeepにおけるパルス信号の周期が予め決定
されている場合には、インジエクタ・オン制御信
号の出力時間Tiが、例えば第５図ｄに示すよう
に、同図ａの時間Tiよりも短いかあるいは長い
時間T′iになると、前記電磁弁の保持時間内にお
ける電磁弁保持用のパルス信号は、一定周期の整
数倍とならず、余り時間Tr（第５図ｅ参照）が生
ずる。
この結果、電磁弁の保持電流信号波形は、第５
図ｂのインジエクタ・オン制御信号に対するｃの
状態に対して、ｆの状態となる。すなわち、前記
余り時間Trの有無によつて、インジエクタ・オ
ン制御信号の出力時間経過時の電磁弁の保持電流
値が異なることになる。このために、従来のパル
ス信号による駆動制御方式では、インジエクタ・
オン制御信号の出力時間経過後から、電磁弁が実
際に閉成状態となるまでの時間に異なりが生じ、
電磁弁のインジエクタ・オン時間を適正に制御す
ることができないという欠点があつた。
図ｂのインジエクタ・オン制御信号に対するｃの
状態に対して、ｆの状態となる。すなわち、前記
余り時間Trの有無によつて、インジエクタ・オ
ン制御信号の出力時間経過時の電磁弁の保持電流
値が異なることになる。このために、従来のパル
ス信号による駆動制御方式では、インジエクタ・
オン制御信号の出力時間経過後から、電磁弁が実
際に閉成状態となるまでの時間に異なりが生じ、
電磁弁のインジエクタ・オン時間を適正に制御す
ることができないという欠点があつた。
本発明は、前述の問題点を解決するためになさ
れたものである。
れたものである。
（問題点を解決するための手段および作用）
前記の問題点を解決するために、本発明は、予
定のインジエクタ・オン制御信号の出力時間Ti
から、電磁弁引き上げの為の必要最短時間
Tominを引いた差より短く、かつ電磁弁保持用
パルスの周期Ｔの整数（Ｎ）倍である電磁弁保持
時間を算出し、前記Tiと該電磁弁保持時間の差
から実際の電磁弁引き上げ時間Toneを得るよう
に構成した点に特徴がある。
定のインジエクタ・オン制御信号の出力時間Ti
から、電磁弁引き上げの為の必要最短時間
Tominを引いた差より短く、かつ電磁弁保持用
パルスの周期Ｔの整数（Ｎ）倍である電磁弁保持
時間を算出し、前記Tiと該電磁弁保持時間の差
から実際の電磁弁引き上げ時間Toneを得るよう
に構成した点に特徴がある。
（実施例）
以下に、図面を参照して、本発明を詳細に説明
する。
する。
第２図は本発明の一実施例の概略構成図であ
る。
る。
同図において、マイクロコンピユータ１は、中
央演算装置（CPU）２、記憶装置（メモリ）３
および入出力信号処理回路（インターフエース）
４から構成されている。このマイクロコンピユー
タ１では、例えばエンジン回転数（Ne）センサ
５、吸入負圧（Pba）センサ６、エンジン温度
（Tw）センサ７および大気圧（Pa）センサ８等
からの入力信号（デジタル信号）に応じてエンジ
ンの動作状態を検出し、さらに、これに応じたイ
ンジエクタ・オン制御信号の出力時間Tiを演算
する。
央演算装置（CPU）２、記憶装置（メモリ）３
および入出力信号処理回路（インターフエース）
４から構成されている。このマイクロコンピユー
タ１では、例えばエンジン回転数（Ne）センサ
５、吸入負圧（Pba）センサ６、エンジン温度
（Tw）センサ７および大気圧（Pa）センサ８等
からの入力信号（デジタル信号）に応じてエンジ
ンの動作状態を検出し、さらに、これに応じたイ
ンジエクタ・オン制御信号の出力時間Tiを演算
する。
また、マイクロコンピユータ１は、後記する内
燃エンジン用電磁弁のソレノイド１３に電流を供
給するバツテリの電圧Vbを、バツテリ電圧
（Vb）センサ３０の入力信号（デジタル信号）に
より検出し、さらに、これに応じて、後述するよ
うに、電磁弁引き上げのための必要最短時間
Tominと、電磁弁保持用パルスの周期Ｔとを決
定する。
燃エンジン用電磁弁のソレノイド１３に電流を供
給するバツテリの電圧Vbを、バツテリ電圧
（Vb）センサ３０の入力信号（デジタル信号）に
より検出し、さらに、これに応じて、後述するよ
うに、電磁弁引き上げのための必要最短時間
Tominと、電磁弁保持用パルスの周期Ｔとを決
定する。
さらに、マイクロコンピユータ１は、前記Ti，
TominおよびＴから、後述するようにして、実
際の電磁弁引き上げ時間Toneと、前記インジエ
クタ・オン制御信号の出力時間Tiに納まる周期
Ｔの電磁弁保持用パルスの個数Ｎとを演算する。
そして、マイクロコンピユータ１は、インターフ
エース４から、前記Tone，ＴおよびＮのデータ
信号をタイマLSI１０へ出力する。
TominおよびＴから、後述するようにして、実
際の電磁弁引き上げ時間Toneと、前記インジエ
クタ・オン制御信号の出力時間Tiに納まる周期
Ｔの電磁弁保持用パルスの個数Ｎとを演算する。
そして、マイクロコンピユータ１は、インターフ
エース４から、前記Tone，ＴおよびＮのデータ
信号をタイマLSI１０へ出力する。
タイマLSI１０は、既知の適宜の方法により、
第４図ｃに示すように、電磁弁引き上げ時間
Tone中はローレベルの信号（Ｌ信号）を出力し、
該Toneが経過すると、これにつづいて電磁弁保
持用の一定周期のパルス信号を出力する。
第４図ｃに示すように、電磁弁引き上げ時間
Tone中はローレベルの信号（Ｌ信号）を出力し、
該Toneが経過すると、これにつづいて電磁弁保
持用の一定周期のパルス信号を出力する。
以上のように、時間の経過とともにパルス的に
変化するタイマLSI１０の出力（第４図ｃ参照）
は、順次、内燃エンジン用電磁弁の駆動回路２０
を構成するトランジスタ１１のベースに印加され
る。したがつて、前記タイマLSI１０の出力がＬ
信号期間はトランジスタ１１およびトランジスタ
１２が導通する。
変化するタイマLSI１０の出力（第４図ｃ参照）
は、順次、内燃エンジン用電磁弁の駆動回路２０
を構成するトランジスタ１１のベースに印加され
る。したがつて、前記タイマLSI１０の出力がＬ
信号期間はトランジスタ１１およびトランジスタ
１２が導通する。
故に、内燃エンジン用電磁弁のソレノイド１３
には、前記トランジスタ１２のオンオフ時間に応
じた電磁弁引き上げ電流および電磁弁保持電流が
流れる。なお、ツエナーダイオード１４は、トラ
ンジスタ１２の保護用ダイオードである。
には、前記トランジスタ１２のオンオフ時間に応
じた電磁弁引き上げ電流および電磁弁保持電流が
流れる。なお、ツエナーダイオード１４は、トラ
ンジスタ１２の保護用ダイオードである。
前記タイマLSI１０は、電磁弁保持用のパルス
信号の個数が、前記設定した個数Ｎに達した時
に、該電磁弁保持用のパルス信号の出力を停止す
る。この結果、それ以後のタイマLSI１０の出力
は、ハイレベルの信号（Ｈ信号）状態となる。し
たがつて、トランジスタ１１および１２がオフ状
態となつて、電磁弁は閉状態となる。
信号の個数が、前記設定した個数Ｎに達した時
に、該電磁弁保持用のパルス信号の出力を停止す
る。この結果、それ以後のタイマLSI１０の出力
は、ハイレベルの信号（Ｈ信号）状態となる。し
たがつて、トランジスタ１１および１２がオフ状
態となつて、電磁弁は閉状態となる。
第３図は、第２図のマイクロコンピユータ１の
動作を示すフローチヤートである。この第３図の
処理は、例えば各気筒の上死点信号の発生ごと、
またはエンジンの一回転ごとに一度実行される。
動作を示すフローチヤートである。この第３図の
処理は、例えば各気筒の上死点信号の発生ごと、
またはエンジンの一回転ごとに一度実行される。
ステツプＳ１…前述したように、Neセンサ５、
Pbaセンサ６、Twセンサ７およびPaセンサ８等
からの入力信号に応じて、エンジンの動作状態を
検出し、さらに既知の適宜の方法により、インジ
エクタ・オン制御信号の出力時間Tiを決定する。
Pbaセンサ６、Twセンサ７およびPaセンサ８等
からの入力信号に応じて、エンジンの動作状態を
検出し、さらに既知の適宜の方法により、インジ
エクタ・オン制御信号の出力時間Tiを決定する。
第４図ａは、このようにして決定されたインジ
エクタ・オン制御信号の出力時間Tiの一例であ
る。
エクタ・オン制御信号の出力時間Tiの一例であ
る。
ステツプＳ２…Vbセンサ３０からの入力信号
に応じて、電磁弁引き上げのための必要最短時間
Tominと、電磁弁保持用パルスの周期Ｔとを決
定する。具体的には、電磁弁の特性およびバツテ
リ電圧Vbに応じて予めメモリ３に記憶されてい
るTominとＴとを、バツテリ電圧Vbに基づいて
選択・決定する。これは、ソレノイド駆動用トラ
ンジスタ１２のオン時間をバツテリ電圧Vbの低
下に応じて長くすることにより、実際にソレノイ
ド１３に流れる電流量の低下を補償できるように
するためである。なお、周期Ｔに基づいてタイマ
LSI１０から出力される電磁弁保持用のパルス信
号は、Ｈ信号期間は変化せず、Ｌ信号期間のみが
バツテリ電圧Vbの低下に応じて延びる。
に応じて、電磁弁引き上げのための必要最短時間
Tominと、電磁弁保持用パルスの周期Ｔとを決
定する。具体的には、電磁弁の特性およびバツテ
リ電圧Vbに応じて予めメモリ３に記憶されてい
るTominとＴとを、バツテリ電圧Vbに基づいて
選択・決定する。これは、ソレノイド駆動用トラ
ンジスタ１２のオン時間をバツテリ電圧Vbの低
下に応じて長くすることにより、実際にソレノイ
ド１３に流れる電流量の低下を補償できるように
するためである。なお、周期Ｔに基づいてタイマ
LSI１０から出力される電磁弁保持用のパルス信
号は、Ｈ信号期間は変化せず、Ｌ信号期間のみが
バツテリ電圧Vbの低下に応じて延びる。
ステツプＳ３…例えば（Ti−Tomin）／Ｔ＝
Ｎ…Trの演算を行なう。
Ｎ…Trの演算を行なう。
そして、上記演算により、（Ti−Tomin）時間
内に完全に納まる電磁弁保持用パルスの個数Ｎ
と、前記パルスの周期Ｔにみたない余り時間Tr
を決定する。第４図ｂは、前記Ｎが５の場合の一
例を示している。
内に完全に納まる電磁弁保持用パルスの個数Ｎ
と、前記パルスの周期Ｔにみたない余り時間Tr
を決定する。第４図ｂは、前記Ｎが５の場合の一
例を示している。
ステツプＳ４…Tomin＋Tr＝Toneの演算を行
なう。このToneは、前記したように、最終的に
決定された実際の電磁弁引き上げ時間である。
なう。このToneは、前記したように、最終的に
決定された実際の電磁弁引き上げ時間である。
ステツプＳ５…前記ステツプＳ２，Ｓ３および
ステツプＳ４で設定したＴ，ＮおよびToneのデ
ータ信号をタイマLSI１０へ出力する。
ステツプＳ４で設定したＴ，ＮおよびToneのデ
ータ信号をタイマLSI１０へ出力する。
この結果、前述した説明から明らかなように、
タイマLSI１０からは、第４図ｃに示すような波
形の信号（インジエクタ・オン制御信号）が出力
される。
タイマLSI１０からは、第４図ｃに示すような波
形の信号（インジエクタ・オン制御信号）が出力
される。
すなわち、第４図ａおよびｃから明らかなよう
に、本実施例では、インジエクタ・オン制御信号
の出力時間Tiの終端と、タイマLSI１０から出力
される電磁弁保持用のパルス信号の最後の一周期
の終端とが一致するようになる。
に、本実施例では、インジエクタ・オン制御信号
の出力時間Tiの終端と、タイマLSI１０から出力
される電磁弁保持用のパルス信号の最後の一周期
の終端とが一致するようになる。
したがつて、本実施例では、インジエクタ・オ
ン制御信号の出力時間経過後におけるソレノイド
１３の電流（ソレノイド電流）低下率は、常に一
定となるので、インジエクタ・オン時間は適正に
設定されることが可能となる。
ン制御信号の出力時間経過後におけるソレノイド
１３の電流（ソレノイド電流）低下率は、常に一
定となるので、インジエクタ・オン時間は適正に
設定されることが可能となる。
換言すれば、インジエクタ・オン時間は、イン
ジエクタ・オン制御信号の出力時間Tiに、該Ti
終了時から、ソレノイド電流の低下により実際に
電磁弁が閉成状態となるまでの時間αを加算した
ものであるが、前述したように、本発明では、常
に、αが一定時間となるので、予め該αを考慮し
て、Tiを設定すれば、インジエクタ・オン時間
を予定値に設定することが可能となるのである。
ジエクタ・オン制御信号の出力時間Tiに、該Ti
終了時から、ソレノイド電流の低下により実際に
電磁弁が閉成状態となるまでの時間αを加算した
ものであるが、前述したように、本発明では、常
に、αが一定時間となるので、予め該αを考慮し
て、Tiを設定すれば、インジエクタ・オン時間
を予定値に設定することが可能となるのである。
なお、以上の説明では、タイマLSI１０を用い
て、インジエクタ・オン制御信号（第４図ｃ参
照）を発生させていたが、該タイマLSI１０は、
必ずしも必要なものでなく、インジエクタ・オン
制御信号を、直接マイクロコンピユータ１から出
力するようにしてもよい。
て、インジエクタ・オン制御信号（第４図ｃ参
照）を発生させていたが、該タイマLSI１０は、
必ずしも必要なものでなく、インジエクタ・オン
制御信号を、直接マイクロコンピユータ１から出
力するようにしてもよい。
また、電磁弁引き上げのための必要最短時間
Tominおよび電磁弁保持用パルスの周期Ｔを、
バツテリ電圧Vbに基づいて変化させる必要は必
ずしもなく、それぞれ一定値であるとしてもよ
い。
Tominおよび電磁弁保持用パルスの周期Ｔを、
バツテリ電圧Vbに基づいて変化させる必要は必
ずしもなく、それぞれ一定値であるとしてもよ
い。
次に、本発明の機能ブロツク図を第１図に示
し、これについて説明する。
し、これについて説明する。
Ti決定手段１０１は前述したように、例えば
エンジン回転数、吸入負圧、エンジン温度および
大気圧等のデータから予定のタイミングでエンジ
ンの動作状態を検出し、該エンジンの動作状態に
応じたインジエクタ・オン制御信号の出力時間
Tiを決定する。
エンジン回転数、吸入負圧、エンジン温度および
大気圧等のデータから予定のタイミングでエンジ
ンの動作状態を検出し、該エンジンの動作状態に
応じたインジエクタ・オン制御信号の出力時間
Tiを決定する。
Ｔ記憶手段１０２は、電磁弁保持用のパルス信
号の周期Ｔを記憶している。Tomin記憶手段１
０３は、電磁弁引き上げの為の必要最短時間
Tominを記憶している。
号の周期Ｔを記憶している。Tomin記憶手段１
０３は、電磁弁引き上げの為の必要最短時間
Tominを記憶している。
演算手段１０４は、Ti決定手段１０１のイン
ジエクタ・オン制御信号の出力時間Ti、Ｔ記憶
手段１０２の電磁弁保持用のパルス信号の周期Ｔ
およびTomin記憶手段１０３の電磁弁引き上げ
のための必要最短時間Tominに基づいて、例え
ば（Ti−Tomin）／Ｔの演算を行ない、（Ti−
Tomin）時間内に完全に納まる電磁弁保持用パ
ルスの個数Ｎと、余り時間Trを決定する。また、
演算手段１０４は、Tomin記憶手段１０３の記
憶値Tominに前記余り時間Trを加算して実際の
電磁弁引き上げ時間Toneを算出する。
ジエクタ・オン制御信号の出力時間Ti、Ｔ記憶
手段１０２の電磁弁保持用のパルス信号の周期Ｔ
およびTomin記憶手段１０３の電磁弁引き上げ
のための必要最短時間Tominに基づいて、例え
ば（Ti−Tomin）／Ｔの演算を行ない、（Ti−
Tomin）時間内に完全に納まる電磁弁保持用パ
ルスの個数Ｎと、余り時間Trを決定する。また、
演算手段１０４は、Tomin記憶手段１０３の記
憶値Tominに前記余り時間Trを加算して実際の
電磁弁引き上げ時間Toneを算出する。
電磁弁引き上げ信号発生手段１０６は、前記該
Toneに応じた電磁弁引き上げ信号を発生出力す
る。
Toneに応じた電磁弁引き上げ信号を発生出力す
る。
電磁弁保持用パルス発生手段１０８は、前記演
算手段１０４から供給されるＴおよび該演算手段
１０４で算出されたＮに応じた電磁弁保持用のパ
ルス信号を前記電磁弁引き上げ信号につづけて発
生出力する。
算手段１０４から供給されるＴおよび該演算手段
１０４で算出されたＮに応じた電磁弁保持用のパ
ルス信号を前記電磁弁引き上げ信号につづけて発
生出力する。
電磁弁駆動回路１１０は、前記電磁弁引き上げ
信号および電磁弁保持用のパルス信号によつて駆
動制御され、ソレノイド１３（第２図）に流れる
電流を調節する。
信号および電磁弁保持用のパルス信号によつて駆
動制御され、ソレノイド１３（第２図）に流れる
電流を調節する。
（発明の効果）
以上の説明から明らかなように、本発明によれ
ば、つぎのような効果が達成される。
ば、つぎのような効果が達成される。
(1) 電磁弁保持用のパルス信号の周期が、予定に
設定されている内燃エンジン用電磁弁駆動装置
において、エンジンの動作状態によりインジエ
クタ・オン制御信号の出力時間が変化しても、
該インジエクタ・オン制御信号の出力時間の終
端と電磁弁保持用のパルス信号の終端とを完全
に一致させることができる。この為に、予定の
インジエクタ・オン時間で電磁弁を正確に制御
できる結果、適正な燃料噴射が可能となる。
設定されている内燃エンジン用電磁弁駆動装置
において、エンジンの動作状態によりインジエ
クタ・オン制御信号の出力時間が変化しても、
該インジエクタ・オン制御信号の出力時間の終
端と電磁弁保持用のパルス信号の終端とを完全
に一致させることができる。この為に、予定の
インジエクタ・オン時間で電磁弁を正確に制御
できる結果、適正な燃料噴射が可能となる。
第１図は本発明の全体構成を示す機能ブロツク
図である。第２図は本発明の一実施例の概略構成
図である。第３図は、第２図のマイクロコンピユ
ータの動作を示すフローチヤートである。第４図
は、第３図に示す実施例の動作を説明する為のタ
イムチヤートである。第５図は、従来の内燃エン
ジン用電磁弁駆動装置の動作を説明する為のタイ
ムチヤートである。 １０１……Ti決定手段、１０２……Ｔ記憶手
段、１０３……Tomin記憶手段、１０４……演
算手段、１０６……電磁弁引き上げ信号発生手
段、１０８……電磁弁保持用パルス発生手段、１
１０……電磁弁駆動回路。
図である。第２図は本発明の一実施例の概略構成
図である。第３図は、第２図のマイクロコンピユ
ータの動作を示すフローチヤートである。第４図
は、第３図に示す実施例の動作を説明する為のタ
イムチヤートである。第５図は、従来の内燃エン
ジン用電磁弁駆動装置の動作を説明する為のタイ
ムチヤートである。 １０１……Ti決定手段、１０２……Ｔ記憶手
段、１０３……Tomin記憶手段、１０４……演
算手段、１０６……電磁弁引き上げ信号発生手
段、１０８……電磁弁保持用パルス発生手段、１
１０……電磁弁駆動回路。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 予定のタイミングでエンジンの動作状態を検
出し、該エンジンの動作状態に応じたインジエク
タ・オン制御信号の出力時間Tiを決定するTi決
定手段と、 前記出力時間Tiの開始から予定時間の間、電
磁弁引き上げ信号を発生出力する電磁弁引き上げ
信号発生手段と、 前記電磁弁引き上げ信号の消滅後、予定のデユ
ーテイ比および周期Ｔを有する電磁弁保持用のパ
ルス信号を発生する電磁弁保持用パルス発生手段
と、 前記電磁弁引き上げ信号および電磁弁保持用の
パルス信号を供給され、前記インジエクタの電流
制御スイツチング回路を駆動制御する電磁弁駆動
回路と、 前記出力時間Tiの終期および電磁弁保持用の
パルス信号の終期の各タイミングを一致させる調
整手段とを具備したことを特徴とする内燃エンジ
ン用電磁弁駆動装置。 ２ 前記タイミングの一致は、最初の電磁弁保持
用のパルス信号の発生タイミングを前後に調整し
て行なわれることを特徴とする前記特許請求の範
囲第１項記載の内燃エンジン用電磁弁駆動装置。 ３ 予定のタイミングでエンジンの動作状態を検
出し、該エンジンの動作状態に応じたインジエク
タ・オン制御信号の出力時間Tiを決定するTi決
定手段と、 電磁弁保持用のパルス信号の周期Ｔを記憶して
いる周期記憶手段と、 電磁弁引き上げの為の必要最短時間Tominを
記憶しているTomin記憶手段と、 前記TiからTominを引いた差より短く、かつ
前記Ｔの整数（Ｎ）倍である電磁弁保持時間を演
算し、前記Tiと該電磁弁保持時間の差から実際
の電磁弁引き上げ時間Toneを算出する手段と、 前記Toneに応じた電磁弁引き上げ信号を発生
出力する電磁弁引き上げ信号発生手段と、 前記Ｔおよび前記Ｎに基づいて、予定のデユー
テイ比で、かつ周期Ｔの電磁弁保持用のパルス信
号をＮ個発生する電磁弁保持用パルス発生手段
と、 前記電磁弁引き上げ信号および電磁弁保持用の
パルス信号によつて駆動され、前記インジエクタ
の電流制御スイツチング回路を駆動制御する電磁
弁駆動回路とを具備したことを特徴とする内燃エ
ンジン用電磁弁駆動装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60099651A JPS61258949A (ja) | 1985-05-13 | 1985-05-13 | 内燃エンジン用電磁弁駆動装置 |
| US06/846,686 US4656989A (en) | 1985-05-13 | 1986-04-01 | System for driving solenoid valve for internal combustion engine |
| EP86303482A EP0212777B1 (en) | 1985-05-13 | 1986-05-07 | System for driving solenoid valve for internal combustion engine |
| DE8686303482T DE3675468D1 (de) | 1985-05-13 | 1986-05-07 | System zur steuerung eines elektromagnetventils fuer eine innenbrennkraftmaschine. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60099651A JPS61258949A (ja) | 1985-05-13 | 1985-05-13 | 内燃エンジン用電磁弁駆動装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61258949A JPS61258949A (ja) | 1986-11-17 |
| JPH03495B2 true JPH03495B2 (ja) | 1991-01-08 |
Family
ID=14252958
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60099651A Granted JPS61258949A (ja) | 1985-05-13 | 1985-05-13 | 内燃エンジン用電磁弁駆動装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4656989A (ja) |
| EP (1) | EP0212777B1 (ja) |
| JP (1) | JPS61258949A (ja) |
| DE (1) | DE3675468D1 (ja) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1183828B (it) * | 1985-05-10 | 1987-10-22 | Weber Spa | Sistema di controllo di iniettori di carburante per l'apertura asincrona rispetto alle fasi di un motore endotermico |
| US4980793A (en) * | 1988-04-29 | 1990-12-25 | Chrysler Corporation | Open loop control of solenoid coil driver |
| GB2249079B (en) * | 1990-09-11 | 1994-07-27 | Smc Kk | Apparatus for holding by suction and conveying |
| IT1261360B (it) * | 1993-11-19 | 1996-05-20 | Fiat Ricerche | Sistema elettronico per il controllo di carichi induttivi di iniettoridi un impianto di alimentazione per motori a combustione interna |
| US6516658B1 (en) | 1999-04-16 | 2003-02-11 | Siemens Vdo Automotive Corporation | Identification of diesel engine injector characteristics |
| JP3932474B2 (ja) | 1999-07-28 | 2007-06-20 | 株式会社日立製作所 | 電磁式燃料噴射装置及び内燃機関 |
| JP3858582B2 (ja) * | 2000-09-29 | 2006-12-13 | 国産電機株式会社 | 多気筒内燃機関用バッテリレス燃料噴射装置 |
| WO2002053896A2 (en) | 2001-01-04 | 2002-07-11 | Siemens Vdo Automotive Corporation | Internal energizable voltage or current source for fuel injector identification |
| US7191078B2 (en) * | 2003-11-25 | 2007-03-13 | Wolff Controls Corporation | Offset compensated position sensor and method |
| US20060265159A1 (en) * | 2004-11-23 | 2006-11-23 | Wolff Controls Corporation | Offset Compensated Position Sensor and Method |
| JP5198496B2 (ja) * | 2010-03-09 | 2013-05-15 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 内燃機関のエンジンコントロールユニット |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS569626A (en) * | 1979-07-04 | 1981-01-31 | Nippon Denso Co Ltd | Fuel injection device |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3579052A (en) * | 1968-09-21 | 1971-05-18 | Nippon Denso Co | System for driving a. d. c. electromagnet |
| US4134367A (en) * | 1977-05-26 | 1979-01-16 | The United Sates Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Electronic fuel injection control |
| US4327394A (en) * | 1978-02-27 | 1982-04-27 | The Bendix Corporation | Inductive load drive circuit utilizing a bi-level output comparator and a flip-flop to set three different levels of load current |
| US4234903A (en) * | 1978-02-27 | 1980-11-18 | The Bendix Corporation | Inductive load driver circuit effecting slow hold current delay and fast turn off current decay |
| JPS5851233A (ja) * | 1981-09-21 | 1983-03-25 | Hitachi Ltd | 燃料噴射弁駆動回路 |
| GB2124044B (en) * | 1982-07-10 | 1986-03-05 | Lucas Ind Plc | Power supply circuit |
| US4511945A (en) * | 1983-12-27 | 1985-04-16 | Ford Motor Company | Solenoid switching driver with fast current decay from initial peak current |
| GB8402470D0 (en) * | 1984-01-31 | 1984-03-07 | Lucas Ind Plc | Drive circuits |
| US4604675A (en) * | 1985-07-16 | 1986-08-05 | Caterpillar Tractor Co. | Fuel injection solenoid driver circuit |
-
1985
- 1985-05-13 JP JP60099651A patent/JPS61258949A/ja active Granted
-
1986
- 1986-04-01 US US06/846,686 patent/US4656989A/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-05-07 DE DE8686303482T patent/DE3675468D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1986-05-07 EP EP86303482A patent/EP0212777B1/en not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS569626A (en) * | 1979-07-04 | 1981-01-31 | Nippon Denso Co Ltd | Fuel injection device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0212777A2 (en) | 1987-03-04 |
| EP0212777A3 (en) | 1988-04-27 |
| EP0212777B1 (en) | 1990-11-07 |
| DE3675468D1 (de) | 1990-12-13 |
| US4656989A (en) | 1987-04-14 |
| JPS61258949A (ja) | 1986-11-17 |
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