JPH0348260B2 - - Google Patents
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- JPH0348260B2 JPH0348260B2 JP59101455A JP10145584A JPH0348260B2 JP H0348260 B2 JPH0348260 B2 JP H0348260B2 JP 59101455 A JP59101455 A JP 59101455A JP 10145584 A JP10145584 A JP 10145584A JP H0348260 B2 JPH0348260 B2 JP H0348260B2
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
-
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-
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Description
産業上の利用分野
本発明は、耐食性と耐熱性のすぐれた溶融アル
ミニウムメツキ鋼板の製造法に関するものであ
る。 従来の技術 アルミニウムメツキ鋼板は耐食性と耐熱性にす
ぐれていることから、高価なステンレス鋼板に代
わつて家庭用熱器具、自動車用排気系材料などに
多く使用されて来ている。これらのアルミニウム
メツキ鋼板は一般に、冷間圧延された冷延板を、
無酸化性または弱酸化性雰囲気中で加熱して圧延
油などを燃焼除去し、続いて還元性雰囲気中で加
熱し表面を活性化する焼鈍過程を経て、溶融アル
ミニウム浴中に浸漬する方法で製造されている。 従来、公表されている耐熱性溶融アルミニウム
メツキ鋼板としては、たとえば、特公昭52−
33579号公報には「アルミニウムメツキ浴に少量
のSiを添加した従来型メツキ鋼板」、及びこれを
改良した「鋼中にCr5〜15%未満とSi2.0%以下を
存在させ、表面のAlの有効濃度が低下すること
を阻止して、耐熱寿命を延長させると同時に、表
面に生成する酸化膜がFe−Cr−Si酸化物、また
はFe−Cr酸化物となつて、緻密な保護皮膜を形
成して高温度における耐酸化性を向上したメツキ
鋼板」の例が開示されている。又、特開昭56−
102556号公報には「鋼中にCr0.01〜5%、Ti0.2
〜0.6%を存在させ、かつTi/C+N比が20倍以
上の鋼板に溶融アルミニウムメツキを施したメツ
キ鋼板」の例が開示されているなど、多くの種類
の鋼板が提案されている。 発明が解決しようとする問題点 しかしながら、これらメツキ鋼板の耐食性と耐
熱性に対する改善要望は大きく、又、不メツキ部
分やピンホールの出現によつて、耐食性と耐熱性
が局部的に損なわれることがあること、又、比較
的温度の高い酸化性ガス使用環境においては、酸
化増量が大きく耐熱寿命が短いこと、などに対す
る改善要望が大きかつた。 問題点を解決するための手段 本発明者らは、すぐれた耐食性と耐熱性が安定
して得られる溶融アルミニウムメツキ鋼板の製造
法を開発することを目的に鋼成分より検討した結
果、鋼中に含有されるSiの少量化を図り、かつ
Cr、Tiを添加した鋼板を溶融アルミニウムメツ
キすることによつて、すぐれた耐食性と耐熱性が
安定して得られるメツキ鋼板が製造されることを
知見した。 本発明は、この知見から完成されたもので、
C0.01%以下、Si0.1%以下、Mn0.1〜1.5%、Cr3
〜12%、Ti0.03〜0.16%、Al0.08%以下、N0.004
%以下を含有して、残部が鉄および不可避的不純
物からなる冷延板を焼鈍し、しかる後溶融アルミ
ニウムメツキする耐食性と耐熱性のすぐれたメツ
キ鋼板の製造法である。 作 用 以下、本発明について図面を参照しながら詳細
に説明する。 本発明においては、転炉、電気炉など通常の溶
解炉で溶製された溶鋼を、造塊・分塊法あるいは
連続鋳造法を経て鋼片とし、これを熱間圧延し、
酸洗し、冷間圧延する薄鋼板の一般製造工程で冷
延板を製造し、これを焼鈍する。この場合、前記
した冷延板の鋼成分は、溶融アルミニウムメツキ
後の鋼板の諸性質に及よぼす作用効果から定めた
ものである。 すなわち、Cは、含有量が増加すると鋼のメツ
キ漏れ性を劣化せしめて不メツキ部分を誘発し、
溶融アルミニウムメツキ後の耐食性と耐熱性を劣
化せしめる誘因となる。したがつて本発明におい
て、Cは有害成分として0.01%以下に抑え、しか
も少ない含有量ほど好ましい。 Siは鋼中に0.1%を越える過剰な含有量になる
と、冷延板の製造時あるいは焼鈍時、鋼板表面に
生成したSi酸化物またはFe−Si酸化物によつて
メツキ漏れ性を阻害し、不メツキ部分やピンホー
ルを発生して第1図に示すように耐食性を劣化
し、耐熱性も劣化する。したがつてSiは、Cと同
様に、有害成分として含有量を少なめとする必要
がある。 Mnは、アルミニウムメツキ浴における鋼板の
漏れ性を改善して、微視的不メツキ部分の発生を
防止し、メツキ鋼板の耐食性と耐熱性を向上す
る。第2図は鋼中Mn量が耐食性に及よぼす影響
を示したものである。すなわちMnは0.1%未満の
少ない含有量では耐食性が得られず、また1.5%
を越える過剰な含有量ではメツキ密着性を阻害
し、各種の形状の加工時に剥離して、耐食性と耐
熱性を著しく劣化する。本発明において鋼中の
Mnは、上記のような作用効果を考慮して0.1〜
1.5%に限定した。 Crは、第3図で示すように、鋼中に含有され
て、メツキ前後の鋼板の耐食性を向上させるため
に添加するものである。Cr量が3%未満では耐
食性向上効果が小さい。したがつてCrは3%以
上の添加が必要である。しかしながらCr量が12
%を越える過剰な含有は、溶融アルミニウムメツ
キにおいて不メツキやピンホールを発生し、メツ
キによる耐食性さらには耐熱性の向上が損なわれ
る。すなわち本発明においてCrは3〜12%の含
有が必要である。 Tiは、鋼中のC、Nを固定して鋼板の加工性
を付与すると共に、耐食性向上成分として添加し
たCrの炭・窒化を防止して、第4図に示すよう
に耐食性を維持し、メツキ鋼板を耐熱材料として
使用し、高温度の加熱を受けた場合、メツキ層が
地鉄に拡散して耐酸化性のすぐれた皮膜を形成
し、第5図に示すように耐熱性を向上する。これ
らの効果を得るために、Tiは0.03%以上の含有が
必要である。また鋼中Ti含有量が多くなる程、
高温度の加熱を受けた時メツキ層の拡散が速やか
に生じ、耐熱性の点から有利であるが、0.16%を
越えると溶鋼時Tiが還元剤として働き、スラグ、
耐火物材料などからSiが混入して不メツキ、ピン
ホールを発生して、メツキ後の耐食性と耐熱性の
低下を招き易い。したがつて本発明においてTi
は、耐食性が阻害されることなく耐熱性が著しく
向上せしめられる範囲として、0.03〜0.16%に限
定した。 Alは、CrおよびTiの添加歩留を向上させる予
備脱酸剤として使用するものであるが、鋼中に残
存する多量の酸可溶Alはメツキ性を低下して不
メツキ発生の原因となるので、その上限を0.08%
に限定した。 Nの含有量の増加はTi窒化物を形成して必要
量以上のTiを添加せしめ、鋼板のメツキ漏れ性
を低下せしめる有害成分として0.004%以下に抑
制する必要がある。 また鋼製造上不可避的不純物として混入される
P、Sなどは、加工性やメツキ諸特性を低下せし
める成分として出来るだけ少ないことが好まし
く、Pは0.03%以下、Sは0.02%以下がよい。 本発明はこのような成分組成の冷延板を再結晶
温度以上で焼鈍する。その焼鈍は連続焼鈍、箱焼
鈍いずれでもよい。 このようにして焼鈍を終えたメツキ原板は、温
度700℃前後の溶融アルミニウムメツキ浴中に浸
漬してアルミニウムメツキ処理し、次いで浴温な
いし600℃の温度から直ちにあるいは過時効処理
を経て、常温まで任意の速度で冷却される。 実施例 次に本発明の実施例について説明する。 転炉で溶製し、連続鋳造法で鋼片となし、熱間
圧延、酸洗を経て板厚0.8mmに冷間圧延(圧下率
68%)された第1表に示した各種成分の冷延板
を、予熱炉、均熱炉、冷却炉、溶融メツキ装置な
どからなるゼンジマー型連続溶融アルミニウムメ
ツキ装置(メツキ浴温度:730℃)で連続溶融ア
ルミニウムメツキを行い、目付量が80g/m2のメ
ツキ鋼板を製造した。得られた各メツキ鋼板の耐
食性、メツキ密着性、耐熱性を第1表に示す。こ
の結果から、本発明メツキ鋼板は、比較材(従来
材)のメツキ鋼板に比し、腐食減量が少く、外観
も良好で耐食性がすぐれ、又、高温度の加熱後の
表面状態も良好で耐熱性もすぐれていることがわ
かる。 なお、前記第1〜5図及び第2表における性能
試験は次の方法で行つた。 (1) 耐蝕性 (NH4)2SO41g/、NH4NO31.5g/、
NH4cl0.5g/の組成の温度80℃の水溶液中
に供試材を30日間浸漬して、重量減(腐蝕減
量)と外観を調べた。外観は ◎ 良好 〇 一部腐蝕 △ 腐蝕やや著しい × 全面腐蝕 として表示した。 (2) メツキ密着性 リバースベンドによる試験を行つた。1は異
常なし、2は亀裂発生、3は一部剥離、4はメ
ツキ剥離大、5は全面メツキ剥離を示す。 (3) 耐熱性 供試材を600℃で20時間加熱して、表面状態
を観察した。◎は表面良好、×は点状赤錆多い
場合である。
ミニウムメツキ鋼板の製造法に関するものであ
る。 従来の技術 アルミニウムメツキ鋼板は耐食性と耐熱性にす
ぐれていることから、高価なステンレス鋼板に代
わつて家庭用熱器具、自動車用排気系材料などに
多く使用されて来ている。これらのアルミニウム
メツキ鋼板は一般に、冷間圧延された冷延板を、
無酸化性または弱酸化性雰囲気中で加熱して圧延
油などを燃焼除去し、続いて還元性雰囲気中で加
熱し表面を活性化する焼鈍過程を経て、溶融アル
ミニウム浴中に浸漬する方法で製造されている。 従来、公表されている耐熱性溶融アルミニウム
メツキ鋼板としては、たとえば、特公昭52−
33579号公報には「アルミニウムメツキ浴に少量
のSiを添加した従来型メツキ鋼板」、及びこれを
改良した「鋼中にCr5〜15%未満とSi2.0%以下を
存在させ、表面のAlの有効濃度が低下すること
を阻止して、耐熱寿命を延長させると同時に、表
面に生成する酸化膜がFe−Cr−Si酸化物、また
はFe−Cr酸化物となつて、緻密な保護皮膜を形
成して高温度における耐酸化性を向上したメツキ
鋼板」の例が開示されている。又、特開昭56−
102556号公報には「鋼中にCr0.01〜5%、Ti0.2
〜0.6%を存在させ、かつTi/C+N比が20倍以
上の鋼板に溶融アルミニウムメツキを施したメツ
キ鋼板」の例が開示されているなど、多くの種類
の鋼板が提案されている。 発明が解決しようとする問題点 しかしながら、これらメツキ鋼板の耐食性と耐
熱性に対する改善要望は大きく、又、不メツキ部
分やピンホールの出現によつて、耐食性と耐熱性
が局部的に損なわれることがあること、又、比較
的温度の高い酸化性ガス使用環境においては、酸
化増量が大きく耐熱寿命が短いこと、などに対す
る改善要望が大きかつた。 問題点を解決するための手段 本発明者らは、すぐれた耐食性と耐熱性が安定
して得られる溶融アルミニウムメツキ鋼板の製造
法を開発することを目的に鋼成分より検討した結
果、鋼中に含有されるSiの少量化を図り、かつ
Cr、Tiを添加した鋼板を溶融アルミニウムメツ
キすることによつて、すぐれた耐食性と耐熱性が
安定して得られるメツキ鋼板が製造されることを
知見した。 本発明は、この知見から完成されたもので、
C0.01%以下、Si0.1%以下、Mn0.1〜1.5%、Cr3
〜12%、Ti0.03〜0.16%、Al0.08%以下、N0.004
%以下を含有して、残部が鉄および不可避的不純
物からなる冷延板を焼鈍し、しかる後溶融アルミ
ニウムメツキする耐食性と耐熱性のすぐれたメツ
キ鋼板の製造法である。 作 用 以下、本発明について図面を参照しながら詳細
に説明する。 本発明においては、転炉、電気炉など通常の溶
解炉で溶製された溶鋼を、造塊・分塊法あるいは
連続鋳造法を経て鋼片とし、これを熱間圧延し、
酸洗し、冷間圧延する薄鋼板の一般製造工程で冷
延板を製造し、これを焼鈍する。この場合、前記
した冷延板の鋼成分は、溶融アルミニウムメツキ
後の鋼板の諸性質に及よぼす作用効果から定めた
ものである。 すなわち、Cは、含有量が増加すると鋼のメツ
キ漏れ性を劣化せしめて不メツキ部分を誘発し、
溶融アルミニウムメツキ後の耐食性と耐熱性を劣
化せしめる誘因となる。したがつて本発明におい
て、Cは有害成分として0.01%以下に抑え、しか
も少ない含有量ほど好ましい。 Siは鋼中に0.1%を越える過剰な含有量になる
と、冷延板の製造時あるいは焼鈍時、鋼板表面に
生成したSi酸化物またはFe−Si酸化物によつて
メツキ漏れ性を阻害し、不メツキ部分やピンホー
ルを発生して第1図に示すように耐食性を劣化
し、耐熱性も劣化する。したがつてSiは、Cと同
様に、有害成分として含有量を少なめとする必要
がある。 Mnは、アルミニウムメツキ浴における鋼板の
漏れ性を改善して、微視的不メツキ部分の発生を
防止し、メツキ鋼板の耐食性と耐熱性を向上す
る。第2図は鋼中Mn量が耐食性に及よぼす影響
を示したものである。すなわちMnは0.1%未満の
少ない含有量では耐食性が得られず、また1.5%
を越える過剰な含有量ではメツキ密着性を阻害
し、各種の形状の加工時に剥離して、耐食性と耐
熱性を著しく劣化する。本発明において鋼中の
Mnは、上記のような作用効果を考慮して0.1〜
1.5%に限定した。 Crは、第3図で示すように、鋼中に含有され
て、メツキ前後の鋼板の耐食性を向上させるため
に添加するものである。Cr量が3%未満では耐
食性向上効果が小さい。したがつてCrは3%以
上の添加が必要である。しかしながらCr量が12
%を越える過剰な含有は、溶融アルミニウムメツ
キにおいて不メツキやピンホールを発生し、メツ
キによる耐食性さらには耐熱性の向上が損なわれ
る。すなわち本発明においてCrは3〜12%の含
有が必要である。 Tiは、鋼中のC、Nを固定して鋼板の加工性
を付与すると共に、耐食性向上成分として添加し
たCrの炭・窒化を防止して、第4図に示すよう
に耐食性を維持し、メツキ鋼板を耐熱材料として
使用し、高温度の加熱を受けた場合、メツキ層が
地鉄に拡散して耐酸化性のすぐれた皮膜を形成
し、第5図に示すように耐熱性を向上する。これ
らの効果を得るために、Tiは0.03%以上の含有が
必要である。また鋼中Ti含有量が多くなる程、
高温度の加熱を受けた時メツキ層の拡散が速やか
に生じ、耐熱性の点から有利であるが、0.16%を
越えると溶鋼時Tiが還元剤として働き、スラグ、
耐火物材料などからSiが混入して不メツキ、ピン
ホールを発生して、メツキ後の耐食性と耐熱性の
低下を招き易い。したがつて本発明においてTi
は、耐食性が阻害されることなく耐熱性が著しく
向上せしめられる範囲として、0.03〜0.16%に限
定した。 Alは、CrおよびTiの添加歩留を向上させる予
備脱酸剤として使用するものであるが、鋼中に残
存する多量の酸可溶Alはメツキ性を低下して不
メツキ発生の原因となるので、その上限を0.08%
に限定した。 Nの含有量の増加はTi窒化物を形成して必要
量以上のTiを添加せしめ、鋼板のメツキ漏れ性
を低下せしめる有害成分として0.004%以下に抑
制する必要がある。 また鋼製造上不可避的不純物として混入される
P、Sなどは、加工性やメツキ諸特性を低下せし
める成分として出来るだけ少ないことが好まし
く、Pは0.03%以下、Sは0.02%以下がよい。 本発明はこのような成分組成の冷延板を再結晶
温度以上で焼鈍する。その焼鈍は連続焼鈍、箱焼
鈍いずれでもよい。 このようにして焼鈍を終えたメツキ原板は、温
度700℃前後の溶融アルミニウムメツキ浴中に浸
漬してアルミニウムメツキ処理し、次いで浴温な
いし600℃の温度から直ちにあるいは過時効処理
を経て、常温まで任意の速度で冷却される。 実施例 次に本発明の実施例について説明する。 転炉で溶製し、連続鋳造法で鋼片となし、熱間
圧延、酸洗を経て板厚0.8mmに冷間圧延(圧下率
68%)された第1表に示した各種成分の冷延板
を、予熱炉、均熱炉、冷却炉、溶融メツキ装置な
どからなるゼンジマー型連続溶融アルミニウムメ
ツキ装置(メツキ浴温度:730℃)で連続溶融ア
ルミニウムメツキを行い、目付量が80g/m2のメ
ツキ鋼板を製造した。得られた各メツキ鋼板の耐
食性、メツキ密着性、耐熱性を第1表に示す。こ
の結果から、本発明メツキ鋼板は、比較材(従来
材)のメツキ鋼板に比し、腐食減量が少く、外観
も良好で耐食性がすぐれ、又、高温度の加熱後の
表面状態も良好で耐熱性もすぐれていることがわ
かる。 なお、前記第1〜5図及び第2表における性能
試験は次の方法で行つた。 (1) 耐蝕性 (NH4)2SO41g/、NH4NO31.5g/、
NH4cl0.5g/の組成の温度80℃の水溶液中
に供試材を30日間浸漬して、重量減(腐蝕減
量)と外観を調べた。外観は ◎ 良好 〇 一部腐蝕 △ 腐蝕やや著しい × 全面腐蝕 として表示した。 (2) メツキ密着性 リバースベンドによる試験を行つた。1は異
常なし、2は亀裂発生、3は一部剥離、4はメ
ツキ剥離大、5は全面メツキ剥離を示す。 (3) 耐熱性 供試材を600℃で20時間加熱して、表面状態
を観察した。◎は表面良好、×は点状赤錆多い
場合である。
【表】
発明の効果
上記のように本発明方法法によれば耐食性、耐
熱性、加工性の共にすぐれた溶融アルミニウムメ
ツキ鋼板が得られる。
熱性、加工性の共にすぐれた溶融アルミニウムメ
ツキ鋼板が得られる。
第1〜4図は各鋼成分が耐食性に及ぼす影響を
示したグラフである。又、第5図は耐熱性鋼中
Ti量が耐熱性に及ぼす影響を示したグラフであ
る。
示したグラフである。又、第5図は耐熱性鋼中
Ti量が耐熱性に及ぼす影響を示したグラフであ
る。
Claims (1)
- 1 C0.01%以下、Si0.1%以下、Mn0.1〜1.5%、
Cr3〜12%、Ti0.03〜0.16%、Al0.08%以下、
N0.004%以下を含有して、残部が鉄および不可
避的不純物からなる冷延板を焼鈍し、しかる後溶
融アルミニウムメツキすることを特徴とする溶融
アルミニウムメツキ鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59101455A JPS60245727A (ja) | 1984-05-19 | 1984-05-19 | 溶融アルミニウムメツキ鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59101455A JPS60245727A (ja) | 1984-05-19 | 1984-05-19 | 溶融アルミニウムメツキ鋼板の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60245727A JPS60245727A (ja) | 1985-12-05 |
JPH0348260B2 true JPH0348260B2 (ja) | 1991-07-23 |
Family
ID=14301165
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59101455A Granted JPS60245727A (ja) | 1984-05-19 | 1984-05-19 | 溶融アルミニウムメツキ鋼板の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60245727A (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0588306B1 (ja) * | 1985-01-17 | 1993-12-21 | Nisshin Steel Co Ltd | |
US4675214A (en) * | 1986-05-20 | 1987-06-23 | Kilbane Farrell M | Hot dip aluminum coated chromium alloy steel |
US5066549A (en) * | 1986-05-20 | 1991-11-19 | Armco Inc. | Hot dip aluminum coated chromium alloy steel |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5233579A (en) * | 1975-09-09 | 1977-03-14 | Agency Of Ind Science & Technol | Radiation dose measuring method |
-
1984
- 1984-05-19 JP JP59101455A patent/JPS60245727A/ja active Granted
Patent Citations (1)
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JPS5233579A (en) * | 1975-09-09 | 1977-03-14 | Agency Of Ind Science & Technol | Radiation dose measuring method |
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Publication number | Publication date |
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JPS60245727A (ja) | 1985-12-05 |
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