JPH0347927A - 高炉用焼結原料の事前処理法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は高ゲーサイト鉱石を使用する高炉用焼結鉱の製
造法に関する。

（従来の技術） ＾炉製銑法の主要原料である焼結鉱は、以ドのようにし
て製造されるのが一般的である。まず、約１０ｍｍ以下
の鉄鉱石粉に石灰石、ドロマイト、転炉滓なとの含Ｃａ
Ｏ副原料粉、珪石、蛇紋岩などの含ＳｉＯ２副原料およ
びコークス粉、無煙炭粉などの炭材、さらに適量の水分
を加えて混合、造粒する。つぎに、この擬似粒子化した
配合原料（擬似粒子）を火格子移動式の焼結機パレット
上に５００　＋ｎ　１１１前後の高さに充填し、この充
填ベツド表層部の炭材に点火し、Ｆ方に向けて空気を吸
引しながらコークスを燃焼させてそのときに発生する燃
焼熱によって配合原料を焼結し、焼結ケーキを製造する
。この焼結ケーキを破砕、整粒し、３〜５１以上の粒子
を成品焼結鉱として高炉に装入する。

なお、高炉装入原料として不適な粉の焼結鉱は返鉱と呼
ばれ、焼結鉱の原料として戻される。

高炉を安定かつ尚効率で操業するには高品質の焼結鉱が
要求され、冷間強度、被還元性、耐還元粉化性などの品
質が厳しく管理されている。また、焼結鉱の製造コスト
の面から、歩留（成品焼結鉱／焼結ケーキ）の＾いこと
が要望されている。

焼結鉱の原料鉱石は、従来磁鉄鉱（マグネタイト、Ｆ　
ｅ３０　、）と赤鉄鉱（ヘマタイト、Ｆｅ＊０３）を主
体としたものであったが、世界の良質鉄鉱石賦存状態等
の鉱石事情により次第にデーサイト（Ｆ　ｅ２０３・Ｈ
２Ｏ）を多く含む鉄鉱石の使用比率が増大してきている
。

（発明が解決しようとする課題） しかし、デーサイトはその化学式に示されるように結合
水を含有しており、特に結合水／　Ｔ　、　Ｆ　ｅ≧０
．０３のようなデーサイトを多く含む鉱石（尚デーサイ
ト鉱石）は、これを焼結原料として多量に使用する場合
、結合水を除去するために所要熱量が増加するという問
題だけでなく、以１′に説明するように歩留および生産
性の低ドを引き起こす。

尚デーサイト鉱石は焼結過程の２５０〜５００℃前後の
温度で結合水が分解・脱水し、かつ亀裂も発生して多孔
質なものに変わる。

焼結過程では、はぼ１２００℃まで昇温するとＣａ　Ｏ
とへマタイトが反応して粘性の低い融液が生成される。

ここで、鉄鉱石が多孔質のときには、その融液は直ちに
鉄鉱石中の気孔および亀裂の中へと侵入する。その際、
ヘマタイト粒子間は急速に分断されて一部は融液に溶は
込み（この現象を同化という）、かつ融液の侵入は速い
ために気孔および亀裂内にあった気体が融液中に取り残
される。したがって、これらが冷却された後の焼結鉱は
多量の粒状へマタイト粒子と、スラグあるいはカルシュ
ラムフェライトとからなる少量の結合相、および多量の
１００〜１．０００ミクロンの粗大気孔から構成される
ようになる。多量の粒状へマタイトと多量の粗大気孔の
存在によって耐還元粉化性が、多量の粗大気孔の存在に
よって強度、歩留が低ドすることになる。さらに、同化
が速いために焼結ベツド内の融液生成帯の空隙が急速に
閉塞され、３ 通気性が悪化して、すなわち空気の通過が阻害されてコ
ークスなどの炭材の燃焼が遅れ、生産性が低下する。

以上のように、高ゲーサイト鉱石は焼結ベツド内で脱水
して多孔質化し、歩留、強度、還□元性状を低゛ドさせ
る問題を引き起こすため、使用量が増えてきているとは
いえ、まださほど多くはない。

前述のような鉄鉱石事情に鑑みれば、高ゲーサイト鉱石
の効果的使用の開発の意義は大きい。

特開昭５９−１９７５２８号公報には、デーサイトを多
量に含有したりモナイト質鉱石の３１以上のものを破砕
して粒度調整することにより融液生成の促進をはかり、
元鉱として脆弱な鉱石が残留するのを防止する方法が開
示されているが、粗粒の破砕は焼結原料の粒度低ドによ
る生産性の低ドにつながるという問題がある。

また、特開昭６１−．１１３７２９号公報には、＾Ａ　
＋２０　、褐鉄鉱に高ＦｅＯ鉱石および好ましくは尚Ｍ
、０鉱石を加えて成分調整した予備混合造粒物を焼結原
料として使用することによりｉ％　Ａ　Ｉ　２０３− 成分含有の二次へマタイトの形成を抑制して耐還元粉化
性の向上をはかる方法が開示されているが、予備造粒物
のＦｅＯ含有量を確保するには多量の高ＦｅＯ鉱石が必
要であるので高Ａ　ＬＯ、褐鉄鉱自体の処理量が限定さ
れ、また予備造粒物と他の原料との混合・造粒の際に予
備造粒物が崩壊して事前造粒効果が薄れるという問題が
ある。

さらに、特開昭６３−３３５２５号公報には、褐鉄鉱石
に微粉砕化した含Ｍ　ｇ　Ｏ−Ｓ　ｉ　Ｏ２物質を配合
して焼結原料として使用する方法が開示されている。こ
の方法は、含ＭｇＯ８＋０２物質の配合により褐鉄鉱石
の周囲でＣａＯ−Ｆ　ｅ２０３系融液温度よりも低温度
でＣａＯ−ＭｇＯ−Ｓ　ｉｏ　２系融液を生成させ、Ｃ
ａｏ　　Ｆ　ｅ２０３系融液による通気性阻害を防止し
て最尚到達温度を低くすると同時に、含ＭｇＯ５ｉ０２
物質の粘性の＾い物質により褐鉄鉱石の表面を覆って粉
コークス焼結時のＣｏ〃スによる還元を遅らせ、ＦｅＯ
量を抑制するものである。しかしながら、この方法は粒
径（−）０，２５１以１゛の粒子が２０重量％以上３０
重量％未満に安定して調整することが−」二業的には難
しいという問題カニがある。また、Ｔ’　ｅ　Ｏ生成に
は＋０．２５ＩｎＩｒ１以上の粒度分布も重要であるが
、何ら規定されていないのも問題である。

このように、従来は高デーサイト鉱石から耐還元粉化性
が良い焼結鉱を生産性を低１・させることなく歩留よく
製造することは困難であった。今後の鉱石事情を考える
と高ゲーサイト鉱石の効果的使用法の確立は重要な課題
であり、本発明は高炉ＪＩＪ焼結鉱の原料とし−Ｃ＋Ｖ
６７’−サイト鉱石を使用する場合に、耐還元粉化性の
良い焼結鉱を歩留よくｇＩ造することのできる方法を提
供する。

（課題を解決するための手段） 本発明は、結合水／　Ｔ　、Ｆ　ｅ≧０．０３の畠デー
サイト鉱石を焼結原料の一部として使用するに際して、
高デーサイト鉱石の全量あるいは一部と含ＭｇＯ３ｉ　
Ｏ２副原料粉および固体炭素粉とを一１ｍＶ１部混合条
件が下記［１］、［２］式を満たすように配合し、調湿
、造粒した後、他の原料に配合することを特徴とする高
炉用焼結原料の事前処理法である。

６０重量％ ≦３％十（−１”音す結合水％−８％　　　０５．■５ ０．１２ ≦０．５　　　　　　　　　　　　　　　　　　　・・
・■（作用） 萌述の辿り、高デーサイト鉱石は多孔質となり、融液と
同化しやすいため種々の問題を生じる。本発明は焼結原
料として使用するＭ？ｊに高デーサイト鉱石を予備造粒
物とすることにより前記問題点を解決する。すなわち、
−１＋ａｍの微粒が擬似粒子の付着粉となるため、−３
ｍｈｏ部が■、■式を満たすように配合するのである。

本発明の特徴を以上に擬似粒子の構造を模式図化して説
明する。本原料な調湿、造粒すると、第１図に示すよう
に、１印「０超の粗粒ｌｌ１ＩＩ′ｆ−サイト鉱８ 石１の周囲に、高デーサイト鉱石粉、蛇紋岩などの低Ｃ
ａ　Ｏ、尚Ｓｉｎ□、畠ＭｇＯの含ＭｇＯ５ｉ０２副原
料粉、および微粉コークスなどの固体炭素粉よりなる被
覆Ｍ　２が形成される　（同図（ａ））。尚炉用焼結鉱
のＣａ　Ｏ／　Ｓ　ｉ　Ｏ２は１．　、４−２　、２が
一般的であるので、この高デーサイト鉱石を主体とする
予備造粒物以外の原料は尚Ｃａ　Ｏ／　Ｓ　ｉ　Ｏ２と
なる。したがって、この予備造粒物を残りの原料と混合
すると被覆層２の外側に高Ｃａ　Ｏ／　Ｓ　ｉ　Ｏ２原
料３が付着する　（同図（＋）））　、高Ｃａｂ／５ｉ
ｎ２原料３からは焼結過程において１２００℃近傍の比
較的低温からＣａＯ−Ｆ　ｅ２０　、糸融液４を生成す
るが、被覆ノー２はＣａｏ　　Ｆ　ｅ２０３系融液４と
、同化しゃすい粗粒高ゲーサイト鉱石１とが直接接触す
るのを防止する　（同図（Ｃ））。すなわち、この被覆
層２は低ＣａＯ、Ａ　Ｓ　ｉｏ　７、高Ｍ１ｇＯ組成で
あるため、ＣａＯＦｅ、０３系融液４がこの被！ｊ１Ｍ
２に到達すると含Ｍ　ｇ　ＯＳ　ｉ　０２副原料と反応
して融液の融点が大幅に上昇して（約１３００℃以上）
流動性が低ドし、融液４が予備造粒物の内部へ侵入しに
くいようになる。このようにして、粗粒尚デーサイト鉱
石１は焼結過程において融液４とほとんど接触すること
なく加熱されることとなり、高デーサイト鉱石のみを単
独で１３００°Ｃ近傍に予備加熱処理したのと同様に脱
水して緻密化する。

粗粒高デーサイト鉱石１の表面に融液が発生し始める１
　３００　”Ｃ以上の温度ではすてに粗粒面ゲーサイト
鉱石１自体の緻密化が進み、強固な組織となっているの
で同化の心配はなくなり、冷却すると＃［密化した粗粒
尚ゲーサイト鉱石１をマグネクイト＋シリケートＪ−５
、およびカルシュウム７エライト層６で被覆した焼結体
７が得られる。

本発明における固体炭素粉の添加は、粗粒高ゲーサイト
鉱石のｍ密化を促進することに効果がある。固体炭素粉
を添加しない場合は、粗粒尚デーサイト鉱石１の周囲に
残留含Ｍ　ｇ　ＯＳ　ｉ　０２粒子＋マグネタイト＋シ
リケート士気孔からなる脆弱ＷＪ８が生成され、かつ粗
粒面デーサイト鉱石１は十分緻密化されずにクツツク９
が発生したまま残存する　（第１図（ｅ））。逆に固体
炭素粉を過度に含有すると、粗粒高ゲーサイト鉱石周囲
は尚温となり、融液の粘度は低ドして粗粒高デーサイト
鉱石は急速に同化して収縮し、周囲には粗大気孔１０を
含むヘマタイト＋マグネタイト＋シリケートからなる脆
弱な層１１が形成される　（第１図（ｆ））。

固体炭素としては、コークス粉（ＣＤＱ粉等）、無煙炭
、一般炭等を使用することができる。また、＾炉〃ス灰
のようなこれらの炭材を含むダスト類でもよい。

第２図には、Ｔ、Ｆｅ５７．１％、５ｉＯ２５，７％、
結合水８．２％の高デーサイト鉱石（第１表の鉱石β）
を配合してＳ　ｉ　０２＝　５　、５％、Ｃａｂ／５ｉ
Ｏ２＝１．９８の焼結鉱を製造する際、全配合原料中Ｔ
、Ｃ＝２．９３％とし、予備造粒原料中の−１「１部の
０％を変化させた場合の歩留（同図（ａ））およびＪＩ
Ｓ法被還元性（ＪＩＳ−ＲＩ）（同図（ｂ））の変化を
示した。歩留は−１「Ｏｍ粉中Ｃが１％未満では低く、
また３％を越えるとシリケートおよび粗大気孔が増加す
るために少し低ドしている。また、ＪＩＳ−ＲＩは、−
１ｍｍ粉中Ｃが３％を越えるとマグネタイト、シリケー
トが増加するために低ヤ゛シている。なお、同図中、○
印は全配合原料中で２０％を占める尚デーサイト鉱石を
全量、１１ＩＩＬ１１部の結合水は８％でかつ含Ｍ　ｇ
ＯＳ　ｉ　０２　ｇ＋Ｊ原料％（除結合水）／烏デーサ
イト鉱石％（除結合水）＝０．５となるようにしたもの
、ｘ印は全、配合原料中の高デーサイト鉱石を７０％と
して、その全量を−ＩＩＩｌ１１１部の結合水は８％で
かつ含ＭｇＯ８ｉ　Ｏ２副原料％／高デーサイト鉱石％
＝０．１２としたものを示す。

高デーサイト鉱石および含ＭＥＯＳｉＯ□副原料は銘柄
によって結合水の量が変わる。そこで、この適正Ｃ％に
対する結合水補正１こついて研究した。まず、デーサイ
トおよび含Ｍ　ｇ　Ｏ−Ｓ　ｉ　Ｏ２副原料の加熱過程
における吸熱量を示差熱天秤で測定すると、結合水１ｇ
当り平均６００ｃａｌの吸熱量となることが判った。さ
らに、この熱量をコークス中Ｃの発熱量で換算すると、
結合水１重量％の増加はＥＣ重量％／１５］の増量に置
き換えられ、第２図中○、Ｘ印の結果の適正０％範囲は
−１「１１１− 中の結合水が８％から変わった場合にはその結合水％で
０式のように補正すればよいことが明らかになった。結
合水の異なる高デーサイト鉱石および含Ｍ　ｇＯ−３ｉ
　Ｏ２副原料を使って０式の妥当性を確認した結果が＃
Ｓ２図中のΔおよびムの結果である。ここで、Δは第１
表中の鉱石α　（全配合原料中で６０％）、結合水＝０
．８％の一１１デュナイト　（実施例３参照）を使用し
、ムはｔＪ＆１表中の一１１１ＩＩＩ１％が６０．１％
の鉱石γ（全配合原料中で３０％）、結合水＝１２％の
一５１蛇紋岩（実施例１参照）を配合し、その他の焼結
鉱目標Ｓ　ｉ　Ｏ２、Ｃａ　Ｏ／Ｓ　ｉ　Ｏ□および全
配合原料中Ｃ％、さらに−１ｍ＋ｏ（除結合水）申合Ｍ
　ｇ　Ｏ−Ｓ　ｉ　Ｏ２％／高デーサイト鉱石％の比率
は第２図中Ｘ印と同一とした。

なお、−１ｍ　ｍ部中の結合水はΔ印で５．７％、Δ印
で１０．０％となった。

第３図は、結合水１１％の蛇紋岩と第１表生鉱石βを使
用したと外の一１ｍｍ部の含ＭｇＯ−８ｉＯ。

副原料％（除結合水）／＋Ｉｋｉデーサイト鉱石％（除
結合水）（＝Ｙ）が歩留（同図（ａ））、日本鉄鋼協会
製銑部１２ 合法還元粉化指数（ＲＤＩ）（同図（ｂ））およびＪＩ
Ｓ−ＲＩ（同図（Ｃ））に与える影響を示す図である。

０．１２未満では歩留が低い。また、Ｒｌ）　Ｉは１＋
＋＋Ｔｉ１部の含ＭｇＯ−３ｉｎ２副原料％／高デーサ
イト鉱石％の増加に伴って改善されるが、０．５を越え
るとマグネタイト、シリケートの増加によりＪ　Ｉ　Ｓ
−ＲＩが低ドするので、０．１２〜０．５と規定した。

なお、同図中、・印は高デーサイト鉱石β２０％、　　
１１１１１１１部のＣを１．５％としたもの、Ｏ印は高
デーサイト鉱石β４０％、−１ｍｍ部のＣを１．５％と
したもの、Ｘ印は高ゲーサイト鉱石８０％、＝　１　ｍ
１１部のＣを３％としたものを示す。

含ＭｇＯ５ｉ０２副原料としては蛇紋岩、シュナイト、
プレサイト、リビドフイト、Ｍｎ−シャモサイト等を使
用することができる。含ＭｇＯ３ｉｎ２副原料は細粒で
あるほど尚デーサイト鉱石の周囲に付着して被覆層を形
成しやすく、効果が大きい。高デーサイト鉱石は表面の
凹凸が大きく、副原料粉および固体炭素粉を容易に取り
込んで被覆層を形成する。造粒に当たってベントナイト
等のバインダーは必須ではないが、畠Ｍ　ｇ　Ｏ−Ｓ　
ｉ　Ｏ２副原料の粒度が粗いときには使用するのが好ま
し造粒機としては、ドラム、ディスク、攪拌羽根付ドラ
ム、アジテータ−内蔵のもの、さらにブリヶ・ン）造粒
機、ロールコンバクター等を使用することができる。

予備造粒物を他の焼結原料と共に焼結機へ供給するに当
たっては、擬似粒子間の結合は第１図（ｃ）の融液４を
介して行なわれるのでなるべく他の原料と均一に分散さ
せることが好ましい。

（実施例） 第１表に示す畠デーサイト鉱石αおよびβを用い、本発
明法により焼結鉱を製造し、予備造粒せずに均一に配合
する従来法によるものと比較した。

各実施例において、従来法に比較し、Ｓ■、ＲＤ■、Ｊ
ＩＳ−ＲＩを維持したまま生産性および歩留を改善する
ことができた。

第４図には本実施例に用いた装置を示す。高ゲーサイト
鉱石Ａは含ＭＨＯＳｉＯ２副原料粉Ｂおよび固体炭素粉
Ｃと共に造粒８！１２で造粒する。

そして、予備造粒物を他の原料Ｄ　−Ｈと共に造粒機１
４で造粒し、焼結機１５へ送る。他の原料は造粒せずに
造粒機１４に装入しても描わないが、造粒機１３で予備
造粒すれば通気性が改善されるので好ましい。このとき
、他の原料の造粒機１：（での造粒は、第１図（ｂ）の
、１ｉＩＩＣａｏ　／　Ｓ　ｉｏ　２／ｊＲ料３が形成
するように一部−１１の未造粒物が生じるやや軽い造粒
にする必要がある。

第１表 実施例１ ■配合原料の主要構成（ドライベース）−１０ｍ＋ｎ鉱
石α＝１５．０％（全量予備造粒）＝１５ ５１１１１ｆｉ蛇紋岩　＝４．７％（全量子＠造粒）５
ｍｍコークス−３，２％ 焼結鉱中目楳５ｉｎ２　　　＝５．１％焼結鉱中目楳Ｃ
ａＯ／　Ｓ　ｉｏ　２＝　２．０３■予備造粒原料の一
］ｍ＋ｃ重量％と炭材中Ｃ重量％等（ドライベース） １０ＩＩＩＩｎ鉱石ａ中の一１＋＋＋ｍ重量％＝５２．
３％５ｍｍ蛇紋岩中の一１ｍｌ１１重量％　＝５３．６
％−５ｍｍ蛇紋岩中の結合水重量％　＝１１．７％−５
１コークスの一１■重量％　＝７１．２％−５１コーク
スのＣ重量％　　　＝８４．１％■予ｌ１ｉｉ遺粒原料
の構成（ドライベース）１０ｍ＋ｎ鉱石α　＝７５．６
％ ５ｍｍ蛇紋岩　　＝２３．５％ ５【０「コークス　−０，９％ 一１ｍｔａのＣ重量％＝１．０％ １　ｍ＋ｎ（除結合水）の蛇紋岩／鉄鉱石α＝０．３０
１輸Ｗの結合水％＝７．６％ ■焼結操業結果を第２表に示す。

＝１６ 実施例２ ■配合原料の主要構成（ドライベース）１０ＩＩ１ｍ鉱
石β＝５０．０％（４０％分を予備造粒）３ｎｕｎ蛇紋
岩　＝３．４％（３％分を予備造粒）５　＋ｎτｎコー
クスに２．３％ ５Ｉ無煙炭　＝１．０％（全量を予備造粒）焼結鉱中目
Ｐｉ　Ｓ　ｉ　Ｏ２：　５　、　Ｃ；％焼結鉱中目ＩＪ
　Ｃａ　Ｏ／　Ｓ　ｉ　Ｏ２”　１　、９６■予備造粒
原料の−１ｍｍ重量％と炭材中Ｃ重量％等（ドライベー
ス） １０ｍｍ鉱石β中の一１ｍｍ重量％＝４５．２％３ｏｕ
＋蛇紋岩中の一１ｍｍ重量％　＝７４．２％３＋Ｉ１ｍ
蛇紋岩中の結合水重量％　＝１０．４％５Ｉ無煙炭の一
１ｍｍ重量％　　＝７５．１％−５＋ｎｍコークスのＣ
重量％　　　＝８８．０％■予備造粒原料の構成（ドラ
イベース）１０ＩＩＩＩ１１鉱石β　＝９０．９％３Ｉ
蛇紋岩　　＝６．８％ ５ｍｍ無煙炭　　＝２．３％ １＋ｎｍのＣ重量％＝３．０％ １＋ａｍ（除結合水）の蛇紋岩／鉄鉱石β＝０．１２１
１の結合水％＝８．４％ ■焼結操業結果を第３表に示す。

第３表 実施例３ ■配合原料の主要構成（ドライベース）１０１鉱石α　
＝４０．０％　（全量を予備造粒）１０ｍｍ鉱石β　＝
３０．０％（全量を予備造粒）１■デユナイ）＝３．９
％　（全量を予備造粒）５ＩＩｍコークス　＝２．３％ 一１＋ａｍＣＤＱ粉　＝１．０％（全量を予備造粒）焼
結鉱中目楳５ｉｎ２　　　　＝５．２％焼結鉱中目楳Ｃ
ａＯ／５ｉ０２＝２．１２■予備造粒原料の−ＩＩＩｌ
ｊ１１重量％と炭材中Ｃ重量％等（ドライベース） 一１０ＩｏＩＩ＋鉱石ａ中の一１１重量％　＝５２．３
％１０ｍｍ鉱石β中の一１１ｆｌ＋１１重量％　＝４５
．２％−１１１１ｍデュナデシナイト中水重量％＝０．
８％−１＋ｎ＋ｏＣＤ　Ｑ粉のＣ重量％　　　　＝８２
．５％■予備造粒原料の構成（ドライベース）１０＋＋
ｕｎ鉱石α　＝５３．４％ １０【１τｎ鉱石β　＝４０・１％ １＋ｌｌＩｎデュナイト：５・２％ −１ｍＬＩＩＣＤＱ粉　＝１．３％ ９ １＋ａ＋ｎのＣ重量％＝２．０％ −１ｍｍ（除結合水）の蛇紋岩／鉄鉱石β＝０．１２１
１ｆｌｌ１１の結合水％＝６．４％ ■焼結操業結果を第４表に示す。

第４表 （発明の効果） 本発明によれば、従来焼結原料として有効に利用するこ
とが困難であった尚デーサイト鉱石を利用して、耐還元
粉化性の良い焼結鉱を歩留、生産性よく製造することが
可能となる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の詳細な説明する図、 ２０− 第２図は一１１部のＣ重量％−（−１１重結合水％−８
％）／１５（＝Ｘ）を変化させた場合の歩留（同図（ａ
））およびＪ　Ｉ　Ｓ　−ＲＩ　（同図（ｂ））の変化
を示す図、 第３図は一１ｍｍ部の含ＭｇＯ−８ｉｎ２副原料重量％
（除結合水）／高デーサイト鉱石重量％（除結合水）（
＝Ｙ）が歩留（同図（ａ））、ＲＤＩ（同図（ｂ））お
よびＪＩＳ−ＲＩ（同図（Ｃ））に与える影響を示す図
、 第４図は実施例に用いた装置ｔ’［を示す図である。 １・・・粗粒高ゲーサイト鉱石、２・・・被覆層、３・
・・Ｓ　Ｃａ　Ｏ／　Ｓ　ｉ　Ｏ２原料、４−　Ｃａ　
Ｏ−Ｆ　ｅ　２０３系融液、５・・・マグネタイト＋シ
リケート層、６・・・カルシュウム７エライト層、７・
・・焼結体、８・・・脆弱層、９・・・クラック、１０
・・・粗大気孔、１１・・・屑、１２〜１４・・・造粒
機、１５・・・焼結機、Ａ・・・畠デーサイト鉱石、Ｂ
・・・含Ｍ　ｇ　Ｏ−Ｓ　ｉ　Ｏ２副原料粉、Ｃ・・・
固体炭素粉、Ｄ・・・固体炭素粉、Ｅ・・・鉱石、Ｆ・
・・石灰石、Ｇ・・・その他の副原料、Ｈ・・・返鉱。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）結合水／Ｔ．Ｆｅ≧０．０３の高ゲーサイト鉱石
   を焼結原料の一部として使用するに際して、高ゲーサイ
   ト鉱石の全量あるいは一部と含ＭｇＯ−ＳｉＯ＿２副原
   料粉および固体炭素粉とを−１ｍｍ部混合条件が下記［
   １］、［２］式を満たすように配合し、調湿、造粒した
   後、他の原料に配合することを特徴とする高炉用焼結原
   料の事前処理法。 １％＋（−１ｍｍ部結合水％−８％）／１５≦Ｃ重量％ ≦３％（−１ｍｍ部結合水％−８％）／１５・・・［１
   ］０．．１２ ≦｛含ＭＲＯ−ＳｉＯ＿２副原料重量％（除結合水）｝
   ／｛高ゲーサイト鉱石重量％（除結合水）｝≦０．５・
   ・・［２］