JPH033774Y2 - - Google Patents
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- JPH033774Y2 JPH033774Y2 JP1985111719U JP11171985U JPH033774Y2 JP H033774 Y2 JPH033774 Y2 JP H033774Y2 JP 1985111719 U JP1985111719 U JP 1985111719U JP 11171985 U JP11171985 U JP 11171985U JP H033774 Y2 JPH033774 Y2 JP H033774Y2
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Landscapes
- Gas Burners (AREA)
- Spray-Type Burners (AREA)
Description
〔考案の利用分野〕
本考案は、触媒燃焼装置に係り、特に空気と燃
料との予混合気体を触媒層により接触燃焼させる
に際し、予熱温度を低下させるのに好適な触媒燃
焼装置に関する。 〔考案の背景〕 触媒を用いて燃焼を行わせる、いわゆる触媒燃
焼法には、窒素酸化物（NOx）生成が極めて少
ない、あるいは広範囲の空燃比で完全に燃焼でき
るなどの特徴を有する他、容積燃焼率が高く燃焼
器をコンパクト化できるという大きなメリツトが
ある。このため、ガスタービン、ボイラなどの事
業用燃焼器の低NOx化や高効率化に適用しよう
とする試みをはじめ、石油ストーブ、フアンヒー
タなどの家庭用熱器具の無公害燃焼に応用しよう
とする試み等、その応用が多分野において進めら
れている。 一般に触媒燃焼の場合、燃料と空気との予混合
気体を触媒層を通過せしめただけでは燃焼は開始
せず、あらかじめ加熱した触媒に上記予混合気体
を通じるか、あるいは触媒の種類によつて決まる
所定温度まで常時予混合気体を予熱しておく必要
がある。触媒燃焼器本体は極めて単純な構成では
あるが、上記した触媒加熱装置又はガス予熱装置
のため触媒燃焼システムが複雑化又は大型化し、
触媒燃焼法の実用化の大きな障害となつている。 特に、高負荷燃焼を行わせる燃焼器に用いる触
媒では、高温にさらされるため触媒活性が低下し
燃焼開始温度（着火温度）が高くなる傾向にあ
る。 〔考案の目的〕 本考案の目的は、上記した触媒燃焼装置の実用
化に際して重用課題である触媒又は予混合気体を
予熱する温度を低下させ、予熱器等の着火装置を
簡略化でき、かつ触媒の使用量をも低減させるこ
とができる触媒燃焼装置を提供するにある。 〔考案の概要〕 本考案は、ハニカム状触媒による燃焼では、触
媒層の空気と燃料との予混合気体入口部付近に発
熱が集中して高温となることに着目し、耐熱性は
劣るが着火温度の低い触媒を触媒層前段に配置
し、着火温度は高いが耐熱性に優れた触媒を触媒
後段に設置すると共に前段の触媒層を予混合気体
流れ前流側に対し下方に傾斜させることによつ
て、後段の触媒入口部付近の高温となる部分から
の輻射熱により前段の触媒を予熱することにより
予熱温度の低下を図つたものである。 〔考案の実施例〕 以下、図面に基づいて本考案の実施例を説明す
る。 第１図は本考案の一実施例を示す系統構成図で
ある。この触媒燃焼装置における触媒燃焼器３内
の触媒層は、触媒層の前流側に位置するハニカム
触媒１と触媒層の後流側に位置するハニカム触媒
２との２つに分割されている。触媒１には着火温
度を低くするため低温で焼成した担持量の多い貴
金属触媒が充填される。一方触媒２には熱伝導率
が高く、かつ高温で劣化しにくい触媒が充填され
る。触媒１の充填量は、触媒２の充填量の1/10〜
１／１００程度でよく、触媒１の予混合気体流れ方向
の長さは数mmでよい。 触媒１側のハニカム形状は、第２図に示すよう
に予混合気体の流路１０が触媒断面に対し予混合
気体の流入側下方に傾き、（触媒２におけるガス
流れ方向に対しΘの角度）を有し、予混合気体の
流れ方向に対する投影図における開口率が０とな
るようになつている。 触媒１は具体的には、多孔質γ−Al203、ムラ
イト、コージエライト等の担体にパラジウム
（Pd）、金（Pt）又はロジウム（Rh）等の成分を
担持させ、1200℃以下の温度で焼成した触媒が使
用される。触媒２は具体的にはチタン酸アルミ
（TiO2・Al203）、ランタンβアルミナ（La203・
11Al203）又はバリウムアルミネート
（BaAl12O19）等の耐熱性担体にPd、Pt又はRh等
の成分を担持した触媒が使用される。 第１図に示す触媒燃焼装置において、空気はフ
アン４を経て空気流路５から予熱器６に導入さ
れ、ここで所定の温度に加熱された後、バルブ７
を介して燃料注入路８から供給される燃料と混合
され、流路９を経て触媒燃焼器３に供給される。 第３図は、ハニカム形状を有する触媒の触媒層
入口温度と燃焼率の関係を示すものである。ここ
で、図中で示した領域は、反応律速領域であ
り、は、物質移動律速領域である。そして
は、触媒反応と触媒体中の熱のフイードバツクに
よる気相における過剰エンタルピー燃焼を生じ
る、いわゆるcatalytically supported
combustion領域（Catal.−Rev.SCl.Eng.、26(1)、
１−58（1984））である。ここで、触媒層全体に触
媒活性が高く熱伝導率等の高い触媒を使用する
と、〜の領域の区分は、みかけ上なくなり、
触媒層入口部に発熱の集中する燃焼帯を形成す
る。これを示したものが第４図であるが、この発
熱の集中する部位の温度は過剰エンタルピーのた
め、耐熱燃焼温度より極めて高くなる。このため
触媒は、急速に人口部より熱劣化していく。この
高温による劣化に耐え得る触媒を用いようとする
と、触媒を高温焼成により調製して安定化する必
要があり着火温度の上昇と触媒量の増加はまぬが
れ得ない。 本考案の触媒燃焼器３には、触媒１に低温着火
性にのみ優れる触媒を数mmの長さに設置し、その
後流部に上述の着化温度の高い触媒２を設置し
た。即ち、第５図に示したように数mm長さのハニ
カム触媒１では第５図に実線で示したように低温
で燃焼が開始するもののその反応率は一定以上大
きくならず、第３図に示したcatalytically
supported combusticon領域は、生じない。こ
れに対し、高熱伝導率を有する高密度焼結担体を
用いた触媒２では、第５図中の破線で示すように
着火温度は高いが人口温度のわずかな上昇で極め
て高い燃焼率を示す。 したがつて、本考案による触媒燃焼器３におい
て、第５図に示す実線と破線との特性を加算した
特性を有し、触媒１により低温着火を可能とし、
同時に触媒２により高負荷燃焼を行わせることが
できる。 また第４図に示したように高負荷燃焼における
燃焼帯は触媒２層の入口付近（触媒１層の付近）
に生じ、この燃焼帯から大量の輻射熱が放出され
る。触媒１は予混合気体の流れ方向に対する投影
図における開口率が０となるように傾斜を有して
いるので第６図に示すように燃焼帯からの輻射熱
が触媒１面に吸収される。このため触媒１に導入
される予混合気体の予熱温度を低くしても、輻射
熱により触媒１自体が加熱されるので予混合気体
による予熱温度を低下でき、かつ失火しにくくな
る。 第７図は本考案の他の実施例を示す概略的構成
図であり、触媒燃焼装置をフアンヒータに適用し
たものである。 このフアンヒータは、内部に触媒１０１と触媒
１０２とに分割されたハニカム触媒層を有する混
合器１０３を備えている。触媒１０１は第１図の
場合同様、着火温度を低くするため低温で燃焼し
た担持量の多い貴金属触媒が充填され、触媒１０
２には熱伝導率が高く、かつ高温で劣化しにくい
触媒が充填される。また触媒１０１は予混合気体
の流路が触媒断面に対し予混合気体の流入側下方
に傾きを有し、予混合気体の流れ方向に対する投
影図における開口率が０となつている。 第７図に示すフアンヒータにおいて、燃料−空
気取入口１０４から導入された予混合気体は点火
器１０５により燃焼され、所定の温度となつて触
媒１０１及び触媒１０２を予熱し、次いで点火バ
ーナの炎を消した後、予混合気体は触媒燃焼さ
れ、ケーシング１０６の側面に設けられた冷却空
気取入口１０７から取り入れられた空気と混合
し、シロツコフアン１０８を介して温風吹出口１
０９から器外に吹き出される。なお図中、１１０
はガラス窓である。 このフアンヒータにおいても、第１図に示す触
媒燃焼装置同様、触媒層の低温着火が可能とな
り、同時に触媒層による高負荷燃焼を行うことが
できる。 上記した実施例では、予混合気体流入側の触媒
１，１０１は、いずれも予混合気体の流れ方向に
対する投影図における開口率が０となつている。
この場合、予混合気体の触媒層における流れを阻
害することなく、上述した燃焼帯からの輻射熱を
触媒１，１０１に十分に吸収する点で最も有効で
ある。しかし、本考案は触媒１，１０１が、予混
合気体の流れ方向前流側に対し、下方に傾斜して
いる限り、予混合気体の流れ方向に対する投影図
における開口率は０より以上の場合も含まれ、こ
の場合にも燃焼帯の輻射熱を触媒１，１０１に吸
収させることができる。 また触媒１，１０１は、触媒２，１０２よりも
着火温度を低くされているが、同時に触媒２，１
０２は触媒１，１０１よりも熱伝導度が高いこと
が望ましい。触媒２，１０２の熱伝導度を高くす
ることによつて、触媒着火後における触媒２，１
０２の燃焼熱を触媒１，１０１に伝導させ触媒
１，１０１の予熱温度を低下させることができ
る。触媒２，１０２の熱伝導度を高くするのには
触媒２，１０２の担体に熱伝導率の高い成分を用
いてもよく、又触媒２，１０２の単位容積当たり
のハニカム触媒セル数を触媒１，１０１のそれよ
りも多くしてもよい。 実施例 第１図の触媒１として、Pd−BaO−Si02−
Al203系触媒（Pd0.5重量％、Si0210重量％、
BaO6重量％、Al203残部）からなるセル径２mm、
セル壁厚0.4mmのハニカム形状のものを、ガス流
路方向前流側下方に45゜の傾きをつけて長さ３mm
の解媒を用いた。また触媒２としてチタン酸アル
ミ（Ti02・Al203）に硝酸パラジウムを0.5重量担
持した後、1400℃で焼成したハニカム触媒（セル
径1.4mm、セル壁厚0.4mm、長さ50mm）を用いた。
触媒１と触媒２とを２mmの間隔を置いて30φの耐
熱性反応管に充填し、LPGの燃焼テストを実施
した。その条件は下記の通りである。 (1) 全ガス流量：40Nl／min (2) 燃料：LPG (3) 空燃比：２（耐熱燃焼温度約1600℃） ガスを流しながら、第１図の予熱器６を作動さ
せて昇温し、まず燃焼開始温度を測定した。燃焼
開始後は、入口温度をその値に保持し、10時間の
間燃焼率の変化を調べた。しかる後、予熱器６の
温度を低下させ、失火する温度を測定し、再び予
熱温度を上昇させて再着火させて着火温度の変化
を調べた。 比較例１及び２ 実施例の触媒の代わりに、Pd−BaO−Si02−
Al203触媒（長さ50mmハニカム形状）及びPd／チ
タン酸アルミ触媒（長さ50mmハニカム形状）それ
ぞれ単独に用い、実施例と同様の燃焼試験を行つ
た。 実施例と比較例１及び比較例２の試験結果を第
１表に示す。 第１表から、本考案の実施例では低温着火が可
能となるばかりでなく、高温燃焼によつても触媒
の活性低下が著しく小さいことがわかる。また一
旦、着火後は、触媒２の燃焼帯における輻射熱に
より触媒１が予熱されるため、予混合気体の予熱
温度を低下させても失火しにくいことがわかる。
一方、比較例１では触媒の軟化により短時間に触
媒が劣化し、比較例２では着化温度が実施例に比
べて150℃以上も高く、触媒活性の経時低下も著
しい。
料との予混合気体を触媒層により接触燃焼させる
に際し、予熱温度を低下させるのに好適な触媒燃
焼装置に関する。 〔考案の背景〕 触媒を用いて燃焼を行わせる、いわゆる触媒燃
焼法には、窒素酸化物（NOx）生成が極めて少
ない、あるいは広範囲の空燃比で完全に燃焼でき
るなどの特徴を有する他、容積燃焼率が高く燃焼
器をコンパクト化できるという大きなメリツトが
ある。このため、ガスタービン、ボイラなどの事
業用燃焼器の低NOx化や高効率化に適用しよう
とする試みをはじめ、石油ストーブ、フアンヒー
タなどの家庭用熱器具の無公害燃焼に応用しよう
とする試み等、その応用が多分野において進めら
れている。 一般に触媒燃焼の場合、燃料と空気との予混合
気体を触媒層を通過せしめただけでは燃焼は開始
せず、あらかじめ加熱した触媒に上記予混合気体
を通じるか、あるいは触媒の種類によつて決まる
所定温度まで常時予混合気体を予熱しておく必要
がある。触媒燃焼器本体は極めて単純な構成では
あるが、上記した触媒加熱装置又はガス予熱装置
のため触媒燃焼システムが複雑化又は大型化し、
触媒燃焼法の実用化の大きな障害となつている。 特に、高負荷燃焼を行わせる燃焼器に用いる触
媒では、高温にさらされるため触媒活性が低下し
燃焼開始温度（着火温度）が高くなる傾向にあ
る。 〔考案の目的〕 本考案の目的は、上記した触媒燃焼装置の実用
化に際して重用課題である触媒又は予混合気体を
予熱する温度を低下させ、予熱器等の着火装置を
簡略化でき、かつ触媒の使用量をも低減させるこ
とができる触媒燃焼装置を提供するにある。 〔考案の概要〕 本考案は、ハニカム状触媒による燃焼では、触
媒層の空気と燃料との予混合気体入口部付近に発
熱が集中して高温となることに着目し、耐熱性は
劣るが着火温度の低い触媒を触媒層前段に配置
し、着火温度は高いが耐熱性に優れた触媒を触媒
後段に設置すると共に前段の触媒層を予混合気体
流れ前流側に対し下方に傾斜させることによつ
て、後段の触媒入口部付近の高温となる部分から
の輻射熱により前段の触媒を予熱することにより
予熱温度の低下を図つたものである。 〔考案の実施例〕 以下、図面に基づいて本考案の実施例を説明す
る。 第１図は本考案の一実施例を示す系統構成図で
ある。この触媒燃焼装置における触媒燃焼器３内
の触媒層は、触媒層の前流側に位置するハニカム
触媒１と触媒層の後流側に位置するハニカム触媒
２との２つに分割されている。触媒１には着火温
度を低くするため低温で焼成した担持量の多い貴
金属触媒が充填される。一方触媒２には熱伝導率
が高く、かつ高温で劣化しにくい触媒が充填され
る。触媒１の充填量は、触媒２の充填量の1/10〜
１／１００程度でよく、触媒１の予混合気体流れ方向
の長さは数mmでよい。 触媒１側のハニカム形状は、第２図に示すよう
に予混合気体の流路１０が触媒断面に対し予混合
気体の流入側下方に傾き、（触媒２におけるガス
流れ方向に対しΘの角度）を有し、予混合気体の
流れ方向に対する投影図における開口率が０とな
るようになつている。 触媒１は具体的には、多孔質γ−Al203、ムラ
イト、コージエライト等の担体にパラジウム
（Pd）、金（Pt）又はロジウム（Rh）等の成分を
担持させ、1200℃以下の温度で焼成した触媒が使
用される。触媒２は具体的にはチタン酸アルミ
（TiO2・Al203）、ランタンβアルミナ（La203・
11Al203）又はバリウムアルミネート
（BaAl12O19）等の耐熱性担体にPd、Pt又はRh等
の成分を担持した触媒が使用される。 第１図に示す触媒燃焼装置において、空気はフ
アン４を経て空気流路５から予熱器６に導入さ
れ、ここで所定の温度に加熱された後、バルブ７
を介して燃料注入路８から供給される燃料と混合
され、流路９を経て触媒燃焼器３に供給される。 第３図は、ハニカム形状を有する触媒の触媒層
入口温度と燃焼率の関係を示すものである。ここ
で、図中で示した領域は、反応律速領域であ
り、は、物質移動律速領域である。そして
は、触媒反応と触媒体中の熱のフイードバツクに
よる気相における過剰エンタルピー燃焼を生じ
る、いわゆるcatalytically supported
combustion領域（Catal.−Rev.SCl.Eng.、26(1)、
１−58（1984））である。ここで、触媒層全体に触
媒活性が高く熱伝導率等の高い触媒を使用する
と、〜の領域の区分は、みかけ上なくなり、
触媒層入口部に発熱の集中する燃焼帯を形成す
る。これを示したものが第４図であるが、この発
熱の集中する部位の温度は過剰エンタルピーのた
め、耐熱燃焼温度より極めて高くなる。このため
触媒は、急速に人口部より熱劣化していく。この
高温による劣化に耐え得る触媒を用いようとする
と、触媒を高温焼成により調製して安定化する必
要があり着火温度の上昇と触媒量の増加はまぬが
れ得ない。 本考案の触媒燃焼器３には、触媒１に低温着火
性にのみ優れる触媒を数mmの長さに設置し、その
後流部に上述の着化温度の高い触媒２を設置し
た。即ち、第５図に示したように数mm長さのハニ
カム触媒１では第５図に実線で示したように低温
で燃焼が開始するもののその反応率は一定以上大
きくならず、第３図に示したcatalytically
supported combusticon領域は、生じない。こ
れに対し、高熱伝導率を有する高密度焼結担体を
用いた触媒２では、第５図中の破線で示すように
着火温度は高いが人口温度のわずかな上昇で極め
て高い燃焼率を示す。 したがつて、本考案による触媒燃焼器３におい
て、第５図に示す実線と破線との特性を加算した
特性を有し、触媒１により低温着火を可能とし、
同時に触媒２により高負荷燃焼を行わせることが
できる。 また第４図に示したように高負荷燃焼における
燃焼帯は触媒２層の入口付近（触媒１層の付近）
に生じ、この燃焼帯から大量の輻射熱が放出され
る。触媒１は予混合気体の流れ方向に対する投影
図における開口率が０となるように傾斜を有して
いるので第６図に示すように燃焼帯からの輻射熱
が触媒１面に吸収される。このため触媒１に導入
される予混合気体の予熱温度を低くしても、輻射
熱により触媒１自体が加熱されるので予混合気体
による予熱温度を低下でき、かつ失火しにくくな
る。 第７図は本考案の他の実施例を示す概略的構成
図であり、触媒燃焼装置をフアンヒータに適用し
たものである。 このフアンヒータは、内部に触媒１０１と触媒
１０２とに分割されたハニカム触媒層を有する混
合器１０３を備えている。触媒１０１は第１図の
場合同様、着火温度を低くするため低温で燃焼し
た担持量の多い貴金属触媒が充填され、触媒１０
２には熱伝導率が高く、かつ高温で劣化しにくい
触媒が充填される。また触媒１０１は予混合気体
の流路が触媒断面に対し予混合気体の流入側下方
に傾きを有し、予混合気体の流れ方向に対する投
影図における開口率が０となつている。 第７図に示すフアンヒータにおいて、燃料−空
気取入口１０４から導入された予混合気体は点火
器１０５により燃焼され、所定の温度となつて触
媒１０１及び触媒１０２を予熱し、次いで点火バ
ーナの炎を消した後、予混合気体は触媒燃焼さ
れ、ケーシング１０６の側面に設けられた冷却空
気取入口１０７から取り入れられた空気と混合
し、シロツコフアン１０８を介して温風吹出口１
０９から器外に吹き出される。なお図中、１１０
はガラス窓である。 このフアンヒータにおいても、第１図に示す触
媒燃焼装置同様、触媒層の低温着火が可能とな
り、同時に触媒層による高負荷燃焼を行うことが
できる。 上記した実施例では、予混合気体流入側の触媒
１，１０１は、いずれも予混合気体の流れ方向に
対する投影図における開口率が０となつている。
この場合、予混合気体の触媒層における流れを阻
害することなく、上述した燃焼帯からの輻射熱を
触媒１，１０１に十分に吸収する点で最も有効で
ある。しかし、本考案は触媒１，１０１が、予混
合気体の流れ方向前流側に対し、下方に傾斜して
いる限り、予混合気体の流れ方向に対する投影図
における開口率は０より以上の場合も含まれ、こ
の場合にも燃焼帯の輻射熱を触媒１，１０１に吸
収させることができる。 また触媒１，１０１は、触媒２，１０２よりも
着火温度を低くされているが、同時に触媒２，１
０２は触媒１，１０１よりも熱伝導度が高いこと
が望ましい。触媒２，１０２の熱伝導度を高くす
ることによつて、触媒着火後における触媒２，１
０２の燃焼熱を触媒１，１０１に伝導させ触媒
１，１０１の予熱温度を低下させることができ
る。触媒２，１０２の熱伝導度を高くするのには
触媒２，１０２の担体に熱伝導率の高い成分を用
いてもよく、又触媒２，１０２の単位容積当たり
のハニカム触媒セル数を触媒１，１０１のそれよ
りも多くしてもよい。 実施例 第１図の触媒１として、Pd−BaO−Si02−
Al203系触媒（Pd0.5重量％、Si0210重量％、
BaO6重量％、Al203残部）からなるセル径２mm、
セル壁厚0.4mmのハニカム形状のものを、ガス流
路方向前流側下方に45゜の傾きをつけて長さ３mm
の解媒を用いた。また触媒２としてチタン酸アル
ミ（Ti02・Al203）に硝酸パラジウムを0.5重量担
持した後、1400℃で焼成したハニカム触媒（セル
径1.4mm、セル壁厚0.4mm、長さ50mm）を用いた。
触媒１と触媒２とを２mmの間隔を置いて30φの耐
熱性反応管に充填し、LPGの燃焼テストを実施
した。その条件は下記の通りである。 (1) 全ガス流量：40Nl／min (2) 燃料：LPG (3) 空燃比：２（耐熱燃焼温度約1600℃） ガスを流しながら、第１図の予熱器６を作動さ
せて昇温し、まず燃焼開始温度を測定した。燃焼
開始後は、入口温度をその値に保持し、10時間の
間燃焼率の変化を調べた。しかる後、予熱器６の
温度を低下させ、失火する温度を測定し、再び予
熱温度を上昇させて再着火させて着火温度の変化
を調べた。 比較例１及び２ 実施例の触媒の代わりに、Pd−BaO−Si02−
Al203触媒（長さ50mmハニカム形状）及びPd／チ
タン酸アルミ触媒（長さ50mmハニカム形状）それ
ぞれ単独に用い、実施例と同様の燃焼試験を行つ
た。 実施例と比較例１及び比較例２の試験結果を第
１表に示す。 第１表から、本考案の実施例では低温着火が可
能となるばかりでなく、高温燃焼によつても触媒
の活性低下が著しく小さいことがわかる。また一
旦、着火後は、触媒２の燃焼帯における輻射熱に
より触媒１が予熱されるため、予混合気体の予熱
温度を低下させても失火しにくいことがわかる。
一方、比較例１では触媒の軟化により短時間に触
媒が劣化し、比較例２では着化温度が実施例に比
べて150℃以上も高く、触媒活性の経時低下も著
しい。
【表】
〔考案の効果〕
以上のように本考案によれば、触媒の低温着火
が可能となり、一旦燃焼が開始すると、失火温度
が著しく低くなり、また高負荷燃焼においても触
媒活性の低下が少なく燃焼範囲が拡大させること
ができる。
が可能となり、一旦燃焼が開始すると、失火温度
が著しく低くなり、また高負荷燃焼においても触
媒活性の低下が少なく燃焼範囲が拡大させること
ができる。
第１図は、本考案の一実施例を示す系統構成
図、第２図は第１図における触媒１の構造を示す
要部斜視図、第３図はハニカム形状を有する触媒
の触媒層入口温度と燃焼率との関係を示す図、第
４図は触媒層のガス流れ方向距離と温度及び単位
容積発熱量との関係を示す図、第５図は本考案に
おける触媒入口温度とLPG燃焼率との関係を示
す図、第６図は本考案における触媒１の触媒２か
らの輻射熱を吸収する状態を示すための説明図、
第７図は本考案の他の実施例を示す概略的構成図
である。 １，１０１……触媒（低着火温度）、２，２０
２……触媒（高着火温度）、３……触媒燃焼器、
６……予熱器、１０４……燃料−空気取入口。
図、第２図は第１図における触媒１の構造を示す
要部斜視図、第３図はハニカム形状を有する触媒
の触媒層入口温度と燃焼率との関係を示す図、第
４図は触媒層のガス流れ方向距離と温度及び単位
容積発熱量との関係を示す図、第５図は本考案に
おける触媒入口温度とLPG燃焼率との関係を示
す図、第６図は本考案における触媒１の触媒２か
らの輻射熱を吸収する状態を示すための説明図、
第７図は本考案の他の実施例を示す概略的構成図
である。 １，１０１……触媒（低着火温度）、２，２０
２……触媒（高着火温度）、３……触媒燃焼器、
６……予熱器、１０４……燃料−空気取入口。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 (1) 空気と燃料との予混合気体をハニカム状触媒
層を予混合気体の流れ方向に少なくとも２層以
上に分割した触媒層を通過させて燃焼させるも
のにおいて、前記予混合気体の流入前流側の触
媒層を予混合気体の流れ方向前流側に対し0゜を
超える一定角度で下方に傾斜させると共に前記
予混合気体の流入前流側の触媒層が後流側の触
媒層よりも着火温度が低い触媒で構成されてい
ることを特徴とする触媒燃焼装置。 (2) 前記予混合気体の流入前流側の触媒層におけ
る触媒が、予混合気体の流れ方向に対する投影
図における開口率を０としたことを特徴とする
実用新案登録請求の範囲第１項記載の触媒燃焼
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1985111719U JPH033774Y2 (ja) | 1985-07-20 | 1985-07-20 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1985111719U JPH033774Y2 (ja) | 1985-07-20 | 1985-07-20 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6224229U JPS6224229U (ja) | 1987-02-14 |
| JPH033774Y2 true JPH033774Y2 (ja) | 1991-01-31 |
Family
ID=30991902
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1985111719U Expired JPH033774Y2 (ja) | 1985-07-20 | 1985-07-20 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH033774Y2 (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58140511A (ja) * | 1982-02-16 | 1983-08-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 触媒燃焼器 |
| JPS5941706A (ja) * | 1982-08-31 | 1984-03-08 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co Ltd | メタン系燃料の燃焼方法 |
| JPS6027227B2 (ja) * | 1980-09-09 | 1985-06-27 | 富士ゼロックス株式会社 | 画像読取り装置 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6027227U (ja) * | 1983-07-30 | 1985-02-23 | 株式会社東芝 | 触媒燃焼装置 |
-
1985
- 1985-07-20 JP JP1985111719U patent/JPH033774Y2/ja not_active Expired
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6027227B2 (ja) * | 1980-09-09 | 1985-06-27 | 富士ゼロックス株式会社 | 画像読取り装置 |
| JPS58140511A (ja) * | 1982-02-16 | 1983-08-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 触媒燃焼器 |
| JPS5941706A (ja) * | 1982-08-31 | 1984-03-08 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co Ltd | メタン系燃料の燃焼方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6224229U (ja) | 1987-02-14 |
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