JPS60147243A - ガスタ−ビン燃焼器 - Google Patents
ガスタ−ビン燃焼器Info
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- JPS60147243A JPS60147243A JP59000866A JP86684A JPS60147243A JP S60147243 A JPS60147243 A JP S60147243A JP 59000866 A JP59000866 A JP 59000866A JP 86684 A JP86684 A JP 86684A JP S60147243 A JPS60147243 A JP S60147243A
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- combustion
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- gas
- gas turbine
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕 ゛
本発明は、触媒燃焼方式によるガスタービン燃焼器に関
し、更に許しくけ、そめ触媒を改良したガスタービン燃
焼器に関する。
し、更に許しくけ、そめ触媒を改良したガスタービン燃
焼器に関する。
現在のガスタービン燃焼器においては、燃焼は燃料と酸
化性気体との混合ガスをスパークプラグ等を用いて着火
して行なわれている。ここでいう酸化性気体とは、燃料
と酸化反応をおこす酸素等の気体を示し、酸化性気体を
含む気体とは、たとえば空気を示す。このような燃焼器
の−し１１を第１図に示す。第１１の燃焼器は燃料ノズ
ル１から噴射された燃料が、燃焼用空気３とｔｌを合さ
れ、スパークプラグ２より着火されて燃焼するものであ
る。
化性気体との混合ガスをスパークプラグ等を用いて着火
して行なわれている。ここでいう酸化性気体とは、燃料
と酸化反応をおこす酸素等の気体を示し、酸化性気体を
含む気体とは、たとえば空気を示す。このような燃焼器
の−し１１を第１図に示す。第１１の燃焼器は燃料ノズ
ル１から噴射された燃料が、燃焼用空気３とｔｌを合さ
れ、スパークプラグ２より着火されて燃焼するものであ
る。
そして、炉焼した気体は、冷却空気４及び希釈空気５が
加えられて所定のタービン入口流度まで、冷却・希釈さ
れた後タービンノズル６からガスタービン内に噴射され
る。酸化性気体を含む気体として空気を用いた場合に従
来の炉焼器における重大な問題点の１つは燃料の燃焼時
において、ＮＯｘガスの生成量が多いことである。
加えられて所定のタービン入口流度まで、冷却・希釈さ
れた後タービンノズル６からガスタービン内に噴射され
る。酸化性気体を含む気体として空気を用いた場合に従
来の炉焼器における重大な問題点の１つは燃料の燃焼時
において、ＮＯｘガスの生成量が多いことである。
第２図は、酸化性気体を含む気体として空気を用いた場
合の従来のガスタービン燃焼器における流体の流れ方向
の温度分布を示すものである。第２図に示した如く、燃
焼器内の温度分布は極大値をもっておシ、最高温度に達
した後は、冷却及び希釈空気により所定のタービン入口
温度まで冷却されている。この燃焼器内の最高温度は２
０００℃にも達する場０合があるために、第２図斜線の
部分においてはＮＯｘの生成量が急激に増加する。この
ように、従来のガスタービン燃焼器は、燃焼器内におい
て部分的に高温部が存在するために、ＮＯｘの生成量が
多いという問題点を有している。
合の従来のガスタービン燃焼器における流体の流れ方向
の温度分布を示すものである。第２図に示した如く、燃
焼器内の温度分布は極大値をもっておシ、最高温度に達
した後は、冷却及び希釈空気により所定のタービン入口
温度まで冷却されている。この燃焼器内の最高温度は２
０００℃にも達する場０合があるために、第２図斜線の
部分においてはＮＯｘの生成量が急激に増加する。この
ように、従来のガスタービン燃焼器は、燃焼器内におい
て部分的に高温部が存在するために、ＮＯｘの生成量が
多いという問題点を有している。
従って排煙脱硝装置等を設けねばならず、装置が複雑に
々る等の問題点があった。
々る等の問題点があった。
最近、上述した燃焼方式に対して、触媒を用いた燃焼方
式が傍案されている。この方式は、触媒を用いて混合ガ
スを燃焼させるものであ多、この方式によれば、比較的
低温で燃焼を開始させることができ、燃焼温度はゆるや
かに上昇して極大値をもたず、最高温度も低くなる。こ
れは燃焼器自体の耐熱性の面からみＣも効果的であり、
特に酸化性気体を含む気体として窒素を含む空気等を用
いた場合には、ＮＯｘの発生を極めて少くすることが可
能である。
式が傍案されている。この方式は、触媒を用いて混合ガ
スを燃焼させるものであ多、この方式によれば、比較的
低温で燃焼を開始させることができ、燃焼温度はゆるや
かに上昇して極大値をもたず、最高温度も低くなる。こ
れは燃焼器自体の耐熱性の面からみＣも効果的であり、
特に酸化性気体を含む気体として窒素を含む空気等を用
いた場合には、ＮＯｘの発生を極めて少くすることが可
能である。
しかしながらここで、触媒の劣化という開路が生じる。
たとえば、流入された混合ガスに対する高活性を有する
触媒として知られるプラチナ、パラジウム等の貴金属が
、第３図に示すように微粒子状に耐熱性耐体（１１に担
持された貴金属触媒だけを用いた場合、燃焼がすすむに
つれておよそ８００℃程度で劣化をおこし始める。
触媒として知られるプラチナ、パラジウム等の貴金属が
、第３図に示すように微粒子状に耐熱性耐体（１１に担
持された貴金属触媒だけを用いた場合、燃焼がすすむに
つれておよそ８００℃程度で劣化をおこし始める。
この劣化の原因は、耐熱性担体ＯＱに相持された微粒子
状の責“金属ｆｌｌ＋が熱による振動から凝集して、混
合ガスと反応するのに必賛な表面積が減少するためと考
えられる。よって、８０（１℃程度の範囲までなら貴金
属触媒の使用は可能であるが、触媒燃焼方式のガスター
ビン燃焼器に用いる触媒として、貴金属触媒だけを甲い
た場合は、効率向上の点からガスタービンに要求される
ような窩温における耐久性を有しない。
状の責“金属ｆｌｌ＋が熱による振動から凝集して、混
合ガスと反応するのに必賛な表面積が減少するためと考
えられる。よって、８０（１℃程度の範囲までなら貴金
属触媒の使用は可能であるが、触媒燃焼方式のガスター
ビン燃焼器に用いる触媒として、貴金属触媒だけを甲い
た場合は、効率向上の点からガスタービンに要求される
ような窩温における耐久性を有しない。
ガスタービン炉焼器における触媒は、流入する混合ガス
程度での高活性を有することはもとよりガスタービン内
に噴射するのに必要な高温部までの広範囲にわたる高活
性、耐久性を備えていなくてはならないからである。
程度での高活性を有することはもとよりガスタービン内
に噴射するのに必要な高温部までの広範囲にわたる高活
性、耐久性を備えていなくてはならないからである。
本発明の目的は上記の問題を解決し、混合ガスの流入温
度程度の低い温度から、タービン入口へ供給する燃焼ガ
ス温度程度の茜い温囲までの広い温度範囲にわたって高
活性・耐久性をそなえ、酸化性気体に空気等佃素を含ん
だ揚台には、ＮＯｘの発生を従来の燃焼器よりも大巾に
減少させることも可能な触媒燃焼方式のガスタービン燃
焼器を提供することにある。
度程度の低い温度から、タービン入口へ供給する燃焼ガ
ス温度程度の茜い温囲までの広い温度範囲にわたって高
活性・耐久性をそなえ、酸化性気体に空気等佃素を含ん
だ揚台には、ＮＯｘの発生を従来の燃焼器よりも大巾に
減少させることも可能な触媒燃焼方式のガスタービン燃
焼器を提供することにある。
本発明は、触媒燃焼方式のガスタービン燃焼器において
、１を金わｇが１３−ｊ熱性担体に担持された前段側触
媒と、 一般式 Ｐ、ｊ ｅ ｘＰ ｅ２０４ （１＜ｘ＜２Ｊ
Ｐ、（ｅ：２価の金属元素のうちの少 くとも１種類 で表わでれるフェライトが、耐熱性担体に相持されてな
る１交段ｆｌｌｉｌ触Ｔｌ１１１．とを具備したことを
特徴としている。
、１を金わｇが１３−ｊ熱性担体に担持された前段側触
媒と、 一般式 Ｐ、ｊ ｅ ｘＰ ｅ２０４ （１＜ｘ＜２Ｊ
Ｐ、（ｅ：２価の金属元素のうちの少 くとも１種類 で表わでれるフェライトが、耐熱性担体に相持されてな
る１交段ｆｌｌｉｌ触Ｔｌ１１１．とを具備したことを
特徴としている。
以下、本発明に係るガスタービン燃焼器の枯成例を示す
第５図を用いて本発明の詳細な説明する。
第５図を用いて本発明の詳細な説明する。
活性を有する触媒を混合ガスが最初に接する＋１ｉＪｒ
Ｄνとして燃焼器の前段側に設置して前段側触媒（８
）とし、燃焼がある程度逝んだ一τ胤」攻に丸・いてけ
閲、ＬＡでの耐久性を有しながら活性を保持することに
有効な触媒を前段側よシ後方に位１１″ｔする後段側に
設置して、後段側触謀（９）とした。
Ｄνとして燃焼器の前段側に設置して前段側触媒（８
）とし、燃焼がある程度逝んだ一τ胤」攻に丸・いてけ
閲、ＬＡでの耐久性を有しながら活性を保持することに
有効な触媒を前段側よシ後方に位１１″ｔする後段側に
設置して、後段側触謀（９）とした。
具体的には、流入される混合ガスの温度程囲から充分な
高活性を示す貴金属（パラジウム、プラチナ、ロジウム
、イリジウム等）をその特性を生かして前段側触媒（８
）として、耐熱性担体に相持せしめ、劣化を起こさない
温度範罪内で用いる。この相持方法としては、第３図に
示すように貴金属を微粒子状に担持させる方法や、第４
図に示すように貴金属を薄膜状に担持させる方法等があ
る。
高活性を示す貴金属（パラジウム、プラチナ、ロジウム
、イリジウム等）をその特性を生かして前段側触媒（８
）として、耐熱性担体に相持せしめ、劣化を起こさない
温度範罪内で用いる。この相持方法としては、第３図に
示すように貴金属を微粒子状に担持させる方法や、第４
図に示すように貴金属を薄膜状に担持させる方法等があ
る。
また、耐熱性耐体ａ１としては耐熱性及び機械的強度を
有していればいかなるものでもよく、さらに混合ガスと
の接触面積を増すため、ｒ−アルミナ等が表面にコーテ
ィングされていてもよい。
有していればいかなるものでもよく、さらに混合ガスと
の接触面積を増すため、ｒ−アルミナ等が表面にコーテ
ィングされていてもよい。
燃料としてメタンやブｉパン等を用いる場合、使用する
貴金編としては特にパラジウムやプラチナが好ましい。
貴金編としては特にパラジウムやプラチナが好ましい。
さらには、第６図に示すように二種類の貴金属（１１，
１１”）が耐熱性担体に独立に分散して存在するのが好
ましい。あるいは、前段側触媒（８）を第７図のように
さらに前部触媒（８）′と後部触媒（８１”とにわけ、
たとえば前部触媒（８）′にパラジウム、後部触媒（８
１”にプラチナを担持させてもよい。そしてこれら前部
触媒（８）′及び後部触媒＋８１”の間に、空隙部が設
けられていても差しつかえはない。
１１”）が耐熱性担体に独立に分散して存在するのが好
ましい。あるいは、前段側触媒（８）を第７図のように
さらに前部触媒（８）′と後部触媒（８１”とにわけ、
たとえば前部触媒（８）′にパラジウム、後部触媒（８
１”にプラチナを担持させてもよい。そしてこれら前部
触媒（８）′及び後部触媒＋８１”の間に、空隙部が設
けられていても差しつかえはない。
また、後段側触媒（９）においては、混合ガスはすでに
着火し、燃焼温度もある程度冒〈なっているため、ここ
では燃焼を促進させながらも周囲の高温に耐えうる特性
が侠求される。これにかなう触媒として、本発明者は前
述した一般式λ４ｅｘＦｅ、０４（１（ｘ＜２）で表わ
されるフェライトを、耐熱性担体に担持してなる触媒（
以下フェライト触婢１という）を用いることを見い出し
た。このフェライト触媒は、８００℃以上の高温におい
て燃料を安定に効率よく燃焼させる性能を有しているこ
とが確認された。
着火し、燃焼温度もある程度冒〈なっているため、ここ
では燃焼を促進させながらも周囲の高温に耐えうる特性
が侠求される。これにかなう触媒として、本発明者は前
述した一般式λ４ｅｘＦｅ、０４（１（ｘ＜２）で表わ
されるフェライトを、耐熱性担体に担持してなる触媒（
以下フェライト触婢１という）を用いることを見い出し
た。このフェライト触媒は、８００℃以上の高温におい
て燃料を安定に効率よく燃焼させる性能を有しているこ
とが確認された。
この高温における高活性を示す理由は明らかでないが、
Ｍｅ／Ｆｅの比を０．５より大きくしたことすなわち、
１〈ＸとしたことＫより遊離の八＋ｅＯ。
Ｍｅ／Ｆｅの比を０．５より大きくしたことすなわち、
１〈ＸとしたことＫより遊離の八＋ｅＯ。
（４価のイオン）が生成するために、酸素の活性化能が
高まり、ひいては高温において燃料を安定に効率よく燃
焼させるためと考えられる。また、特開昭５０−３９８
７において開示されているようなＭｅｌｉ’ｅｌＯ，型
フェライトを用いた触媒すなわちＸ＝１の場合では、お
よそ２５０℃〜６００℃という低温域における高活性を
利用した発明であり、本発明の目的である８００℃以上
の高温での使用とはあいいれない。さらに２≦・では触
媒としての効果が ｒ失われるので、Ｘの値としては１
（ｘ（：２の範囲が望ましい。
高まり、ひいては高温において燃料を安定に効率よく燃
焼させるためと考えられる。また、特開昭５０−３９８
７において開示されているようなＭｅｌｉ’ｅｌＯ，型
フェライトを用いた触媒すなわちＸ＝１の場合では、お
よそ２５０℃〜６００℃という低温域における高活性を
利用した発明であり、本発明の目的である８００℃以上
の高温での使用とはあいいれない。さらに２≦・では触
媒としての効果が ｒ失われるので、Ｘの値としては１
（ｘ（：２の範囲が望ましい。
これらを第５図にそって説明すれば、まず燃料ノズル１
から噴射される燃料と燃焼用空気３との混合ガスが、ス
パークプラグ２によって点火される。この８！！５図に
おいては、そこへさらに燃量ノズル１′より燃料が噴射
されている。そして燃料と空気との混合比に応じて部分
燃焼を起こしながら、数１００℃の温度に上昇した混合
ガスは前段側触媒ｆ８１と接し、流れていく過程で触媒
と反応して着火、燃焼し、更に昇温しなから後段側触媒
（９）へと進んでいく。後段側触媒（９）でより燃焼が
すすみ、ついにはガスタービンの動力として盛装な程度
の高温を有するガスとなって、タービンノズル６かうｐ
ａ出される。
から噴射される燃料と燃焼用空気３との混合ガスが、ス
パークプラグ２によって点火される。この８！！５図に
おいては、そこへさらに燃量ノズル１′より燃料が噴射
されている。そして燃料と空気との混合比に応じて部分
燃焼を起こしながら、数１００℃の温度に上昇した混合
ガスは前段側触媒ｆ８１と接し、流れていく過程で触媒
と反応して着火、燃焼し、更に昇温しなから後段側触媒
（９）へと進んでいく。後段側触媒（９）でより燃焼が
すすみ、ついにはガスタービンの動力として盛装な程度
の高温を有するガスとなって、タービンノズル６かうｐ
ａ出される。
なお、第５図では前段側触媒（８）と後段側触媒（９）
は連続して設問されているが、これらの間に空隙部が設
けられていても何ら差しつかえない。
は連続して設問されているが、これらの間に空隙部が設
けられていても何ら差しつかえない。
以下に実施例を記して、本発明をさらに詳細に説明する
。
。
〈実施例】〉
次に示す組成により、前段側触媒（８）を製造した。
すなわち、
アルミナゾル（固形分８０％） １２５ｙ硝酸ランタン
２１＃Ｉ 塩化パラジウム １０ｊ１ 塩化白金酸 ５ノ を１．ボールミルを用いて常温で２時間混合し、アルミ
ナコーティング組成物を得た。次いでコージライト製ハ
ニカム状担体（１平センチ当シ３１セル、担体容積：１
１Ｉ）に前記アルミナコーティング組成物を水に分散し
た液体を流しかけながら、アルミナコーティング組成物
をすべて塗布した後常潟で約１日乾燥した。このハニカ
ム状担体を、６５０℃で３時間焼成した後、さらに水素
雰囲気中において、５５０℃で３時間焼成して本発明に
係る前段側触媒（８）になる触媒偽）を得た。
２１＃Ｉ 塩化パラジウム １０ｊ１ 塩化白金酸 ５ノ を１．ボールミルを用いて常温で２時間混合し、アルミ
ナコーティング組成物を得た。次いでコージライト製ハ
ニカム状担体（１平センチ当シ３１セル、担体容積：１
１Ｉ）に前記アルミナコーティング組成物を水に分散し
た液体を流しかけながら、アルミナコーティング組成物
をすべて塗布した後常潟で約１日乾燥した。このハニカ
ム状担体を、６５０℃で３時間焼成した後、さらに水素
雰囲気中において、５５０℃で３時間焼成して本発明に
係る前段側触媒（８）になる触媒偽）を得た。
次に、高純度の八＝Ｉｎ及びＰ’ｅの硝ｍｉｎをＭ ｎ
／ｉ’ ｅの比が０．６になるように（すなわちｘ＝
１．２）秤量し、１１の水に溶かしノー？いでＮａＯＨ
を滴下しリノ伐覆を望気甲１５（ＪＯ℃において１（）
時間焼成しマンガンフェライトを得た。このフェライト
を粉砕し、０．３μに（ヒ粒した後秤妙して８５ｆを得
、それを下記に示すようなブタノール溶液に分散させた
。
／ｉ’ ｅの比が０．６になるように（すなわちｘ＝
１．２）秤量し、１１の水に溶かしノー？いでＮａＯＨ
を滴下しリノ伐覆を望気甲１５（ＪＯ℃において１（）
時間焼成しマンガンフェライトを得た。このフェライト
を粉砕し、０．３μに（ヒ粒した後秤妙して８５ｆを得
、それを下記に示すようなブタノール溶液に分散させた
。
ブタノール ＩＵＯｃｃ
フタール酸ジクチオル ５ｙ
ポリビニルブチラード １０ダ
このフェライトの分散したプタール溶液を、コージライ
ト製ハニカム″４犬Ｊ１１体に流しかけてマンガンフェ
ライトを塗布した後、１２０℃で１ト時間乾燥させ、つ
いで２４０℃で３時１ｉｆｔ Ｍしてフタール酸ジクチ
オルを飛散させた。そして１時間に１００℃の割合で８
００ ’Ｃまで昇温した後、８００℃で３時間の焼成を
行なってフェライトを４１１持爆せて、本発明に係る後
段側触傳（９）になる触媒ａ）を得た。
ト製ハニカム″４犬Ｊ１１体に流しかけてマンガンフェ
ライトを塗布した後、１２０℃で１ト時間乾燥させ、つ
いで２４０℃で３時１ｉｆｔ Ｍしてフタール酸ジクチ
オルを飛散させた。そして１時間に１００℃の割合で８
００ ’Ｃまで昇温した後、８００℃で３時間の焼成を
行なってフェライトを４１１持爆せて、本発明に係る後
段側触傳（９）になる触媒ａ）を得た。
また、比較例として金属元素としてＭｎを用いで八４
ｎ ／ Ｆ ｅが０，５（化孝−碇論１ｉｊ ）になる
様な触媒０を上Ｎ［Ｆと同様の手法により製造した。
ｎ ／ Ｆ ｅが０，５（化孝−碇論１ｉｊ ）になる
様な触媒０を上Ｎ［Ｆと同様の手法により製造した。
これらにより得られた触媒と、パラジウムを耐熱性４１
体に相持はせた触媒０、及びプラチナを耐熱性相体に担
持させた触媒０を第１表のように絹み合わせ、ガスター
ビン燃焼器の模擬装置を使って燃焼特性を評価した。
体に相持はせた触媒０、及びプラチナを耐熱性相体に担
持させた触媒０を第１表のように絹み合わせ、ガスター
ビン燃焼器の模擬装置を使って燃焼特性を評価した。
第１表
ここで、に）の組み合わせが本発明による組み合わせで
ある。試験条件はガス流量５０１／ｍｉｎ、混合ガス濃
度メタン（Ｏトｊ４） ５９８、触媒量１０ｃｃ、及び
空間速ｉ ３ Ｕ Ｘ １ （ｌ Ｉ−Ｊ である。な
お、この試験で用いた装置ａでは、混合ガス法度メタン
４５％は断熱火炎温度１４００℃に相当する。
ある。試験条件はガス流量５０１／ｍｉｎ、混合ガス濃
度メタン（Ｏトｊ４） ５９８、触媒量１０ｃｃ、及び
空間速ｉ ３ Ｕ Ｘ １ （ｌ Ｉ−Ｊ である。な
お、この試験で用いた装置ａでは、混合ガス法度メタン
４５％は断熱火炎温度１４００℃に相当する。
第８図は上記４通りの組み合わせによる触媒の ２燃焼
効率を表わした図であり、例えばＵ）の触媒の紹み合わ
せでは、点３１点す１点ｄ１点ｆを通る曲線がその特性
を表わしている。
効率を表わした図であり、例えばＵ）の触媒の紹み合わ
せでは、点３１点す１点ｄ１点ｆを通る曲線がその特性
を表わしている。
（イ）の組み合わせ ：ａ−ｂ−ｄ−ｆ（ロ）の組み合
わせ ： ｅ ｆ ｇｈｆｌの組み合わせ ： ａ−ｂ
−ｄ−ｇ −ｈに）の組み合わせ ： ａ ｂ ｃ これかられかるように、本発明による触媒の絹み合わせ
がタービン燃焼器においてめられるより低温域からの活
性を持ち、高温における触媒活性も格段にすぐれている
ことがわかる。
わせ ： ｅ ｆ ｇｈｆｌの組み合わせ ： ａ−ｂ
−ｄ−ｇ −ｈに）の組み合わせ ： ａ ｂ ｃ これかられかるように、本発明による触媒の絹み合わせ
がタービン燃焼器においてめられるより低温域からの活
性を持ち、高温における触媒活性も格段にすぐれている
ことがわかる。
〈実施例２〉
実施例１の触媒ａ）と同＋＝の手法により、本発明に係
る後段側触媒（９）として、第２表に示したような触＊
（Ｕ）〜（ロ）を製造した。
る後段側触媒（９）として、第２表に示したような触＊
（Ｕ）〜（ロ）を製造した。
さらに、比較例として金属元素としてコバルト（００）
を用いて、Ｏｏ ／］！’ ｅが０．５ Ｋなるように
、実施例１の触媒（１−１）と同様な手法で触媒■を製
造した。
を用いて、Ｏｏ ／］！’ ｅが０．５ Ｋなるように
、実施例１の触媒（１−１）と同様な手法で触媒■を製
造した。
これらの後段側触媒、すなわち触媒（１）〜触媒（至）
及び触媒（ｆａ 、触４ν■を用いて、それぞれに前段
側几・Ｉ！媒として触媒量）を遅ＪＩみ合わせて、実施
例１と同様の拭い条件で１０００時間の流通試駆を行な
い、１ （１００時間経過時点での触媒活性をしｊ・、
１べ、触ｊＩＪのＴｈ＋ｌ久性を評価した。第２表に表
ゎさＪｌている。１′うに、］〈ｘく２の組成であると
ころのフェライト触媒を佐段１１１＋１触媒に用い、前
段１ｔｌｌｌ触媒には物金属を用いることにより優れた
耐久性を治する一ＬＨがわかる。
及び触媒（ｆａ 、触４ν■を用いて、それぞれに前段
側几・Ｉ！媒として触媒量）を遅ＪＩみ合わせて、実施
例１と同様の拭い条件で１０００時間の流通試駆を行な
い、１ （１００時間経過時点での触媒活性をしｊ・、
１べ、触ｊＩＪのＴｈ＋ｌ久性を評価した。第２表に表
ゎさＪｌている。１′うに、］〈ｘく２の組成であると
ころのフェライト触媒を佐段１１１＋１触媒に用い、前
段１ｔｌｌｌ触媒には物金属を用いることにより優れた
耐久性を治する一ＬＨがわかる。
よって本発明にょる品活性、陵内命をそ寿オ、た触媒燃
焼方式のガスタービン炉焼器を用いることにより燃焼時
の％ Ｉ（’ｔ＋温度も下がって、燃焼器１゛１体の＋
１ｉｌｋＡ イイノ：の而からみても効果的であり、傷
に耐化性気体を含む気体として９宏を含む空気等を用い
た鼠）合には、Ｎ（、’）ｘの発生を大ｒｌＪに少なく
すると２が可ｌ）プである。
焼方式のガスタービン炉焼器を用いることにより燃焼時
の％ Ｉ（’ｔ＋温度も下がって、燃焼器１゛１体の＋
１ｉｌｋＡ イイノ：の而からみても効果的であり、傷
に耐化性気体を含む気体として９宏を含む空気等を用い
た鼠）合には、Ｎ（、’）ｘの発生を大ｒｌＪに少なく
すると２が可ｌ）プである。
第 ２ 表
〔発明の効果〕
本発明のガスタービン燃焼器は、前段側触媒及び後段０
Ｉｌｌ触ＩＩ４’：としてそれぞれ！′４カっだ前記の
ごとき触媒を用いることにより触媒の長寿命化がなされ
、また燃焼の最高温度をひき下げることにより、タービ
ン燃焼器の寿命をのばし、また酸化性気体を含む気体に
窒素が含まれている場合でも、ＮＯｘの生成を大巾に沖
少でせることか可能であり、ＮＯｘの後処理装置等の股
部′の必委もない。また、ガスタービン燃か６器の入口
及び出口の渦層条件等は従来とかわりなく、今までのガ
スタービン燃焼器を用いたシステムをそのまま使用でき
、システムを４ｉ効率で稼動させることが可能である。
Ｉｌｌ触ＩＩ４’：としてそれぞれ！′４カっだ前記の
ごとき触媒を用いることにより触媒の長寿命化がなされ
、また燃焼の最高温度をひき下げることにより、タービ
ン燃焼器の寿命をのばし、また酸化性気体を含む気体に
窒素が含まれている場合でも、ＮＯｘの生成を大巾に沖
少でせることか可能であり、ＮＯｘの後処理装置等の股
部′の必委もない。また、ガスタービン燃か６器の入口
及び出口の渦層条件等は従来とかわりなく、今までのガ
スタービン燃焼器を用いたシステムをそのまま使用でき
、システムを４ｉ効率で稼動させることが可能である。
第１図は、従来のガスタービン燃焼器の概念図、第２図
は、従来のガスタービンの温度分布を表わす特性１？（
、第３図は、Ｉｔ１１ｉ′熱性担体に微粒子状に拐持式
れた貴金属の状態を表わす断面図、第４図は耐熱性ｉｌ
１体に薄膜状に担持された貴金属の状態を表わす町１面
トン１、第５図、第７図は本発明に係るガスタービン燃
焼器の概念図、第６図は、１ｉｉＪ熱性４１１体に微粒
子状に独立して担持をれた二神類の貴金属の状態を表わ
す断ｍ１図、第８図は、本発明に係るガスタービン燃焼
器のｉ制久件を示す特性図である。 ８・・、前段１１ｉ１１触媒、８′・・・前部縁ｇ、Ｈ
” 中復部触媒、９・、・後段側触媒、１ｏ・・・耐熱
性担体、ＩＩ、１１’・・・微粒子状の貴金属、１２・
・・薄膜状の貴金属。
は、従来のガスタービンの温度分布を表わす特性１？（
、第３図は、Ｉｔ１１ｉ′熱性担体に微粒子状に拐持式
れた貴金属の状態を表わす断面図、第４図は耐熱性ｉｌ
１体に薄膜状に担持された貴金属の状態を表わす町１面
トン１、第５図、第７図は本発明に係るガスタービン燃
焼器の概念図、第６図は、１ｉｉＪ熱性４１１体に微粒
子状に独立して担持をれた二神類の貴金属の状態を表わ
す断ｍ１図、第８図は、本発明に係るガスタービン燃焼
器のｉ制久件を示す特性図である。 ８・・、前段１１ｉ１１触媒、８′・・・前部縁ｇ、Ｈ
” 中復部触媒、９・、・後段側触媒、１ｏ・・・耐熱
性担体、ＩＩ、１１’・・・微粒子状の貴金属、１２・
・・薄膜状の貴金属。
Claims (1)
- （１）Ｐ料と酸化性気体を含む気体との混合ガスを触媒
により燃焼させる触媒燃焼方式のガスタービン燃焼器に
おいて、前記触媒が耐熱性担体に担持された少くともｌ
ａｌ類の賃金域からなる前段側触媒と、 一般式 ＭｅＸｌｉ’ｅ、 ０４（１＜ｘ＜２ ）Ｍｅ
：２価の金属元素のうちの少 くとも１和ば１１ にて表されるフェライトが、耐熱性担体に担持されてな
る後段側触媒とｆ＝備し“たことを特徴とするガスター
ビン燃焼器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59000866A JPS60147243A (ja) | 1984-01-09 | 1984-01-09 | ガスタ−ビン燃焼器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59000866A JPS60147243A (ja) | 1984-01-09 | 1984-01-09 | ガスタ−ビン燃焼器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60147243A true JPS60147243A (ja) | 1985-08-03 |
Family
ID=11485593
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59000866A Pending JPS60147243A (ja) | 1984-01-09 | 1984-01-09 | ガスタ−ビン燃焼器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60147243A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0341544U (ja) * | 1989-08-31 | 1991-04-19 | ||
| US5248251A (en) * | 1990-11-26 | 1993-09-28 | Catalytica, Inc. | Graded palladium-containing partial combustion catalyst and a process for using it |
| US5250489A (en) * | 1990-11-26 | 1993-10-05 | Catalytica, Inc. | Catalyst structure having integral heat exchange |
| US5258349A (en) * | 1990-11-26 | 1993-11-02 | Catalytica, Inc. | Graded palladium-containing partial combustion catalyst |
| US5259754A (en) * | 1990-11-26 | 1993-11-09 | Catalytica, Inc. | Partial combustion catalyst of palladium on a zirconia support and a process for using it |
| US5281128A (en) * | 1990-11-26 | 1994-01-25 | Catalytica, Inc. | Multistage process for combusting fuel mixtures |
| US5425632A (en) * | 1990-11-26 | 1995-06-20 | Catalytica, Inc. | Process for burning combustible mixtures |
| US5511972A (en) * | 1990-11-26 | 1996-04-30 | Catalytica, Inc. | Catalyst structure for use in a partial combustion process |
-
1984
- 1984-01-09 JP JP59000866A patent/JPS60147243A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0341544U (ja) * | 1989-08-31 | 1991-04-19 | ||
| US5248251A (en) * | 1990-11-26 | 1993-09-28 | Catalytica, Inc. | Graded palladium-containing partial combustion catalyst and a process for using it |
| US5250489A (en) * | 1990-11-26 | 1993-10-05 | Catalytica, Inc. | Catalyst structure having integral heat exchange |
| US5258349A (en) * | 1990-11-26 | 1993-11-02 | Catalytica, Inc. | Graded palladium-containing partial combustion catalyst |
| US5259754A (en) * | 1990-11-26 | 1993-11-09 | Catalytica, Inc. | Partial combustion catalyst of palladium on a zirconia support and a process for using it |
| US5281128A (en) * | 1990-11-26 | 1994-01-25 | Catalytica, Inc. | Multistage process for combusting fuel mixtures |
| US5405260A (en) * | 1990-11-26 | 1995-04-11 | Catalytica, Inc. | Partial combustion catalyst of palladium on a zirconia support and a process for using it |
| US5425632A (en) * | 1990-11-26 | 1995-06-20 | Catalytica, Inc. | Process for burning combustible mixtures |
| US5511972A (en) * | 1990-11-26 | 1996-04-30 | Catalytica, Inc. | Catalyst structure for use in a partial combustion process |
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