JPH03249276A - 繊維ロープ状物 - Google Patents
繊維ロープ状物Info
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- JPH03249276A JPH03249276A JP3970190A JP3970190A JPH03249276A JP H03249276 A JPH03249276 A JP H03249276A JP 3970190 A JP3970190 A JP 3970190A JP 3970190 A JP3970190 A JP 3970190A JP H03249276 A JPH03249276 A JP H03249276A
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Landscapes
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- Treatments For Attaching Organic Compounds To Fibrous Goods (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は耐摩耗性、耐屈曲疲労性、離燃性等の優れた繊
維ロープに関するものである。さらに詳しくは、特定組
成の処理剤により、特定条件下で処理した繊維を用いる
ことにより、特に耐摩耗性、耐屈曲疲労性、耐水性、難
燃性を改良した繊維ロープ状物に関するものである。
維ロープに関するものである。さらに詳しくは、特定組
成の処理剤により、特定条件下で処理した繊維を用いる
ことにより、特に耐摩耗性、耐屈曲疲労性、耐水性、難
燃性を改良した繊維ロープ状物に関するものである。
［従来技術］
通常、繊維ロープ状物に使用される素材としては、ポリ
エステル、ナイロン、ビニロン、全芳香族ポリエステル
、超高分子量ポリエチレン、全芳香族ポリアミド（アラ
ミド繊維）などがある、これらの繊維は単独かつ無処理
で用いられる場合もあるが、通常は、使用繊維の特性を
充分に発現させるために、糸状で適当な処理剤により処
理された後にロープ状物に編組、あるいは編織加工され
るか、又はロープ状に編組、あるいは、編織加工された
後に適当な処理剤により処理され、それぞれの用途で使
用される。この場合、ロープ状物に対する市場の共通な
重要要求特性として、耐摩耗性、耐屈曲疲労性、耐吸水
性、難燃性かある。
エステル、ナイロン、ビニロン、全芳香族ポリエステル
、超高分子量ポリエチレン、全芳香族ポリアミド（アラ
ミド繊維）などがある、これらの繊維は単独かつ無処理
で用いられる場合もあるが、通常は、使用繊維の特性を
充分に発現させるために、糸状で適当な処理剤により処
理された後にロープ状物に編組、あるいは編織加工され
るか、又はロープ状に編組、あるいは、編織加工された
後に適当な処理剤により処理され、それぞれの用途で使
用される。この場合、ロープ状物に対する市場の共通な
重要要求特性として、耐摩耗性、耐屈曲疲労性、耐吸水
性、難燃性かある。
これらの要求特性を満足させるために現在では各種処理
剤による繊維表面被覆や含浸加工が多く用いられており
、かかる処理剤としては、ポリウレタン系、シリコン系
樹脂等が広く用いられ、これらの剤で加工された繊維ロ
ープ状物が市場で使用されている。たとえばポリウレタ
ン系樹脂を耐摩耗性向上剤ととして用いた技術としては
、「ポリウレタン、酸化ポリエチレンおよびエチレン尿
素化合物を主成分とする混合物で処理されてなる繊維ロ
ープ」 （特公昭６２−６０５１１号公報）あるいは「
ウレタンプレポリマーブロック化物を主成分とする樹脂
を繊維ベルト類に付与し、加熱処理することにより耐摩
耗性を改善する方法」 （特開昭６０−１７３１７４号
公報）、さらに「シラン系カップリング剤を主成分とす
る第１処理剤で処理した後、ポリウレタン、酸化ポリエ
チレン、およびエチレン尿素化合物を主成分とする第２
処理剤で処理する方法」 （特公平１−２９９０９号公
報）（以下先行技術という）などがあげられる。
剤による繊維表面被覆や含浸加工が多く用いられており
、かかる処理剤としては、ポリウレタン系、シリコン系
樹脂等が広く用いられ、これらの剤で加工された繊維ロ
ープ状物が市場で使用されている。たとえばポリウレタ
ン系樹脂を耐摩耗性向上剤ととして用いた技術としては
、「ポリウレタン、酸化ポリエチレンおよびエチレン尿
素化合物を主成分とする混合物で処理されてなる繊維ロ
ープ」 （特公昭６２−６０５１１号公報）あるいは「
ウレタンプレポリマーブロック化物を主成分とする樹脂
を繊維ベルト類に付与し、加熱処理することにより耐摩
耗性を改善する方法」 （特開昭６０−１７３１７４号
公報）、さらに「シラン系カップリング剤を主成分とす
る第１処理剤で処理した後、ポリウレタン、酸化ポリエ
チレン、およびエチレン尿素化合物を主成分とする第２
処理剤で処理する方法」 （特公平１−２９９０９号公
報）（以下先行技術という）などがあげられる。
確かに上記先行技術に示された処理剤で表面被覆又は含
浸処理された繊維ロープ状物は耐摩耗性の改善されるこ
とが認められている。しかしながら最近の市場における
用途の細分化、技術の高度化に伴い、製品に対する要求
性能はますます向上拡大する傾向があり、上述の先行技
術（従来技術）では耐牽耗性、耐屈曲疲労性がまだまだ
不十分でりあ、用途によっては充分対応することができ
ない６例えばパラ系アラミド繊維は２０グラム／デニ一
以上の高強度を有するため、最近、この繊維を使用した
種々の繊維ロープ状物が開発され、コード、ロープ等の
用途分野で活用されつつあるが、繊維／繊維間、繊維／
金属間などの摩擦により、フィブリル化し易く、これが
主因となって強度劣化を生じ、繊維が本来有するすぐれ
た高強度特性を充分に発現できないという欠点を有して
いる。
浸処理された繊維ロープ状物は耐摩耗性の改善されるこ
とが認められている。しかしながら最近の市場における
用途の細分化、技術の高度化に伴い、製品に対する要求
性能はますます向上拡大する傾向があり、上述の先行技
術（従来技術）では耐牽耗性、耐屈曲疲労性がまだまだ
不十分でりあ、用途によっては充分対応することができ
ない６例えばパラ系アラミド繊維は２０グラム／デニ一
以上の高強度を有するため、最近、この繊維を使用した
種々の繊維ロープ状物が開発され、コード、ロープ等の
用途分野で活用されつつあるが、繊維／繊維間、繊維／
金属間などの摩擦により、フィブリル化し易く、これが
主因となって強度劣化を生じ、繊維が本来有するすぐれ
た高強度特性を充分に発現できないという欠点を有して
いる。
この欠点を改善するために耐摩耗性の比較的良好なナイ
ロン系繊維等を繊維ロープ状物の表層部に用いた芯部に
アラミド繊維を用いて複合体構造にするなどの工夫がな
され実用化されている。しかしながら、これらの複合体
構造の繊維ロープ状物でもまだまだ不充分であり、特に
アラミド繊維のフィブリル化を完全に防止するには至っ
ていない６すなわちアラミド繊維使用製品かくりかえし
屈曲使用される過程で芯部繊維相互間の摩擦により、繊
維が部分的にフィブリル化して、その結果、充分な製品
強力を長期にわたって維持できないという問題を生じる
。
ロン系繊維等を繊維ロープ状物の表層部に用いた芯部に
アラミド繊維を用いて複合体構造にするなどの工夫がな
され実用化されている。しかしながら、これらの複合体
構造の繊維ロープ状物でもまだまだ不充分であり、特に
アラミド繊維のフィブリル化を完全に防止するには至っ
ていない６すなわちアラミド繊維使用製品かくりかえし
屈曲使用される過程で芯部繊維相互間の摩擦により、繊
維が部分的にフィブリル化して、その結果、充分な製品
強力を長期にわたって維持できないという問題を生じる
。
さらに、最近、特に電気工事関連分野では高度の防水性
、Ｂ燃性、電気絶縁性も要求されるようになりつつある
が、表面被覆処理された繊維は一般に、防水性、電気絶
縁性、難燃性が無処理のものに比べて劣るために、アラ
ミド繊維が本来有するすぐれた電気絶縁性、難燃性を充
分発揮できないという問題も有る。
、Ｂ燃性、電気絶縁性も要求されるようになりつつある
が、表面被覆処理された繊維は一般に、防水性、電気絶
縁性、難燃性が無処理のものに比べて劣るために、アラ
ミド繊維が本来有するすぐれた電気絶縁性、難燃性を充
分発揮できないという問題も有る。
〈発明の目的〉
本発明は従来技術におけるかかる問題、特に摩擦による
繊維のフィブリル化を防止するために鋭意研究の結果、
案出されたものである。その目的は、熱分解温度か２３
０℃以上の有機耐熱性繊維から構成された繊維ロープ状
物に電気絶縁性、高度の耐摩耗性、耐屈曲疲労性、並び
に防水性、Ｒ燃性を付与することにある。本発明者らは
かかる目的を達成するために種々の検討を重ねた結果、
フッ素系＃！ｌ脂を特定条件下で熱処理して、特別な形
態で繊維表面に被覆、又は含浸付着せしめることにより
、市場の要求に充分対応でき得る耐牽耗性。
繊維のフィブリル化を防止するために鋭意研究の結果、
案出されたものである。その目的は、熱分解温度か２３
０℃以上の有機耐熱性繊維から構成された繊維ロープ状
物に電気絶縁性、高度の耐摩耗性、耐屈曲疲労性、並び
に防水性、Ｒ燃性を付与することにある。本発明者らは
かかる目的を達成するために種々の検討を重ねた結果、
フッ素系＃！ｌ脂を特定条件下で熱処理して、特別な形
態で繊維表面に被覆、又は含浸付着せしめることにより
、市場の要求に充分対応でき得る耐牽耗性。
耐屈曲疲労性５並びに防水性１難燃性にすぐれた繊維ロ
ープ状物が得られることを見出し本発明に至った。
ープ状物が得られることを見出し本発明に至った。
〈発明の構成〉
すなわち本発明は
１）熱分解温度が２３０℃以上の繊維からなりフッ素系
樹脂で被覆されてなる繊維からなる繊維ロープ状物にお
いて、フッ素系樹脂が、フッ素系樹脂の融点±６０℃の
温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状フッ素系樹
脂による単繊維表面被覆率が３５％以上であり、さらに
当該ｍ雑が、撚係数０，４〜１０，０の範囲内で加熱さ
れてなることを特徴とする繊維ロープ状物。
樹脂で被覆されてなる繊維からなる繊維ロープ状物にお
いて、フッ素系樹脂が、フッ素系樹脂の融点±６０℃の
温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状フッ素系樹
脂による単繊維表面被覆率が３５％以上であり、さらに
当該ｍ雑が、撚係数０，４〜１０，０の範囲内で加熱さ
れてなることを特徴とする繊維ロープ状物。
２）熱分解温度が２３０℃以上の繊維からなりフッ素系
樹脂で被覆されてなる繊維からなる繊維ロープ状物にお
いて、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点±６０℃の温
度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状フッ素系樹脂
による単繊維表面被覆率が３５％以上であり、繊維が編
組されてなることを特徴とする繊維ロープ状物。
樹脂で被覆されてなる繊維からなる繊維ロープ状物にお
いて、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点±６０℃の温
度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状フッ素系樹脂
による単繊維表面被覆率が３５％以上であり、繊維が編
組されてなることを特徴とする繊維ロープ状物。
３）熱分解温度が２３０℃以上の１１１維からなりフッ
素系樹脂で被覆されてなる繊維からなる芯鞘構造のロー
プ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点±
６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状フ
ッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以上であり
、芯部は撚係数０．４〜１０．０で合撚され鞘部は編組
されてなることを特徴とする繊維ロープ状物。
素系樹脂で被覆されてなる繊維からなる芯鞘構造のロー
プ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点±
６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状フ
ッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以上であり
、芯部は撚係数０．４〜１０．０で合撚され鞘部は編組
されてなることを特徴とする繊維ロープ状物。
４）熱分解温度が２３０℃以上の繊維がらなりフッ素系
樹脂で被覆されてなる繊維からなる芯鞘構造のロープ状
物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点±６０
℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状フッ素
系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以上であり、芯
部は引揃えられ鞘部は編組されてなることを特徴とする
繊維ロープ状物。
樹脂で被覆されてなる繊維からなる芯鞘構造のロープ状
物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点±６０
℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状フッ素
系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以上であり、芯
部は引揃えられ鞘部は編組されてなることを特徴とする
繊維ロープ状物。
５）熱分解温度か２３０℃以上の繊維からなりフッ素系
樹脂で被覆されてなる繊維を含み芯鞘構造を有するロー
プ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点±
６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状フ
ッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以上であり
、芯部は上記繊維の加熱糸であり、鞘部はポリエステル
繊維またはナイロン繊維を編組してなることを特徴とす
る繊維ロープ状物。
樹脂で被覆されてなる繊維を含み芯鞘構造を有するロー
プ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点±
６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状フ
ッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以上であり
、芯部は上記繊維の加熱糸であり、鞘部はポリエステル
繊維またはナイロン繊維を編組してなることを特徴とす
る繊維ロープ状物。
６）熱分解温度が２３０℃以上の繊維からなりフッ素系
樹脂で被覆されてなる繊維を含み芯鞘構造を有するロー
プ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点±
６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状フ
ッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以上であり
、芯部は上記繊維が引揃えられ、鞘部はポリエステル繊
維またはナイロン繊維を編組してなることを特徴とする
繊維ロープ状物。
樹脂で被覆されてなる繊維を含み芯鞘構造を有するロー
プ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点±
６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状フ
ッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以上であり
、芯部は上記繊維が引揃えられ、鞘部はポリエステル繊
維またはナイロン繊維を編組してなることを特徴とする
繊維ロープ状物。
７）熱分解温度が２３０℃以上の繊維からなりフッ素系
樹脂で被覆されてなる繊維を含み二重被覆芯鞘構造を有
するロープ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂
の融点±６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微
粒子状フッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以
上であり、かつ芯部と内部被覆層とは上記繊維からなり
、芯部は引揃えられ、内部被覆層は編組され、外部被覆
層はポリエステル繊維またはナイロン繊維を編組してな
ることを特徴とする繊維ロープ状物。
樹脂で被覆されてなる繊維を含み二重被覆芯鞘構造を有
するロープ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂
の融点±６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微
粒子状フッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以
上であり、かつ芯部と内部被覆層とは上記繊維からなり
、芯部は引揃えられ、内部被覆層は編組され、外部被覆
層はポリエステル繊維またはナイロン繊維を編組してな
ることを特徴とする繊維ロープ状物。
８）熱分解温度か２３０℃以上の繊維からなりフッ素系
樹脂で被覆されてなる繊維を含み二重被覆芯鞘構造を有
するロープ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂
の融点±６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微
粒子状フッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以
上であり、かつ芯部は上記繊維が引揃えられ、内部被覆
層と外部被覆層とはポリエステル繊維またはナイロン繊
維で編組されてなることを特徴とする繊維ロープ状物。
樹脂で被覆されてなる繊維を含み二重被覆芯鞘構造を有
するロープ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂
の融点±６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微
粒子状フッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以
上であり、かつ芯部は上記繊維が引揃えられ、内部被覆
層と外部被覆層とはポリエステル繊維またはナイロン繊
維で編組されてなることを特徴とする繊維ロープ状物。
９）熱分解温度が２３０℃以上の繊維からなりフッ素系
樹脂で被覆されてなる繊維を含み芯鞘構造を有するロー
プ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点±
６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状フ
ッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以上であり
、芯部は撚数０．４〜１０．０で合撚され、鞘部は樹脂
であることを特徴とする繊維ロープ状物。
樹脂で被覆されてなる繊維を含み芯鞘構造を有するロー
プ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点±
６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状フ
ッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以上であり
、芯部は撚数０．４〜１０．０で合撚され、鞘部は樹脂
であることを特徴とする繊維ロープ状物。
１０）熱分解温度が２３０℃以上の繊維からなりフッ素
系樹脂で被覆されてなる繊維を含み芯鞘構造を有するロ
ープ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点
±６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状
フッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以上であ
り、芯部は上記繊維が編組され、鞘部は樹脂であること
を特徴とする繊維ロープ状物。
系樹脂で被覆されてなる繊維を含み芯鞘構造を有するロ
ープ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点
±６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状
フッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以上であ
り、芯部は上記繊維が編組され、鞘部は樹脂であること
を特徴とする繊維ロープ状物。
１１）熱分解温度が２３０℃以上の繊維からなりフッ素
系樹脂で被覆されてなる繊維を含み芯鞘構造を有するロ
ープ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点
±６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状
フッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以上であ
り、芯部は上記繊維が引揃えられ、鞘部は樹脂であるこ
とを特徴とする繊維ロープ状物。
系樹脂で被覆されてなる繊維を含み芯鞘構造を有するロ
ープ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点
±６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状
フッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以上であ
り、芯部は上記繊維が引揃えられ、鞘部は樹脂であるこ
とを特徴とする繊維ロープ状物。
１２）熱分解温度が２３０℃以上の繊維からなりフッ素
系樹脂で被覆されてなる４１！雌を含み二重被覆芯鞘構
造を有するロープ状物において、フッ素系樹脂がフッ素
系樹脂の融点±６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理
後の微粒子状フッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３
５％以上であり、芯部は上記繊維が引揃えられ、内部被
覆層は上記繊維で編組され、外部被覆層は樹脂であるこ
とを特徴とする繊維ロープ状物。
系樹脂で被覆されてなる４１！雌を含み二重被覆芯鞘構
造を有するロープ状物において、フッ素系樹脂がフッ素
系樹脂の融点±６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理
後の微粒子状フッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３
５％以上であり、芯部は上記繊維が引揃えられ、内部被
覆層は上記繊維で編組され、外部被覆層は樹脂であるこ
とを特徴とする繊維ロープ状物。
１３）熱分解温度が２３０℃以上の繊維からなりフッ素
系樹脂で被覆されてなる１ａ維を含み芯鞘構造を有する
ロープ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融
点±６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子
状フッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以上で
あり、芯部は上記繊維からなり鞘部は樹脂である樹脂被
覆繊維を、引揃えてなることを特徴とする繊維ロープ状
物。
系樹脂で被覆されてなる１ａ維を含み芯鞘構造を有する
ロープ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融
点±６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子
状フッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以上で
あり、芯部は上記繊維からなり鞘部は樹脂である樹脂被
覆繊維を、引揃えてなることを特徴とする繊維ロープ状
物。
ここに繊維ロープ状物とは、通常の繊維ロープの他に、
ロープと同様の目的で使用される繊維コードも含まれる
。
ロープと同様の目的で使用される繊維コードも含まれる
。
また、繊維ロープを構成する熱分解温度が２３０℃以上
の繊維とは、例えばアラミド繊維、全芳香族ポリエステ
ル繊維等である。
の繊維とは、例えばアラミド繊維、全芳香族ポリエステ
ル繊維等である。
また、フッ素系樹脂とは４フツ化エチレン重合体、３フ
ツ化塩化工チレン重合体、４フッ化エチレン・６フツ化
プロピレン共重合体、４フッ化エチレン・パーフロロア
ルキルビニルエーテル共重合体、４フツ化エチレン・６
フツ化プロピレン・パーフロロアルキルビニルエーテル
共重合体、フッ化ビニリデン重合体、エチレン・４フツ
化エチレン共重合体などである。
ツ化塩化工チレン重合体、４フッ化エチレン・６フツ化
プロピレン共重合体、４フッ化エチレン・パーフロロア
ルキルビニルエーテル共重合体、４フツ化エチレン・６
フツ化プロピレン・パーフロロアルキルビニルエーテル
共重合体、フッ化ビニリデン重合体、エチレン・４フツ
化エチレン共重合体などである。
フッ素系ｌｉｔ脂は分散剤を用いて分散媒体中に微粒子
状フッ素系樹脂を分散せしめた分散体あるいは乳化剤を
用いて水系媒体中に微粒子状フッ素系樹脂を乳化せしめ
た水乳化体を用いる。繊維ロープ状物に対するフッ素系
樹脂の付着量は固形分として ０．５〜８０重量％、好
ましくは４〜７０重量％である。０．５重量％未満では
充分な耐卆耗性、耐屈曲疲労性、耐吸水性、電気絶縁性
および難燃性を得ることができない。８０重量％を越え
ると、フッ素系樹脂の加工作業性が悪くなるはかりでな
く得られる特性の割にコスト高となり、かつ、フッ素樹
脂の被膜強度も低下してくる。繊維又は繊維ロープ状物
にフッ素系樹脂を付与する方法は従来の方法でよい０例
えば含浸方式、スプレ一方式、コーティング方式などで
よい。これらの方法により繊維又は繊維ロープ状物に、
微粒子状フッ素系樹脂を所定量付着せしめた後、８０゛
Ｃ以上の温度でノンタッチドライヤー、テンターなどの
通常用いられる任意の乾燥機で乾燥する。乾燥後、微粒
子状のフッ素系樹脂の繊維への固着性を増すためにフッ
素系樹脂の融点±６０℃の温度で熱処理する。
状フッ素系樹脂を分散せしめた分散体あるいは乳化剤を
用いて水系媒体中に微粒子状フッ素系樹脂を乳化せしめ
た水乳化体を用いる。繊維ロープ状物に対するフッ素系
樹脂の付着量は固形分として ０．５〜８０重量％、好
ましくは４〜７０重量％である。０．５重量％未満では
充分な耐卆耗性、耐屈曲疲労性、耐吸水性、電気絶縁性
および難燃性を得ることができない。８０重量％を越え
ると、フッ素系樹脂の加工作業性が悪くなるはかりでな
く得られる特性の割にコスト高となり、かつ、フッ素樹
脂の被膜強度も低下してくる。繊維又は繊維ロープ状物
にフッ素系樹脂を付与する方法は従来の方法でよい０例
えば含浸方式、スプレ一方式、コーティング方式などで
よい。これらの方法により繊維又は繊維ロープ状物に、
微粒子状フッ素系樹脂を所定量付着せしめた後、８０゛
Ｃ以上の温度でノンタッチドライヤー、テンターなどの
通常用いられる任意の乾燥機で乾燥する。乾燥後、微粒
子状のフッ素系樹脂の繊維への固着性を増すためにフッ
素系樹脂の融点±６０℃の温度で熱処理する。
かかる温度範囲で処理することにより微粒子状フッ素系
樹脂の一部は繊維表面に島状に（カズノコの表面状に）
残存固着される。例えばフッ素系樹脂が四フッ化エチレ
ン重合体の場合、２７０〜３８０℃で０．３〜１５分間
、四フッ化エチレン・六フッ化プロピレン共重合体の場
合、２１０〜３１０℃程度で０．３〜１５分間熱処理す
ることにより微粒子状フッ素系樹脂の一部が繊維表面に
カズノコの表面状に残存固着される。繊維表面にカズノ
コの表面状に固着されたフッ素系樹脂微粒子状物の粒径
は繊維径にもよるが、繊維径の１／３以下が好ましく、
特に０．１〜１μ程度が好ましい０粒径が０．１μ未溝
では単繊維相互間あるいは繊維と金属間等の密着性が高
くなり、かつ、当該微粒子同志が凝集し易くなるため、
コロ的効果が不充分となる。
樹脂の一部は繊維表面に島状に（カズノコの表面状に）
残存固着される。例えばフッ素系樹脂が四フッ化エチレ
ン重合体の場合、２７０〜３８０℃で０．３〜１５分間
、四フッ化エチレン・六フッ化プロピレン共重合体の場
合、２１０〜３１０℃程度で０．３〜１５分間熱処理す
ることにより微粒子状フッ素系樹脂の一部が繊維表面に
カズノコの表面状に残存固着される。繊維表面にカズノ
コの表面状に固着されたフッ素系樹脂微粒子状物の粒径
は繊維径にもよるが、繊維径の１／３以下が好ましく、
特に０．１〜１μ程度が好ましい０粒径が０．１μ未溝
では単繊維相互間あるいは繊維と金属間等の密着性が高
くなり、かつ、当該微粒子同志が凝集し易くなるため、
コロ的効果が不充分となる。
粒径が繊維径の１／３を越えると繊維との固着が不完全
となり、コロ的効果も充分発現しなくなる２繊維表面の
全体く１００％）がカズノコの表面状に微粒子状フッ素
系樹脂で覆われていてもよい。
となり、コロ的効果も充分発現しなくなる２繊維表面の
全体く１００％）がカズノコの表面状に微粒子状フッ素
系樹脂で覆われていてもよい。
繊維／Ｉａ維間又は繊維／物体間で、この固着した微粒
子状のフッ素系樹脂がコロの役割をはなし繊維相互間又
は繊維／物体間の摩擦を低下させ、いわゆるコロ効果（
物体／物体間にコロを介在させ物体／′物体間のすべり
を良好にする効果）を発現させる。この微粒子状フッ素
系樹脂で表面被覆された１１１ｉｌｌｖＬを、繊維ロー
プ状物の全部、もしくは−部に使用することにより本発
明の目的とする下記の諸効果を達成することが出来る。
子状のフッ素系樹脂がコロの役割をはなし繊維相互間又
は繊維／物体間の摩擦を低下させ、いわゆるコロ効果（
物体／物体間にコロを介在させ物体／′物体間のすべり
を良好にする効果）を発現させる。この微粒子状フッ素
系樹脂で表面被覆された１１１ｉｌｌｖＬを、繊維ロー
プ状物の全部、もしくは−部に使用することにより本発
明の目的とする下記の諸効果を達成することが出来る。
〈発明の効果〉
１）本発明の繊維ロープ状物は耐摩耗性に極めて優れて
いる。
いる。
２）本発明の繊維ロープ状物は耐屈曲疲労性に極めて優
れている。
れている。
３）本発明の繊維ロープ状物は、離燃性が向上する。
４）本発明の繊維ロープは、耐吸水性が良好である。
以下実施例により本発明を具体的に説明する。
〈実施例〉
一般的に、摩擦により、単繊維のフィブリル化が最も発
生し易いと言われているバラ系アラミド繊維を用い、こ
れに本願発明を適用しなから、コード形態およびロープ
形態の繊維ロー１状物を試作して本発明の効果を確認し
た実施例について詳述する。なお、耐牽耗性、耐屈曲疲
労性、吸水性難燃性、微粒子状フッ素系樹脂による単繊
維表面被覆率の評価、測定は下記の方法に従って実施し
た。
生し易いと言われているバラ系アラミド繊維を用い、こ
れに本願発明を適用しなから、コード形態およびロープ
形態の繊維ロー１状物を試作して本発明の効果を確認し
た実施例について詳述する。なお、耐牽耗性、耐屈曲疲
労性、吸水性難燃性、微粒子状フッ素系樹脂による単繊
維表面被覆率の評価、測定は下記の方法に従って実施し
た。
１）耐摩耗性評価方法
［主としてコード形態のものについての評価方法］評価
装置を第１図に示す０図において、ｌは２．０薗φの緊
張したピアノ線、２は荷重、３は評価サンプルである。
装置を第１図に示す０図において、ｌは２．０薗φの緊
張したピアノ線、２は荷重、３は評価サンプルである。
また、評価は次のように実施した。即ち、コード形態の
サンプル３の一端に０．２ｇ／ｄｅの荷重２を取付けた
後、該サンプルの他端を往復運動させ、サンプル３がピ
アノ線１との摩擦により切断するまでの往復回数で耐摩
耗性を比較判定した。
サンプル３の一端に０．２ｇ／ｄｅの荷重２を取付けた
後、該サンプルの他端を往復運動させ、サンプル３がピ
アノ線１との摩擦により切断するまでの往復回数で耐摩
耗性を比較判定した。
２）屈曲疲労性評価方法
［主としてロープ形態のものについての評価方法コ２対
のフリーローラによるＳ曲げ法により比較評価する。試
験条件はフリーローラ径（Ｄ）のａ維ロープ（評価サン
プル）径（ｄ）に対する比（Ｄ ／’ ｄ ）が６〜７
になるように選択し、また繊維ロープに与える引張力を
該繊維ロープの引張破断強力のｌ／３（安全＄−３）に
なるように設定した後、繊維ロープを往復運動させてＳ
曲げ屈曲疲労を与え、該繊維ロープか切断するまでの往
復回数で耐屈曲疲労性を比較評価した。
のフリーローラによるＳ曲げ法により比較評価する。試
験条件はフリーローラ径（Ｄ）のａ維ロープ（評価サン
プル）径（ｄ）に対する比（Ｄ ／’ ｄ ）が６〜７
になるように選択し、また繊維ロープに与える引張力を
該繊維ロープの引張破断強力のｌ／３（安全＄−３）に
なるように設定した後、繊維ロープを往復運動させてＳ
曲げ屈曲疲労を与え、該繊維ロープか切断するまでの往
復回数で耐屈曲疲労性を比較評価した。
３）吸水率評価方法（耐吸水性評価）
糸状又はロープ状サンプルを約３ｇ（糸状物）または約
１０ｇ（ロープ状物）採取して、温度７０〜９０℃の乾
燥機で６０分〜１２０分子備乾燥する。
１０ｇ（ロープ状物）採取して、温度７０〜９０℃の乾
燥機で６０分〜１２０分子備乾燥する。
次にこのサンプルを温度２０±２℃、相対湿度８５±３
％ＲＨに調整されたデシゲータ中に入れて３昼夜以上放
１して充分に吸水させた後に秤量（Ｗ）する、その後、
該サンプルを１０５±２℃の乾燥機中で１２０分間（糸
状物）または２４０分間（ロープ状物）乾煉した後すみ
やかに秤量（Ｗｏ）し、下記計算式により吸水率を算出
比較判定した。
％ＲＨに調整されたデシゲータ中に入れて３昼夜以上放
１して充分に吸水させた後に秤量（Ｗ）する、その後、
該サンプルを１０５±２℃の乾燥機中で１２０分間（糸
状物）または２４０分間（ロープ状物）乾煉した後すみ
やかに秤量（Ｗｏ）し、下記計算式により吸水率を算出
比較判定した。
吸水率く％）＝
（乾燥前の重量Ｗ−乾燥後の重量ＷＱ／’乾燥後の重量
Ｗ。）ｘｉｏ。
Ｗ。）ｘｉｏ。
（注）吸水率の多いものほど耐久性が劣る。
４） Ｂ燃性評価方法
ＪＩＳ Ｋ７２０１−７２酸素指数法に準じて実施した
。
。
但し試験片は試料間の有意差を明確にするために、比較
的密度の粗な丸絹地を試作して評価した。
的密度の粗な丸絹地を試作して評価した。
（注）評価編地：丸編、５Ｇ（針、５本／インチ）で編
成 ５）微粒子状フッ素系樹脂による単繊維表面被覆率の算
出方法 走査型電子顕微鏡（日本電子、 ＪＳＨ−８４０＞を用
いて２０００〜８０００倍程度の範囲で単繊維の表面を
観察し、撮影した写真より、下記判断基準に従って微粒
子状フッ素系樹脂による単繊維表面被覆率を算出する。
成 ５）微粒子状フッ素系樹脂による単繊維表面被覆率の算
出方法 走査型電子顕微鏡（日本電子、 ＪＳＨ−８４０＞を用
いて２０００〜８０００倍程度の範囲で単繊維の表面を
観察し、撮影した写真より、下記判断基準に従って微粒
子状フッ素系樹脂による単繊維表面被覆率を算出する。
Ａ：単繊維表面の表面積の定義：電子類Ｒ鏡写真（平面
状観察）中において、単繊維が平面状に観察される全体
の面８！Ｉ（写真上における繊維の全側面積） Ｂ：微粒子状フッ素系樹脂による表面被覆面積の定義：
前記Ａの電子顕微鏡写真〈平面状観察）中において微粒
子状の形態でフッ素系樹脂が点在固着している面積、但
し、微粒子間距離が粒径の２０倍以内のときはコロ状効
果を発現しうるので微粒子状フッ素系樹脂で表面被覆さ
れている面積と見なす。
状観察）中において、単繊維が平面状に観察される全体
の面８！Ｉ（写真上における繊維の全側面積） Ｂ：微粒子状フッ素系樹脂による表面被覆面積の定義：
前記Ａの電子顕微鏡写真〈平面状観察）中において微粒
子状の形態でフッ素系樹脂が点在固着している面積、但
し、微粒子間距離が粒径の２０倍以内のときはコロ状効
果を発現しうるので微粒子状フッ素系樹脂で表面被覆さ
れている面積と見なす。
Ｃ：微粒子状フッ素系樹脂による表面被覆率％＝ （Ｂ
／Ａ） ｘｌＯｏ 〈実施例１〉 繊維として、１５００デニール１０００フイラメントか
らなるアラミド長繊維糸［テクノーラ■；帝人■コを用
い、これを４フツ化エチレン重合体水分散液（濃度１５
％）に充分浸漬した後、第１表に示した所定温度で所定
時間乾燥し、次いで所定の温度で所定時間熱処理を行っ
た。得られた処理アラミド長繊維糸を２本引き揃えてＺ
方向に２５回／１０■の撚り（撚係数：約４．８）をか
けた後これをさらに３本合わせてＳ方向に１６回／１０
■の撚り（撚係数；約５．３）をかけて９０００デニー
ルのコード状ロープ（合撚糸）を得た。このロープにつ
いて耐掌耗性耐屈曲疲労性、吸水率、微粒子状フッ素系
樹脂による表面被覆率などの諸特性を評価１測定した結
果は第１表に示した通りであった。尚、この処理アラミ
ド長繊維糸のフッ素系樹脂付着率は７．９〜８．４重量
％であり、また、この処理系をＺ方向に撚係数が１近辺
になるるように約７，５回／１０個加熱した後、九絹地
を編成し、難燃性を評価した結果も第１表に示した。
／Ａ） ｘｌＯｏ 〈実施例１〉 繊維として、１５００デニール１０００フイラメントか
らなるアラミド長繊維糸［テクノーラ■；帝人■コを用
い、これを４フツ化エチレン重合体水分散液（濃度１５
％）に充分浸漬した後、第１表に示した所定温度で所定
時間乾燥し、次いで所定の温度で所定時間熱処理を行っ
た。得られた処理アラミド長繊維糸を２本引き揃えてＺ
方向に２５回／１０■の撚り（撚係数：約４．８）をか
けた後これをさらに３本合わせてＳ方向に１６回／１０
■の撚り（撚係数；約５．３）をかけて９０００デニー
ルのコード状ロープ（合撚糸）を得た。このロープにつ
いて耐掌耗性耐屈曲疲労性、吸水率、微粒子状フッ素系
樹脂による表面被覆率などの諸特性を評価１測定した結
果は第１表に示した通りであった。尚、この処理アラミ
ド長繊維糸のフッ素系樹脂付着率は７．９〜８．４重量
％であり、また、この処理系をＺ方向に撚係数が１近辺
になるるように約７，５回／１０個加熱した後、九絹地
を編成し、難燃性を評価した結果も第１表に示した。
〈実施例２〉
実施例１と同様に実施して得られた１５００デニル１０
００フイラメントからなる処理アラミド長繊維糸を２本
引き揃えて、２及びＳ方向に８回／１０■の撚りをかけ
て、３０００デニールの合撚糸品を同本数試作し、これ
を２本つづ引き揃えて１ｉＴ１組（２×４）し、組紐状
繊維ロープを得た。この組紐状繊維ロープについて、諸
特性を評価１測定した結果は第１表に示す通りであった
。また、確認のため、ここで用いた処理アラミド長繊維
糸について、実施例１と同様の方法で難燃性を評価した
結果も第１表に示した。
００フイラメントからなる処理アラミド長繊維糸を２本
引き揃えて、２及びＳ方向に８回／１０■の撚りをかけ
て、３０００デニールの合撚糸品を同本数試作し、これ
を２本つづ引き揃えて１ｉＴ１組（２×４）し、組紐状
繊維ロープを得た。この組紐状繊維ロープについて、諸
特性を評価１測定した結果は第１表に示す通りであった
。また、確認のため、ここで用いた処理アラミド長繊維
糸について、実施例１と同様の方法で難燃性を評価した
結果も第１表に示した。
〈実施例３〉
実施例１と同様に実施して得られたコードを芯部（繊維
ロープの芯材）とし、その外部を実施例２で得られた合
撚糸で編組（２Ｘ４）Ｌ、芯材がコード形態の繊維構成
、鞘部か編組されてなる芯鞘構造繊維ロープを得た。得
られたロープの評価結果は第１表に示す通りであった。
ロープの芯材）とし、その外部を実施例２で得られた合
撚糸で編組（２Ｘ４）Ｌ、芯材がコード形態の繊維構成
、鞘部か編組されてなる芯鞘構造繊維ロープを得た。得
られたロープの評価結果は第１表に示す通りであった。
〈実施例４〉
実施例３において、実施例１の処理アラミド長繊維糸（
１５００デニール１０００フイラメント）を単に、引き
揃えた状態で芯部に用いた以外は実施例３と同様に試作
し、得られた芯鞘構造繊維ロープについて、評価した結
果は第１表に示す通りであった。
１５００デニール１０００フイラメント）を単に、引き
揃えた状態で芯部に用いた以外は実施例３と同様に試作
し、得られた芯鞘構造繊維ロープについて、評価した結
果は第１表に示す通りであった。
〈実施例５〉
実施例３において、鞘部を構成する繊維として、１００
０デニール９６フイラメントからなるポリエステル長繊
維を用い、これを３本引き揃えて、Ｚ方向に１０回／１
０■の撚りをかけて、３０００デニールのＺ方向合撚糸
を作成し、また３０００デニールのＳ方向合撚糸を同様
に作成し、Ｚ方向合撚糸と２方向台撚糸とを引き揃えて
絹糸とし、これを編組（２×４）して鞘部を作成した以
外は実施例３と同様に実施して得た芯鞘構造繊維ロープ
について、評価した結果は第１表に示す通りであった。
０デニール９６フイラメントからなるポリエステル長繊
維を用い、これを３本引き揃えて、Ｚ方向に１０回／１
０■の撚りをかけて、３０００デニールのＺ方向合撚糸
を作成し、また３０００デニールのＳ方向合撚糸を同様
に作成し、Ｚ方向合撚糸と２方向台撚糸とを引き揃えて
絹糸とし、これを編組（２×４）して鞘部を作成した以
外は実施例３と同様に実施して得た芯鞘構造繊維ロープ
について、評価した結果は第１表に示す通りであった。
〈実施例６〉
実施例５において、無撚の１５００デニール１０００フ
イラメントからなる処理アラミド長繊維糸を単に引き揃
えた状態で芯部に用いた以外は、実施例５と同機に実施
し、評価した。結果は第１表に示す通りであった。
イラメントからなる処理アラミド長繊維糸を単に引き揃
えた状態で芯部に用いた以外は、実施例５と同機に実施
し、評価した。結果は第１表に示す通りであった。
〈実施例７〉
芯鞘構造繊維ロープにおいて、特に耐摩耗性および耐候
性を向上ならしめるべく、実施例４で試作した繊維ロー
プのさらに外層部に実施例５で用いたと同一のポリエス
テル長繊維により、実施例５と同様の方法で編組して、
最外層鞘部を形成した二重被覆の多層構造繊維ロープを
得た。
性を向上ならしめるべく、実施例４で試作した繊維ロー
プのさらに外層部に実施例５で用いたと同一のポリエス
テル長繊維により、実施例５と同様の方法で編組して、
最外層鞘部を形成した二重被覆の多層構造繊維ロープを
得た。
〈実施例８〉
実施例７において、内層鞘部と外層鞘部とを同一のポリ
エステル長繊維により形成した以外は実施例７と同様に
実施し二重被覆の多層構造繊維ロープを得た。得られた
ロープの評価結果は第１表に示す通りであった。
エステル長繊維により形成した以外は実施例７と同様に
実施し二重被覆の多層構造繊維ロープを得た。得られた
ロープの評価結果は第１表に示す通りであった。
〈実施例９〉
実施例１のコードをジメチルフォルムアミドに溶解した
ポリエーテル系ウレタン溶液（液濃度７０％）に浸漬し
た後、円形状の穴を通し、余分のポリエーテル系ウレタ
ン液を除いたのち１１０℃の温度で約８分間乾燥し、さ
らに１６０℃の温度で約０．５分間、乾熱処理して、最
外層がポリエーテル系ウレタン樹脂で表面被覆された二
重被覆の多層構造繊維ロープを得た。評価した結果は第
１表に示す通りであった。なおポリエーテル系ウレタン
樹脂の付着率は４５重１％であった。
ポリエーテル系ウレタン溶液（液濃度７０％）に浸漬し
た後、円形状の穴を通し、余分のポリエーテル系ウレタ
ン液を除いたのち１１０℃の温度で約８分間乾燥し、さ
らに１６０℃の温度で約０．５分間、乾熱処理して、最
外層がポリエーテル系ウレタン樹脂で表面被覆された二
重被覆の多層構造繊維ロープを得た。評価した結果は第
１表に示す通りであった。なおポリエーテル系ウレタン
樹脂の付着率は４５重１％であった。
〈実施例１０〉
実施例２で得た組紐状繊維ロープについて、実施例９と
同様、最外層部をポリエーテル系ウレタン樹脂で表面被
覆して芯部か繊維の編組よりなり、鞘部がポリエーテル
系ウレタン処理よりなる組紐状二重被覆繊維ロープを得
た。評価結果は第１表に示す通りであった。なおポリエ
ーテル系ウレタン樹脂の付着率は５５重量％であった。
同様、最外層部をポリエーテル系ウレタン樹脂で表面被
覆して芯部か繊維の編組よりなり、鞘部がポリエーテル
系ウレタン処理よりなる組紐状二重被覆繊維ロープを得
た。評価結果は第１表に示す通りであった。なおポリエ
ーテル系ウレタン樹脂の付着率は５５重量％であった。
〈実ｍ例１１〉
実施例１の処理アラミド長繊維糸に、撚係数が約１近辺
になるように、４．７回／′１０ｃｆｌ程度の撚りをか
けた後、これを２０本引き揃えて芯部用ストランドとし
樹脂液濃度８０重量％のポリエーテル系ウレタン溶液を
用いて実施例つと同機に実施し、芯部が有撚糸の引き揃
えストランドからなる樹脂被覆繊維ロープを得た。評価
結果は第１表に示す通りであった。なおポリエーテル系
ウレタン樹脂の付着率は６８重量％であった。
になるように、４．７回／′１０ｃｆｌ程度の撚りをか
けた後、これを２０本引き揃えて芯部用ストランドとし
樹脂液濃度８０重量％のポリエーテル系ウレタン溶液を
用いて実施例つと同機に実施し、芯部が有撚糸の引き揃
えストランドからなる樹脂被覆繊維ロープを得た。評価
結果は第１表に示す通りであった。なおポリエーテル系
ウレタン樹脂の付着率は６８重量％であった。
〈実施例１２〉
芯部が無撚糸の引き揃えストランドより構成され、鞘部
がｍ 刊ｍ造よりなる実施例４の芯鞘構造繊維ロープを
用いて実施例９と同様の方法により、最外層部をポリエ
ーテル系ウレタン樹脂で表面被覆して二重被覆繊維ロー
プを得た。評価結果は第１表に示す通りであった。なお
樹脂付着率は５２重量％であった。
がｍ 刊ｍ造よりなる実施例４の芯鞘構造繊維ロープを
用いて実施例９と同様の方法により、最外層部をポリエ
ーテル系ウレタン樹脂で表面被覆して二重被覆繊維ロー
プを得た。評価結果は第１表に示す通りであった。なお
樹脂付着率は５２重量％であった。
〈実施例１３〉
実施例１の処理アラミド長繊維糸（１５００デニル１０
００フイラメント）を２本引き揃えて実施例って用いた
ポリエーテル系ウレタン溶液中に浸漬した後、小円形状
の穴を通して、余分の樹脂を取り除き、実施例つと同様
の方法で乾燥、熱処理して、３０００デニールの表面樹
脂被覆繊維ストランドを得た。これをさらに１０本引き
揃えて、再度実施例１１で用いたポリエーテル系ウレタ
ン樹脂溶液中に浸漬した後、円形状の穴を通して余分の
樹脂を取り除き、上記と同様の方法で乾燥、熱処理して
２重被覆繊維ロープを得た。評価結果を第１表に示した
。なお樹脂付着率は７８重量％であった。
００フイラメント）を２本引き揃えて実施例って用いた
ポリエーテル系ウレタン溶液中に浸漬した後、小円形状
の穴を通して、余分の樹脂を取り除き、実施例つと同様
の方法で乾燥、熱処理して、３０００デニールの表面樹
脂被覆繊維ストランドを得た。これをさらに１０本引き
揃えて、再度実施例１１で用いたポリエーテル系ウレタ
ン樹脂溶液中に浸漬した後、円形状の穴を通して余分の
樹脂を取り除き、上記と同様の方法で乾燥、熱処理して
２重被覆繊維ロープを得た。評価結果を第１表に示した
。なお樹脂付着率は７８重量％であった。
〈実施例１４〉
繊維として、２００デニール１３３フイラメントからな
るアラミド長繊維糸（テクノーラ■：帝人■）を用い、
これを４７ツ化工チレン重合体からなる濃度２０％のフ
ッ素系樹脂水分散液中に充分浸漬した後、ロールで軽く
しごき、第１表に示した所定温度で所定時間乾燥した後
に、１５本引き揃えて、Ｚ方向に２０回／１０■の撚数
で撚糸し、さらに、この撚糸品を３本合せて、Ｓ方向に
２０回／１０■の撚数で合撚して、９０００デニールの
コードを作成し、さらにこれを第１表に示した所定温度
で所定時間熱処理して、目的とするロープを得た。この
ものについて微粒子状フッ素樹脂による表面被覆率。
るアラミド長繊維糸（テクノーラ■：帝人■）を用い、
これを４７ツ化工チレン重合体からなる濃度２０％のフ
ッ素系樹脂水分散液中に充分浸漬した後、ロールで軽く
しごき、第１表に示した所定温度で所定時間乾燥した後
に、１５本引き揃えて、Ｚ方向に２０回／１０■の撚数
で撚糸し、さらに、この撚糸品を３本合せて、Ｓ方向に
２０回／１０■の撚数で合撚して、９０００デニールの
コードを作成し、さらにこれを第１表に示した所定温度
で所定時間熱処理して、目的とするロープを得た。この
ものについて微粒子状フッ素樹脂による表面被覆率。
耐牽耗性、耐屈曲疲労性、吸水率及び難燃性を評価した
結果を第１表に示した。但し難燃性評価用の丸絹地の作
成は、２００デニールを８本引き揃えて６回／１０■の
撚数で撚糸したものを使用して編成、評価した。フッ素
系樹脂付着率は１２，９重量％であった。
結果を第１表に示した。但し難燃性評価用の丸絹地の作
成は、２００デニールを８本引き揃えて６回／１０■の
撚数で撚糸したものを使用して編成、評価した。フッ素
系樹脂付着率は１２，９重量％であった。
さらに熱処理温度と耐摩耗性との関係を明確に把握すべ
く、前記の９０００デニールのロープを用いて、熱処理
時間を３．０分間に固定し、熱処理温度を２６０〜４０
０℃の範囲内で種々変化させ、得られたロープについて
耐摩耗性を評価した結果を第２図に示した。
く、前記の９０００デニールのロープを用いて、熱処理
時間を３．０分間に固定し、熱処理温度を２６０〜４０
０℃の範囲内で種々変化させ、得られたロープについて
耐摩耗性を評価した結果を第２図に示した。
耐摩耗性は第２図から、このフッ素系樹脂の場合、熱処
理温度２８０〜３７０℃の範囲内において特に良好であ
ることが明らかである。
理温度２８０〜３７０℃の範囲内において特に良好であ
ることが明らかである。
そこで、これらのロープにおけるフッ素系樹脂の固着状
態と耐摩耗性との関係を把握すべく、第２図の条件で作
成されたロープの比較的内層部に近い部分より単繊維数
本を取り出し、走査型電子票微！！（日本電子、 ＪＳ
Ｈ−８４０）を用いて３０００倍の倍率で単繊維表面に
固着しているフッ素系樹脂の同着状態を観察し、写真に
して比較評価した。結果を第４図に示す、第４図中の写
真Ａは第２図のＡに示す条件のものであり、以下同様に
対応する。
態と耐摩耗性との関係を把握すべく、第２図の条件で作
成されたロープの比較的内層部に近い部分より単繊維数
本を取り出し、走査型電子票微！！（日本電子、 ＪＳ
Ｈ−８４０）を用いて３０００倍の倍率で単繊維表面に
固着しているフッ素系樹脂の同着状態を観察し、写真に
して比較評価した。結果を第４図に示す、第４図中の写
真Ａは第２図のＡに示す条件のものであり、以下同様に
対応する。
第４図から明らかなように比較的低温で熱処理されたも
のはフッ素系樹脂の大半が微粒子状の形態を残存保持し
た状態で単繊維表面に付着しており、これらの微粒子状
フッ素系樹脂が、他物体との摩擦、又は繊維と繊維との
摩擦時にコロ的効果を発現して耐摩耗性をより良好なら
しめることが第４図の写真より理解される。
のはフッ素系樹脂の大半が微粒子状の形態を残存保持し
た状態で単繊維表面に付着しており、これらの微粒子状
フッ素系樹脂が、他物体との摩擦、又は繊維と繊維との
摩擦時にコロ的効果を発現して耐摩耗性をより良好なら
しめることが第４図の写真より理解される。
一方、比較的高温で熱処理（４００℃以上）されたもの
は微粒子状フッ素系樹脂が溶融してフィルム状の膜を形
成しつつあり、微粒子状の形態で残存保持されるフッ素
系樹脂の割合が大巾に減少している。その結果、耐摩耗
性は第２図のように低下傾向を示す。
は微粒子状フッ素系樹脂が溶融してフィルム状の膜を形
成しつつあり、微粒子状の形態で残存保持されるフッ素
系樹脂の割合が大巾に減少している。その結果、耐摩耗
性は第２図のように低下傾向を示す。
なお、このフッ素系樹脂の場合２８０℃未満の熱処理温
度、特に２６０℃未満の熱処理温度で処理されたものは
著しく耐摩耗性が低下している。これはフッ素系樹脂の
大半が微粒子状の形態で繊維表面に付着しているものの
、熱処理温度か低いため繊維とフッ素系樹脂またはフッ
素系樹脂相互間の接着力が不充分となって、耐摩耗性評
価の際、微粒子状フッ素系樹脂が脱落し、その結果耐摩
耗性並びに摩耗耐久性が低下するものと理解される。
度、特に２６０℃未満の熱処理温度で処理されたものは
著しく耐摩耗性が低下している。これはフッ素系樹脂の
大半が微粒子状の形態で繊維表面に付着しているものの
、熱処理温度か低いため繊維とフッ素系樹脂またはフッ
素系樹脂相互間の接着力が不充分となって、耐摩耗性評
価の際、微粒子状フッ素系樹脂が脱落し、その結果耐摩
耗性並びに摩耗耐久性が低下するものと理解される。
上記の関係をさらに明確にするために、熱処理温度を変
化させた場合におけるアラミド繊維とフッ素系樹脂との
剥Ｎ接着強力変化について検討した結果を第３図に示す
、なお検討方法は、以下の通りである。まず本実施例１
４で用いた２００デニール１３３フイラメントからなる
アラミド長繊維を経糸及び緯糸に用いて経糸密度、緯糸
密度かそれぞれ同数の３４本／２５ｍ＋になるようにし
て平組織の織物を試織した０次いでこの′ａ物を脱油処
理、乾燥した後、本実施例で使用したと同一のフッ素系
樹脂水分散体く但し液濃度２０％）中に充分浸漬し、さ
らに本実施例と同様の条件で乾燥した１次に乾燥後の織
布を１５■×２０■の大きさに切断し、これを２枚重ね
たものを数組作成した。
化させた場合におけるアラミド繊維とフッ素系樹脂との
剥Ｎ接着強力変化について検討した結果を第３図に示す
、なお検討方法は、以下の通りである。まず本実施例１
４で用いた２００デニール１３３フイラメントからなる
アラミド長繊維を経糸及び緯糸に用いて経糸密度、緯糸
密度かそれぞれ同数の３４本／２５ｍ＋になるようにし
て平組織の織物を試織した０次いでこの′ａ物を脱油処
理、乾燥した後、本実施例で使用したと同一のフッ素系
樹脂水分散体く但し液濃度２０％）中に充分浸漬し、さ
らに本実施例と同様の条件で乾燥した１次に乾燥後の織
布を１５■×２０■の大きさに切断し、これを２枚重ね
たものを数組作成した。
これらを加熱、加圧可能なプレス機にはさみ、圧力１０
０ｋｇ／ｃｄ、熱処理時間３．０分、熱処理温度２６０
〜４００℃で加熱加圧した。得られた２枚重ね織布を長
さ方向に２ａＬの巾に切断して測定用サンプルとし、Ｔ
型剥離強力＜ｍ布と織布とをＴ字型に引きはがすときの
剥離に要する強力）を比較測定した。結果をまとめてグ
ラフ化したものを第３図に示した。
０ｋｇ／ｃｄ、熱処理時間３．０分、熱処理温度２６０
〜４００℃で加熱加圧した。得られた２枚重ね織布を長
さ方向に２ａＬの巾に切断して測定用サンプルとし、Ｔ
型剥離強力＜ｍ布と織布とをＴ字型に引きはがすときの
剥離に要する強力）を比較測定した。結果をまとめてグ
ラフ化したものを第３図に示した。
この図から、アラミド繊維とこのフッ素系樹脂との接着
力は２８０℃近辺から徐々に３５０℃近辺まで増加し、
それ以上の温度ではほぼ一定値となる。
力は２８０℃近辺から徐々に３５０℃近辺まで増加し、
それ以上の温度ではほぼ一定値となる。
この現象は２８０℃未満の熱処理温度ではアラミド繊維
とこのフッ素系樹脂との接着（固着）が不充分であって
、フッ素系樹脂が脱落し易く、従ってこれに近い条件で
処理された繊維ロープは充分満足でき得る耐摩耗性を発
揮できないことを示しているものと考えられる。また３
６０℃以上の温度で熱処理されたものの接着力に増加か
みられないのは、すでに、この温度で熱処理されるより
も低温の条件下でフッ素系樹脂が溶融し、繊維と充分に
固着しているためと考えられる。これ以上の温度で熱処
理された場合は、微粒子状フッ素系樹脂が、繊維表面に
ほとんど見られない、この場合、第２図に示したコード
状ロープでは、同一条件の熱処理品においても、まだ微
粒子状フッ素系樹脂の存在が認められる。その理由は、
コード状ロープか９０００デニールと比較的太く、前記
２枚重ねの織物に比べて数倍の厚みを有するために、織
布の場合と同一の熱処理温度で実質的に熱量不足となる
ためと考えられる。このコード状ロープの場合において
も熱処理温度を４００℃以上にすると前述のごとく微粒
子状フッ素系樹脂の存在割合が大巾に減少し、耐摩耗性
も低下する。
とこのフッ素系樹脂との接着（固着）が不充分であって
、フッ素系樹脂が脱落し易く、従ってこれに近い条件で
処理された繊維ロープは充分満足でき得る耐摩耗性を発
揮できないことを示しているものと考えられる。また３
６０℃以上の温度で熱処理されたものの接着力に増加か
みられないのは、すでに、この温度で熱処理されるより
も低温の条件下でフッ素系樹脂が溶融し、繊維と充分に
固着しているためと考えられる。これ以上の温度で熱処
理された場合は、微粒子状フッ素系樹脂が、繊維表面に
ほとんど見られない、この場合、第２図に示したコード
状ロープでは、同一条件の熱処理品においても、まだ微
粒子状フッ素系樹脂の存在が認められる。その理由は、
コード状ロープか９０００デニールと比較的太く、前記
２枚重ねの織物に比べて数倍の厚みを有するために、織
布の場合と同一の熱処理温度で実質的に熱量不足となる
ためと考えられる。このコード状ロープの場合において
も熱処理温度を４００℃以上にすると前述のごとく微粒
子状フッ素系樹脂の存在割合が大巾に減少し、耐摩耗性
も低下する。
以上のことから、このフッ素系樹脂の場合には、ロープ
状物の構造にもよるが、フッ素系樹脂の融点±６０℃の
温度範囲で、かつ微粒子状フッ素系樹脂が充分残存し得
る時間内で熱処理することが耐牽耗性向上の観点から良
好であることが理解できる。従って、フッ素系樹脂を完
全にすべて被膜化してしまうことはコロ的効果が発現し
なくなり耐摩耗性、耐屈曲疲労性の点で劣ることになる
。
状物の構造にもよるが、フッ素系樹脂の融点±６０℃の
温度範囲で、かつ微粒子状フッ素系樹脂が充分残存し得
る時間内で熱処理することが耐牽耗性向上の観点から良
好であることが理解できる。従って、フッ素系樹脂を完
全にすべて被膜化してしまうことはコロ的効果が発現し
なくなり耐摩耗性、耐屈曲疲労性の点で劣ることになる
。
く比較例１〉
比較のため実施例１においてフッ素系樹脂で未処理のア
ラミド長繊維糸を用いて、実施Ｓ１と同様の方法で繊［
０−１を試作し、評価した。結果は第２表に示す通りで
あった。
ラミド長繊維糸を用いて、実施Ｓ１と同様の方法で繊［
０−１を試作し、評価した。結果は第２表に示す通りで
あった。
く比較例２〉
フッ素系樹脂で処理されていないアラミド長繊維糸を用
いて、実施例２と同様の方法で組紐状繊維ロープを試作
し、評価した。第２表に結果を示した。
いて、実施例２と同様の方法で組紐状繊維ロープを試作
し、評価した。第２表に結果を示した。
〈比較例３および４〉
フッ素系樹脂で処理されていないアラミド長繊維糸を用
いた以外は実施例３．実施例４と同様の方法で芯鞘構造
１ｍｍクロープ試作した。評価結果は第２表に示した。
いた以外は実施例３．実施例４と同様の方法で芯鞘構造
１ｍｍクロープ試作した。評価結果は第２表に示した。
く比較例５および６〉
フッ素系樹脂で処理されていないアラミド長繊維糸を用
いた、芯部を構成した以外は、実施例５および実施例６
とそれぞれ同様の方法で芯鞘構造繊維ロープを試作して
評価した。結果を第２表に示した。
いた、芯部を構成した以外は、実施例５および実施例６
とそれぞれ同様の方法で芯鞘構造繊維ロープを試作して
評価した。結果を第２表に示した。
く比較例７および８〉
フッ素系樹脂で処理されていないアラミド長繊維糸を用
いた以外は実施例７および実施例８と同様の方法で多層
構造の繊維ロープを試作し、それぞれについて評価した
。結果を第２表に示した。
いた以外は実施例７および実施例８と同様の方法で多層
構造の繊維ロープを試作し、それぞれについて評価した
。結果を第２表に示した。
く比較例９〜１３〉
フッ素系樹脂で処理されていないアラミド長繊維糸を用
いた以外は、それぞれ対応する実施例９〜１３と同様の
方法で、ｖ！ｊ脂被Ｎ繊維ロープを試作して評価した。
いた以外は、それぞれ対応する実施例９〜１３と同様の
方法で、ｖ！ｊ脂被Ｎ繊維ロープを試作して評価した。
第２表に結果を示した。
く比較例１４〉
フッ素系樹脂で処理されていないアラミド長繊維糸を用
いた以外は、実施例１４と同様の方法で実施してコード
状ロープを得た。評価結果を第２表に示した。
いた以外は、実施例１４と同様の方法で実施してコード
状ロープを得た。評価結果を第２表に示した。
く比較例１５および１６〉
実施例１において、熱処理条件を、それぞれ第２表に示
した該当する所定条件に変更して、熱処理後における微
粒子状フッ素系樹脂による単繊維表面波Ｎ串を変化させ
た以外は実施例１と同様に実施して目的とするコード状
ロープを得、これについて評価した結果を第２表に示し
た。
した該当する所定条件に変更して、熱処理後における微
粒子状フッ素系樹脂による単繊維表面波Ｎ串を変化させ
た以外は実施例１と同様に実施して目的とするコード状
ロープを得、これについて評価した結果を第２表に示し
た。
第１図は耐摩耗性評価装置を示す側断面図である。
１は２．０ ｓｗφの断面円形のピアノ線、２は荷重。
３は評価サンプル。
第２図は耐摩耗性と熱処理温度との関係を示す。
Ａ〜Ｅの各点は電子顕微鏡写真Ａ〜Ｅに対応する。
第３図は剥離接着強力と熱処理温度との関係を示す。
第４図（図面に代る写真）は繊維表面にフッ素系樹脂が
付着又は固着している状態を示す電子顕微鏡写真である
。Ａ〜Ｅは第２図の各点（Ａ〜Ｅ）に対応するサンプル
である。
付着又は固着している状態を示す電子顕微鏡写真である
。Ａ〜Ｅは第２図の各点（Ａ〜Ｅ）に対応するサンプル
である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）熱分解温度が２３０℃以上の繊維からなりフッ素系
樹脂で被覆されてなる繊維からなる繊維ロープ状物にお
いて、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点±６０℃の温
度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状フッ素系樹脂
による単繊維表面被覆率が３５％以上であり、繊維が撚
係数０．４〜１０．０で合撚されてなることを特徴とす
る繊維ロープ状物。 ２）熱分解温度が２３０℃以上の繊維からなりフッ素系
樹脂で被覆されてなる繊維からなる繊維ロープ状物にお
いて、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点±６０℃の温
度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状フッ素系樹脂
による単繊維表面被覆率が３５％以上であり、繊維が編
組されてなることを特徴とする繊維ロープ状物。 ３）熱分解温度が２３０℃以上の繊維からなりフッ素系
樹脂で被覆されてなる繊維からなる芯鞘構造のロープ状
物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点±６０
℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状フッ素
系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以上であり、芯
部は撚係数０．４〜１０．０で合撚され鞘部は編組され
てなることを特徴とする繊維ロープ状物。 ４）熱分解温度が２３０℃以上の繊維からなりフッ素系
樹脂で被覆されてなる繊維からなる芯鞘構造のロープ状
物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点±６０
℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状フッ素
系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以上であり、芯
部は引揃えられ鞘部は編組されてなることを特徴とする
繊維ロープ状物。 ５）熱分解温度が２３０℃以上の繊維からなりフッ素系
樹脂で被覆されてなる繊維を含み芯鞘構造を有するロー
プ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点±
６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状フ
ッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以上であり
、芯部は上記繊維の合撚糸であり、鞘部はポリエステル
繊維またはナイロン繊維を編組してなることを特徴とす
る繊維ロープ状物。 ６）熱分解温度が２３０℃以上の繊維からなりフッ素系
樹脂で被覆されてなる繊維を含み芯鞘構造を有するロー
プ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点±
６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状フ
ッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以上であり
、芯部は上記繊維が引揃えられ、鞘部はポリエステル繊
維またはナイロン繊維を編組してなることを特徴とする
繊維ロープ状物。 ７）熱分解温度が２３０℃以上の繊維からなりフッ素系
樹脂で被覆されてなる繊維を含み二重被覆芯鞘構造を有
するロープ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂
の融点±６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微
粒子状フッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以
上であり、かつ芯部と内部被覆層とは上記繊維からなり
、芯部は引揃えられ、内部被覆層は編組され、外部被覆
層はポリエステル繊維またはナイロン繊維を編組してな
ることを特徴とする繊維ロープ状物。 ８）熱分解温度が２３０℃以上の繊維からなりフッ素系
樹脂で被覆されてなる繊維を含み二重被覆芯鞘構造を有
するロープ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂
の融点±６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微
粒子状フッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以
上であり、芯部は上記繊維が引揃えられ、内部被覆層と
外部被覆層とはポリエステル繊維またはナイロン繊維で
編組されてなることを特徴とする繊維ロープ状物。 ９）熱分解温度が２３０℃以上の繊維からなりフッ素系
樹脂で被覆されてなる繊維を含み芯鞘構造を有するロー
プ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点±
６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状フ
ッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以上であり
、芯部は撚数０．４〜１０．０で合撚され、鞘部は樹脂
であることを特徴とする繊維ロープ状物。 １０）熱分解温度が２３０℃以上の繊維からなりフッ素
系樹脂で被覆されてなる繊維を含み芯鞘構造を有するロ
ープ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点
±６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状
フッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以上であ
り、芯部は上記繊維が編組され、鞘部は樹脂であること
を特徴とする繊維ロープ状物。 １１）熱分解温度が２３０℃以上の繊維からなりフッ素
系樹脂で被覆されてなる繊維を含み芯鞘構造を有するロ
ープ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点
±６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状
フッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以上であ
り、芯部は上記繊維が引揃えられ、鞘部は樹脂であるこ
とを特徴とする繊維ロープ状物。 １２）熱分解温度が２３０℃以上の繊維からなりフッ素
系樹脂で被覆されてなる繊維を含み二重被覆芯鞘構造を
有するロープ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹
脂の融点±６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の
微粒子状フッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％
以上であり、芯部は上記繊維が引揃えられ、内部被覆層
は上記繊維で編組され、外部被覆層は樹脂であることを
特徴とする繊維ロープ状物。 １３）熱分解温度が２３０℃以上の繊維からなりフッ素
系樹脂で被覆されてなる繊維を含み芯鞘構造を有するロ
ープ状物において、フッ素系樹脂がフッ素系樹脂の融点
±６０℃の温度範囲で熱処理され、熱処理後の微粒子状
フッ素系樹脂による単繊維表面被覆率が３５％以上であ
り、芯部は上記繊維からなり鞘部は樹脂である樹脂被覆
繊維を、引揃えてなることを特徴とする繊維ロープ状物
。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP2039701A JP2928571B2 (ja) | 1990-02-22 | 1990-02-22 | 繊維ロープ状物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2039701A JP2928571B2 (ja) | 1990-02-22 | 1990-02-22 | 繊維ロープ状物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03249276A true JPH03249276A (ja) | 1991-11-07 |
| JP2928571B2 JP2928571B2 (ja) | 1999-08-03 |
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ID=12560318
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2039701A Expired - Lifetime JP2928571B2 (ja) | 1990-02-22 | 1990-02-22 | 繊維ロープ状物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2928571B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06141421A (ja) * | 1992-10-23 | 1994-05-20 | Yonden Eng Kk | 電気工事用架空足場 |
| JP2010196221A (ja) * | 2009-02-27 | 2010-09-09 | Kuraray Co Ltd | ロープ構造体 |
| WO2017221318A1 (ja) * | 2016-06-21 | 2017-12-28 | 国立研究開発法人産業技術総合研究所 | ロープ及びその製造方法 |
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1990
- 1990-02-22 JP JP2039701A patent/JP2928571B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| US10364528B2 (en) | 2016-06-21 | 2019-07-30 | National Institute Of Advanced Industrial Science And Technology | Rope and method of manufacturing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2928571B2 (ja) | 1999-08-03 |
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