JPH03229825A - Ｆｅ―Ｓｉ―Ａｌ合金軟磁性薄板の製造方法 - Google Patents
Ｆｅ―Ｓｉ―Ａｌ合金軟磁性薄板の製造方法Info
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- JPH03229825A JPH03229825A JP2024857A JP2485790A JPH03229825A JP H03229825 A JPH03229825 A JP H03229825A JP 2024857 A JP2024857 A JP 2024857A JP 2485790 A JP2485790 A JP 2485790A JP H03229825 A JPH03229825 A JP H03229825A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、Ｆｅ中に０．１〜４．５％の３１および２〜
１９％のＡｌを含有する磁気特性の優れたＦ ｅ−Ｓ
ｉＡｌ合金軟磁性薄板の工業的製造法に関するものであ
る。
１９％のＡｌを含有する磁気特性の優れたＦ ｅ−Ｓ
ｉＡｌ合金軟磁性薄板の工業的製造法に関するものであ
る。
Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ系合金が優れた磁気特性を示すことが
知られている。例えばＦ ｅ−９，５％Ｓ ｉ−４，５
％Ａｌを中心組成とするいわゆるセンダスト合金は磁気
特性が非常に良好である。また杉原によればＦｅ３％５
ｉ−９％Ａｌを中心とした組成付近にも磁気特性の優れ
た領域が存在することが明らかにされている （例えば
特公昭３６−２０５５９号公報） しかしこれらのＦ
ｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金は製造上の困難さのために大規模に
実用化されるに至っていないのが実状である。すなわち
、Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金は非常に硬く脆いので冷間圧延
がほとんど不可能な上、その組成によっては熱間圧延も
非常に困難である。
知られている。例えばＦ ｅ−９，５％Ｓ ｉ−４，５
％Ａｌを中心組成とするいわゆるセンダスト合金は磁気
特性が非常に良好である。また杉原によればＦｅ３％５
ｉ−９％Ａｌを中心とした組成付近にも磁気特性の優れ
た領域が存在することが明らかにされている （例えば
特公昭３６−２０５５９号公報） しかしこれらのＦ
ｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金は製造上の困難さのために大規模に
実用化されるに至っていないのが実状である。すなわち
、Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金は非常に硬く脆いので冷間圧延
がほとんど不可能な上、その組成によっては熱間圧延も
非常に困難である。
したがって薄板への加工ができず、優れた磁気特性にも
かかわらず広く工業的に利用されるに至っていない。
かかわらず広く工業的に利用されるに至っていない。
従来、かような加工性の悪さを解決する手段として、液
体急冷法により直接極薄のＦｅ−５ｉ−Ａｌ合金を得る
方法（例えば特開昭６０−７０１６１号公報）や、Ｆｅ
−Ｓｉ−Ａｌ合金に微量のＧａ、Ｉｎ、ＴＩ等を添加し
て加工性を改善する方法（例えば特開昭５９３５９８１
号公報）が提案されているが、前者の方法では形状性の
優れた板製品を得ることが困難であり、また特殊な製造
装置を用いる必要があるので大量生産が困難で且つ必然
的にコストが高くなるという問題があった。また、後者
の微量元素を添加する方法でもいぜんとして工業的レベ
ルでの製造は困難であった。
体急冷法により直接極薄のＦｅ−５ｉ−Ａｌ合金を得る
方法（例えば特開昭６０−７０１６１号公報）や、Ｆｅ
−Ｓｉ−Ａｌ合金に微量のＧａ、Ｉｎ、ＴＩ等を添加し
て加工性を改善する方法（例えば特開昭５９３５９８１
号公報）が提案されているが、前者の方法では形状性の
優れた板製品を得ることが困難であり、また特殊な製造
装置を用いる必要があるので大量生産が困難で且つ必然
的にコストが高くなるという問題があった。また、後者
の微量元素を添加する方法でもいぜんとして工業的レベ
ルでの製造は困難であった。
本発明の目的とするところは、難加工材であるＦｅ−Ｓ
ｉ−Ａｌ合金軟磁性薄板をクラッド圧延にて製造したＳ
ｉ含有鋼−Ａｌ板の積層圧接板を拡散焼鈍することによ
り、大量にしかも安価なコストで製造することにある。
ｉ−Ａｌ合金軟磁性薄板をクラッド圧延にて製造したＳ
ｉ含有鋼−Ａｌ板の積層圧接板を拡散焼鈍することによ
り、大量にしかも安価なコストで製造することにある。
さらに本製造法において鋼層とＡｌ層との界面付近にク
ランクの発生がなく、またボイドの生成の少ない良品質
のＦ ｅ−Ｓ ｉＡｌ合金薄板を製造することを目的と
している。
ランクの発生がなく、またボイドの生成の少ない良品質
のＦ ｅ−Ｓ ｉＡｌ合金薄板を製造することを目的と
している。
なお１本発明は鋼板のＳｉ含有量を０．１〜４．５％に
限定しており、いわゆるセンダスト合金（Ｆｅ９．５％
Ｓ ｉ−４，５％Ａｌ）ではな（、Ｆｅ−３％Ｓ ｉ−
９％Ａｌを中心組成とする磁気特性に優れたＦ ｅ−Ｓ
ｉＡｌ合金軟磁性薄板の製造を目的としたものである
。
限定しており、いわゆるセンダスト合金（Ｆｅ９．５％
Ｓ ｉ−４，５％Ａｌ）ではな（、Ｆｅ−３％Ｓ ｉ−
９％Ａｌを中心組成とする磁気特性に優れたＦ ｅ−Ｓ
ｉＡｌ合金軟磁性薄板の製造を目的としたものである
。
本発明は、前記のような問題を解決することを目的とし
たもので、Ｆｅ（Ｓｉ含有鋼）−Ａｌのクラツド板を素
材としてこれを拡散焼鈍する処法によって良品質のＦｅ
−Ｓｉ−Ａｌ系合金薄板を生産性よく製造しようとする
ものである。本発明者らはこの目的において種々の試験
研究を重ねてきたがかような処法による場合には、拡散
焼鈍時に鋼層とＡｌ１ｌｉの界面付近にボイドやクラン
クが生成しやすく、良品質のＦｅ−５ｉ−Ａｌ合金軟磁
性薄板を得ることに多くの困難を伴った。したがって本
発明は、特にこの問題の解決を図ることを本旨とするも
のである。なお９本発明では、いわゆるセンダスト合金
（Ｆ ｅ−９，５％Ｓ ｉ−４，５％Ａｌ）の高Ｓｉ組
成までを意図するのではなく、Ｓｉ＃３％付近Ａｌ−９
％付近を中心組成とする磁気特性の優れたＦｅ−Ｓｉ−
Ａｌ合金軟磁性薄板の工業的製造を意関するものである
。
たもので、Ｆｅ（Ｓｉ含有鋼）−Ａｌのクラツド板を素
材としてこれを拡散焼鈍する処法によって良品質のＦｅ
−Ｓｉ−Ａｌ系合金薄板を生産性よく製造しようとする
ものである。本発明者らはこの目的において種々の試験
研究を重ねてきたがかような処法による場合には、拡散
焼鈍時に鋼層とＡｌ１ｌｉの界面付近にボイドやクラン
クが生成しやすく、良品質のＦｅ−５ｉ−Ａｌ合金軟磁
性薄板を得ることに多くの困難を伴った。したがって本
発明は、特にこの問題の解決を図ることを本旨とするも
のである。なお９本発明では、いわゆるセンダスト合金
（Ｆ ｅ−９，５％Ｓ ｉ−４，５％Ａｌ）の高Ｓｉ組
成までを意図するのではなく、Ｓｉ＃３％付近Ａｌ−９
％付近を中心組成とする磁気特性の優れたＦｅ−Ｓｉ−
Ａｌ合金軟磁性薄板の工業的製造を意関するものである
。
前記の目的を達成せんとする本発明の要旨とするところ
は９重量％で、Ｃ：０．０２％以下、 Ｎ：０．０１
％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｓｉ：０．１〜４．５％
およびＴｉ、Ｎｂ、Ｚｒの１種もしくは２種以上の合計
量：０．８％以下を含有し、且つ下記の（１）式を満足
するようにこれらの元素の含有量が調整され残部が実質
的にＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼板と、製品薄
板中に２〜１９重量％の範囲内で含有させるべきＡｌ量
に相当する厚さをもつＡｌ板とを車ね合わせ これをロール間に通板して３０％以上に圧下して積層圧
接板としたうえ （１）得られた積層圧接板を６００〜１３００℃の温度
範囲においてＡｌ層が溶融せずに成形加工または打抜き
加工を施すか （２）得られた積層圧接板をさらに圧延し、そのさい、
この圧延の前または途中において２５０〜５５０℃の温
度範囲で中間焼鈍を施し、ついで、６００〜１３００℃
の温度範囲においてＡｌ層が溶融せずに成形加工または
打抜き加工を施すか、または。
は９重量％で、Ｃ：０．０２％以下、 Ｎ：０．０１
％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｓｉ：０．１〜４．５％
およびＴｉ、Ｎｂ、Ｚｒの１種もしくは２種以上の合計
量：０．８％以下を含有し、且つ下記の（１）式を満足
するようにこれらの元素の含有量が調整され残部が実質
的にＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼板と、製品薄
板中に２〜１９重量％の範囲内で含有させるべきＡｌ量
に相当する厚さをもつＡｌ板とを車ね合わせ これをロール間に通板して３０％以上に圧下して積層圧
接板としたうえ （１）得られた積層圧接板を６００〜１３００℃の温度
範囲においてＡｌ層が溶融せずに成形加工または打抜き
加工を施すか （２）得られた積層圧接板をさらに圧延し、そのさい、
この圧延の前または途中において２５０〜５５０℃の温
度範囲で中間焼鈍を施し、ついで、６００〜１３００℃
の温度範囲においてＡｌ層が溶融せずに成形加工または
打抜き加工を施すか、または。
（３）得られた積層圧接板を２５０〜５５０℃の温度範
囲で焼鈍を施したあと所望の形状に成形加工または打抜
き加工を施し、ついで６００〜１３００℃の温度範囲に
おいてＡｌ層が溶融せずに成形加工または打抜き加工を
施す ことを特徴とする。磁気特性の優れたＦ ｅ−Ｓ ｉＡ
ｌ合金軟磁性薄板の製造方法を提供するものである。
囲で焼鈍を施したあと所望の形状に成形加工または打抜
き加工を施し、ついで６００〜１３００℃の温度範囲に
おいてＡｌ層が溶融せずに成形加工または打抜き加工を
施す ことを特徴とする。磁気特性の優れたＦ ｅ−Ｓ ｉＡ
ｌ合金軟磁性薄板の製造方法を提供するものである。
９３ ９１ １２ １４
３２本本発明−よれば、後記実施例に示すように
極めて磁気特性の優れたＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金軟磁性材
料が通常の鋼板製造と同様の生産設備を用いて有利に製
造できる。
３２本本発明−よれば、後記実施例に示すように
極めて磁気特性の優れたＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金軟磁性材
料が通常の鋼板製造と同様の生産設備を用いて有利に製
造できる。
［発明の詳述］
Ｓｉ含有鋼板とＡｌ板との積層圧接板（タラノド材料）
を拡散焼鈍したさいにその鋼層とＡｌ層との界面付近に
発生するクランクやボイドは、鋼中に適切な炭窒化物形
成元素を適切な量で含有させるならば抑制できること、
そしてこれによってＦ ｅ−Ａ Ｉ相互拡散が容易とな
り、ひいては磁気特性に優れた高品質のＦｅ−Ｓｉ−Ａ
ｌ合金軟磁性薄板が得られることがわかった。本発明は
この知見に基づいてなされたものである。
を拡散焼鈍したさいにその鋼層とＡｌ層との界面付近に
発生するクランクやボイドは、鋼中に適切な炭窒化物形
成元素を適切な量で含有させるならば抑制できること、
そしてこれによってＦ ｅ−Ａ Ｉ相互拡散が容易とな
り、ひいては磁気特性に優れた高品質のＦｅ−Ｓｉ−Ａ
ｌ合金軟磁性薄板が得られることがわかった。本発明は
この知見に基づいてなされたものである。
本発明は、Ｓｉ含有鋼板とＡｌ板とをＡｌ量が全体の２
〜１９重量％の範囲となるような厚み比で重ね合わせて
ロール間に通板し、３０％以上に圧下して積層圧接板を
先ず製造するものであるが、このクラッドの一方の素材
である鋼板の成分を適正に選定することが最終薄板製品
の磁気特性の改善に重要な役割を果している。この鋼中
の各成分の作用は次のとおりである。
〜１９重量％の範囲となるような厚み比で重ね合わせて
ロール間に通板し、３０％以上に圧下して積層圧接板を
先ず製造するものであるが、このクラッドの一方の素材
である鋼板の成分を適正に選定することが最終薄板製品
の磁気特性の改善に重要な役割を果している。この鋼中
の各成分の作用は次のとおりである。
鋼中に固溶するＣは磁気特性を劣化させ且つ圧接板の拡
散焼鈍時におけるＦｅ−Ａｌ相互拡散を阻害する。鋼に
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒを単独あるいは複合添加してＣを固定
すると、Ｆｅ−Ａｌ相互拡散を容易ならしめ、また磁気
特性を改善できることがわかった。しかしｉｌｌ中のＣ
が０．０２％を超えるとＴｉＣ等の析出物が多くなり、
かえって磁気特性を劣化させる。このため鋼中のＣ含有
量の上限は０．０２％とする。
散焼鈍時におけるＦｅ−Ａｌ相互拡散を阻害する。鋼に
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒを単独あるいは複合添加してＣを固定
すると、Ｆｅ−Ａｌ相互拡散を容易ならしめ、また磁気
特性を改善できることがわかった。しかしｉｌｌ中のＣ
が０．０２％を超えるとＴｉＣ等の析出物が多くなり、
かえって磁気特性を劣化させる。このため鋼中のＣ含有
量の上限は０．０２％とする。
Ｆｅ−５ｉ−Ａｌ系合金の合金元素であるＳｌは本発明
ではその主たる含有量を素材鋼板側に予め含有させてお
くものであるが、鋼中への３１の添加量が０．１％未満
ではＳｉを添加した効果が認められず また４、５％を
超えて含有すると素材鋼板の加工性が著しく劣下し、素
材鋼板の製造が著しく困難になるため上限値を４．５％
とする。
ではその主たる含有量を素材鋼板側に予め含有させてお
くものであるが、鋼中への３１の添加量が０．１％未満
ではＳｉを添加した効果が認められず また４、５％を
超えて含有すると素材鋼板の加工性が著しく劣下し、素
材鋼板の製造が著しく困難になるため上限値を４．５％
とする。
Ｔｉ、ＮｂおよびＺｒは上述のように鋼板中のＣを固定
してＦｅ−Ａｌ相互拡散を容易ならしめ、良好な磁気特
性を得るために添加されるものであるが Ｔｉ、Ｎｂお
よびＺｒの含有量を Ｔｉ等量−Ｔ ｉ ＋ （４８／９３） Ｎ ｂ ＋（
４８／９１） Ｚ ｒで現した場合に、このＴｉ等量が （４Ｂ／１２） Ｃ＋ （４８／１４） Ｎ ＋ （４
８／３２） Ｓより少ないとＣを固定するに不十分とな
り、前記の作用効果が発揮できない、すなわち、前記の
（１）弐の関係が満たされることが必要である。しかし
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒの総量が０．８％を超えて含有すると
かえって磁気特性が劣化するようになるので３ これら
の合計量は０．８％以下にしなければならない。
してＦｅ−Ａｌ相互拡散を容易ならしめ、良好な磁気特
性を得るために添加されるものであるが Ｔｉ、Ｎｂお
よびＺｒの含有量を Ｔｉ等量−Ｔ ｉ ＋ （４８／９３） Ｎ ｂ ＋（
４８／９１） Ｚ ｒで現した場合に、このＴｉ等量が （４Ｂ／１２） Ｃ＋ （４８／１４） Ｎ ＋ （４
８／３２） Ｓより少ないとＣを固定するに不十分とな
り、前記の作用効果が発揮できない、すなわち、前記の
（１）弐の関係が満たされることが必要である。しかし
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒの総量が０．８％を超えて含有すると
かえって磁気特性が劣化するようになるので３ これら
の合計量は０．８％以下にしなければならない。
ＳおよびＮは、鋼の製錬時に不可避的に不純物として含
有されるものであるが鋼中のＴ１と結合してＴｉＳ、Ｔ
ｉＮとして析出し、Ｃを固定するのに有効なＴｉ量を慮
少させる。したがって、できるだけ低くすることが望ま
しいが、Ｓは０．０３％まで、またＮは０．０１％まで
許容され得る。
有されるものであるが鋼中のＴ１と結合してＴｉＳ、Ｔ
ｉＮとして析出し、Ｃを固定するのに有効なＴｉ量を慮
少させる。したがって、できるだけ低くすることが望ま
しいが、Ｓは０．０３％まで、またＮは０．０１％まで
許容され得る。
このように成分調整された鋼板に対し、最終製品中のＡ
ｌ量が２〜１９％範囲内の成る目標値となるように厚み
比を調整してＡ Ｉ Ｆｉを重ね合わせるのであるが、
Ａｌ量の調整にさいしてＡｌ量が２％未満ではクラッド
圧延時に鋼板の板厚に対してＡｌの板厚が小さくなりす
ぎてクラッド圧延が困難となるし、また１９％を超えた
量となっても最終製品の磁気特性はかえって劣化するの
で、Ａｌ量が２〜１９％範囲内となるように厚み比を調
整することが必要である。
ｌ量が２〜１９％範囲内の成る目標値となるように厚み
比を調整してＡ Ｉ Ｆｉを重ね合わせるのであるが、
Ａｌ量の調整にさいしてＡｌ量が２％未満ではクラッド
圧延時に鋼板の板厚に対してＡｌの板厚が小さくなりす
ぎてクラッド圧延が困難となるし、また１９％を超えた
量となっても最終製品の磁気特性はかえって劣化するの
で、Ａｌ量が２〜１９％範囲内となるように厚み比を調
整することが必要である。
両級を重ね合わせたうえ、これをロール間に通板して積
層圧接板とするのであるが、そのさいの圧下率が３０％
未満では画板同士の接合が不十分となり、圧接板を取り
扱う際に両者が剥離したりするので圧下率は３０％以上
する。また、前記（２）および（３）のように、このク
ラッド板をさらに冷間圧延または成形加工することがで
きるが、そのさいに接着面に剥離が発生することがあり
、これを防止するために中間焼鈍を施すのが有利となる
。
層圧接板とするのであるが、そのさいの圧下率が３０％
未満では画板同士の接合が不十分となり、圧接板を取り
扱う際に両者が剥離したりするので圧下率は３０％以上
する。また、前記（２）および（３）のように、このク
ラッド板をさらに冷間圧延または成形加工することがで
きるが、そのさいに接着面に剥離が発生することがあり
、これを防止するために中間焼鈍を施すのが有利となる
。
この中間焼鈍は２５０℃以上の温度を採用しないと効果
が認められない。しかし、５５０℃を紹えると鋼板とＡ
ｌとの界面に金属間化合物が厚く発達して冷間圧延また
は成形加工する際に剥離が生しる原因となる。そのため
中間焼鈍は２５０〜５５０”Ｃで行なう必要がある。こ
の中間焼鈍の雰囲気としてはＨ２ガス、真空中あるいは
Ａｒ等の不活性ガス中が好ましい。
が認められない。しかし、５５０℃を紹えると鋼板とＡ
ｌとの界面に金属間化合物が厚く発達して冷間圧延また
は成形加工する際に剥離が生しる原因となる。そのため
中間焼鈍は２５０〜５５０”Ｃで行なう必要がある。こ
の中間焼鈍の雰囲気としてはＨ２ガス、真空中あるいは
Ａｒ等の不活性ガス中が好ましい。
以上のようにしてクランド板製造工程を終えたクラ、ド
板もしくは焼鈍クラツド材を次に拡散処理する。この拡
散処理は鋼層とＡｌ層とを相互に拡散させる処理であり
、６００〜１３００℃の温度範囲で施す必要がある。下
限を６００℃としたのは、６００℃未満ではＡｌの拡散
が十分に進行せず、均一拡散までの時間が長時間になり
コスト高となるし１場合によっては均一拡散に至らない
こともあるためである。また上限を１３００℃としたの
は、 １３００℃を超えると拡散合金層において溶融が
生じるためである。なお、この拡散処理時の加熱速度を
速くして、Ａｌの融点以上の高温まで象、速加熱すると
約７００℃付近でＡｌが溶融することがある。Ａｌ層が
溶融すると、垂れや集積によってＡｌの板厚方向での濃
度変化を発生する原因となる９従って７このようなＡｌ
の溶融は防止することが必要であり。
板もしくは焼鈍クラツド材を次に拡散処理する。この拡
散処理は鋼層とＡｌ層とを相互に拡散させる処理であり
、６００〜１３００℃の温度範囲で施す必要がある。下
限を６００℃としたのは、６００℃未満ではＡｌの拡散
が十分に進行せず、均一拡散までの時間が長時間になり
コスト高となるし１場合によっては均一拡散に至らない
こともあるためである。また上限を１３００℃としたの
は、 １３００℃を超えると拡散合金層において溶融が
生じるためである。なお、この拡散処理時の加熱速度を
速くして、Ａｌの融点以上の高温まで象、速加熱すると
約７００℃付近でＡｌが溶融することがある。Ａｌ層が
溶融すると、垂れや集積によってＡｌの板厚方向での濃
度変化を発生する原因となる９従って７このようなＡｌ
の溶融は防止することが必要であり。
このためにＡｌの融点以下の温度で加熱して１例えば６
００〜６６０℃の温度範囲に所定時間（例えば１分以上
）保持してＡｌ層を融点の高い合金層にさせてから（予
備拡散処理を施してから）、さらに高温に加熱して充分
な拡散処理を施すのがよい。
００〜６６０℃の温度範囲に所定時間（例えば１分以上
）保持してＡｌ層を融点の高い合金層にさせてから（予
備拡散処理を施してから）、さらに高温に加熱して充分
な拡散処理を施すのがよい。
本発明においてｒＡｌ層が溶融せずに合金化する条件下
で拡散処理を施すＪとは、このような内容を言う。なお
、これらの拡散処理はＨ２ガス、真空中あるいはＡｒ等
の不活性ガス中で行った方が磁気特性上好ましい。
で拡散処理を施すＪとは、このような内容を言う。なお
、これらの拡散処理はＨ２ガス、真空中あるいはＡｒ等
の不活性ガス中で行った方が磁気特性上好ましい。
以下に本発明の代表的な実施例を示す。
第１表に示した化学組成（ｗｔ、χ）の鋼板（板厚：０
、４７〜３．０ｍ５）を芯材とし、Ａｌ板（ＪＩＳ合
金番号： １０５０）を皮材として厚み比を変えながら
積層して両面クランド圧延を圧下率５０％で行った。得
られたクラツド材を真空中で３００℃Ｘ１０ｈの中間焼
鈍を施した後、第２表に示したようなトータル冷延率で
表示の板厚： ０．０５〜０．３０１１ＩＩＩまで冷間
圧延した。その後、均一拡散のために６６０°（：Ｘ２
ｍ１ｎの予備拡散に引き続いて１０００’ＣＸ ８ ｈ
または１２００’ＣＸ １ ｈの拡散焼鈍を施し、Ａｌ
、Ｓｉ含有量の異なるＦｅ−５ｉ−Ａｌ合金薄板を得た
。なお拡散焼鈍の雰囲気はＡｒ雰囲気とした。
、４７〜３．０ｍ５）を芯材とし、Ａｌ板（ＪＩＳ合
金番号： １０５０）を皮材として厚み比を変えながら
積層して両面クランド圧延を圧下率５０％で行った。得
られたクラツド材を真空中で３００℃Ｘ１０ｈの中間焼
鈍を施した後、第２表に示したようなトータル冷延率で
表示の板厚： ０．０５〜０．３０１１ＩＩＩまで冷間
圧延した。その後、均一拡散のために６６０°（：Ｘ２
ｍ１ｎの予備拡散に引き続いて１０００’ＣＸ ８ ｈ
または１２００’ＣＸ １ ｈの拡散焼鈍を施し、Ａｌ
、Ｓｉ含有量の異なるＦｅ−５ｉ−Ａｌ合金薄板を得た
。なお拡散焼鈍の雰囲気はＡｒ雰囲気とした。
得られたＦｅ−５ｉ−Ａｌ合金薄板の磁気特性を第２表
に示した。なお、第２表の備考に示したようにＡｌ含有
量が１５％の合金については、拡散処理の冷却過程にお
いて５５０’Ｃまで徐冷しついで水冷処理した。
に示した。なお、第２表の備考に示したようにＡｌ含有
量が１５％の合金については、拡散処理の冷却過程にお
いて５５０’Ｃまで徐冷しついで水冷処理した。
第２表の結果に見られるように、均−拡散焼鈍後の磁気
特性は１本発明例ではいずれも良好である。これに対し
て、Ｃ含有量の高いＥｌを使用した比較例Ｅでは磁気特
性に劣り、また、 Ｔｉ、ＮｂＺｒを含有しないＤ鋼を
使用した比較例りも磁気特性は著しく劣っている。
特性は１本発明例ではいずれも良好である。これに対し
て、Ｃ含有量の高いＥｌを使用した比較例Ｅでは磁気特
性に劣り、また、 Ｔｉ、ＮｂＺｒを含有しないＤ鋼を
使用した比較例りも磁気特性は著しく劣っている。
本発明例Ａの製品および比較例りの製品の断面写真（拡
散焼鈍後の断面写真）を第１図および第２図に示した。
散焼鈍後の断面写真）を第１図および第２図に示した。
第２図の比較例りの製品では当初の鋼層とＡｌ層の界面
付近に剥離が生していることが認められ、これが磁気特
性を劣化させる原因となっていることが明らかである。
付近に剥離が生していることが認められ、これが磁気特
性を劣化させる原因となっていることが明らかである。
これに対して本発明例Ａの製品では拡散焼鈍時にボイド
やクラックの発生が認められず１ これによって良好な
磁気特性のＦ ｃ−Ａ １合金薄板が製造できたことが
わかる。
やクラックの発生が認められず１ これによって良好な
磁気特性のＦ ｃ−Ａ １合金薄板が製造できたことが
わかる。
以上のように本発明によれば、拡散焼鈍時に鋼層とＡｌ
層との界面に磁気特性を劣化させるボイドやクラックの
発生を抑制することができるので高品質のＦｅ−Ｓｉ−
Ａｌ合金軟磁性板が得られ、しかもこれまで薄板化が困
難であったＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金薄板の製造が既存の大
量生産ラインを用いることにより容易に且つ安価なコス
トで行えるのでＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ系軟磁性材料の汎用化
に大きく貢献できる。
層との界面に磁気特性を劣化させるボイドやクラックの
発生を抑制することができるので高品質のＦｅ−Ｓｉ−
Ａｌ合金軟磁性板が得られ、しかもこれまで薄板化が困
難であったＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金薄板の製造が既存の大
量生産ラインを用いることにより容易に且つ安価なコス
トで行えるのでＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ系軟磁性材料の汎用化
に大きく貢献できる。
第１図は本発明製品の薄板断面の金属組織を示す金属顕
微鏡写真（倍率５００倍）、第２図は比較例製品の薄板
断面の金属組織を示す金属顕微鏡写真（倍率５００倍）
である。
微鏡写真（倍率５００倍）、第２図は比較例製品の薄板
断面の金属組織を示す金属顕微鏡写真（倍率５００倍）
である。
Claims (1)
- （１）重量％で，Ｃ：０．０２％以下，Ｎ：０．０１％
以下，Ｓ：０．０３％以下，Ｓｉ：０．１〜４．５％以
下，およびＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒの１種もしくは２種以上の
合計量：０．８％以下を含有し，且つ下記の（１）式を
満足するようにこれらの元素の含有量が調整され，残部
が実質的にＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼板と，
製品薄板中に２〜１９重量％の範囲内で含有させるべき
Ａｌ量に相当する厚さをもつＡｌ板と，を重ね合わせ，
これをロール間に通板して３０％以上に圧下して積層圧
接板とし，得られた積層圧接板を６００〜１３００℃の
温度範囲においてＡｌ層が溶融せずに合金化する条件で
拡散焼鈍を施すことからなる磁気特性の優れたＦｅ−Ｓ
ｉ−Ａｌ合金軟磁性薄板の製造方法。 Ｔｉ＋（４８／９３）Ｎｂ＋（４８／９１）Ｚｒ≧（４
８／１２）Ｃ＋（４８／１２）Ｎ＋（４８／３２）Ｓ・
・（１）（２）重量％で，Ｃ：０．０２％以下，Ｎ：０
．０１％以下，Ｓ：０．０３％以下，Ｓｉ：０．１〜４
．５％以下，およびＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒの１種もしくは２
種以上の合計量：０．８％以下を含有し，且つ下記の（
１）式を満足するようにこれらの元素の含有量が調整さ
れ，残部が実質的にＦｅおよび不可避的不純物からなる
鋼板と，製品薄板中に２〜１９重量％の範囲内で含有さ
せるべきＡｌ量に相当する厚さをもつＡｌ板と，を重ね
合わせ，これをロール間に通板して３０％以上に圧下し
て積層圧接板とし，得られた積層圧接板をさらに圧延し
，そのさい，この圧延の前または途中において２５０〜
５５０℃の温度範囲で中間焼鈍を施し，ついで６００〜
１３００℃の温度範囲においてＡｌ層が溶融せずに合金
化する条件で拡散焼鈍を施すことからなる磁気特性の優
れたＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金軟磁性薄板の製造方法。 Ｔｉ＋（４８／９３）Ｎｂ＋（４８／９１）Ｚｒ≧（４
８／１２）Ｃ＋（１４／４８）Ｎ＋（３２／４８）Ｓ・
・（１）（３）重量％で，Ｃ：０．０２％以下，Ｎ：０
．０１％以下，Ｓ：０．０３％以下，Ｓｉ：０．１〜４
．５％以下，およびＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒの１種もしくは２
種以上の合計量：０．８％以下を含有し，且つ下記の（
１）式を満足するようにこれらの元素の含有量が調整さ
れ，残部が実質的にＦｅおよび不可避的不純物からなる
鋼板と，製品薄板中に２〜１９重量％の範囲内で含有さ
せるべきＡｌ量に相当する厚さをもつＡｌ板と，を重ね
合わせ，これをロール間に通板して３０％以上に圧下し
て積層圧接板とし，得られた積層圧接板を２５０〜５５
０℃の温度範囲で焼鈍処理したあと所望の形状に成形加
工または打抜き加工を施し，ついで６００〜１３００℃
の温度範囲においてＡｌ層が溶融せずに合金化する条件
で拡散焼鈍を施すことからなる磁気特性の優れたＦｅ−
Ｓｉ−Ａｌ合金軟磁性薄板力加工品の製造方法。 Ｔｉ＋（４８／９３）Ｎｂ＋（４８／９１）Ｚｒ≧（４
８／１２）Ｃ＋（４８／１４）Ｎ＋（４８／３２）Ｓ・
・（１）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2024857A JP3017237B2 (ja) | 1990-02-03 | 1990-02-03 | Ｆｅ―Ｓｉ―Ａｌ合金軟磁性薄板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2024857A JP3017237B2 (ja) | 1990-02-03 | 1990-02-03 | Ｆｅ―Ｓｉ―Ａｌ合金軟磁性薄板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03229825A true JPH03229825A (ja) | 1991-10-11 |
| JP3017237B2 JP3017237B2 (ja) | 2000-03-06 |
Family
ID=12149890
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2024857A Expired - Lifetime JP3017237B2 (ja) | 1990-02-03 | 1990-02-03 | Ｆｅ―Ｓｉ―Ａｌ合金軟磁性薄板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3017237B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999063120A1 (fr) * | 1998-05-29 | 1999-12-09 | Sumitomo Special Metals Co., Ltd. | Procede de production d'un acier a haute teneur en silicium, et acier au silicium |
| JP2009256758A (ja) * | 2008-04-21 | 2009-11-05 | Nippon Steel Corp | コア用軟磁性鋼板及びコア用部材 |
| JP2011256463A (ja) * | 2009-10-28 | 2011-12-22 | Nippon Steel Corp | Ｆｅ系金属板 |
| JP2013095955A (ja) * | 2011-10-31 | 2013-05-20 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 高い｛２００｝面集積度を有するＦｅ系金属板の製造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101543854B1 (ko) | 2013-09-27 | 2015-08-11 | 주식회사 포스코 | 성형성이 우수한 법랑용 강판 및 그 제조방법 |
-
1990
- 1990-02-03 JP JP2024857A patent/JP3017237B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999063120A1 (fr) * | 1998-05-29 | 1999-12-09 | Sumitomo Special Metals Co., Ltd. | Procede de production d'un acier a haute teneur en silicium, et acier au silicium |
| US6444049B1 (en) | 1998-05-29 | 2002-09-03 | Sumitomo Special Metals Co., Ltd. | Method for producing high silicon steel, and silicon steel |
| KR100360533B1 (ko) * | 1998-05-29 | 2002-11-13 | 스미토모 도큐슈 긴조쿠 가부시키가이샤 | 고실리콘 함유강의 제조 방법과 규소강 |
| JP2009256758A (ja) * | 2008-04-21 | 2009-11-05 | Nippon Steel Corp | コア用軟磁性鋼板及びコア用部材 |
| JP2011256463A (ja) * | 2009-10-28 | 2011-12-22 | Nippon Steel Corp | Ｆｅ系金属板 |
| JP2013095955A (ja) * | 2011-10-31 | 2013-05-20 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 高い｛２００｝面集積度を有するＦｅ系金属板の製造方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3017237B2 (ja) | 2000-03-06 |
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