JPH03229824A - 磁気特性の優れたＦｅ―Ａｌ合金軟磁性薄板の製造方法 - Google Patents
磁気特性の優れたＦｅ―Ａｌ合金軟磁性薄板の製造方法Info
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- JPH03229824A JPH03229824A JP2485690A JP2485690A JPH03229824A JP H03229824 A JPH03229824 A JP H03229824A JP 2485690 A JP2485690 A JP 2485690A JP 2485690 A JP2485690 A JP 2485690A JP H03229824 A JPH03229824 A JP H03229824A
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Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は２〜１９％Ａｌを含有する磁気特性の優れたＦ
ｅ−Ａ Ｉ合金軟磁性薄板の製造法に間するものであ
る。
ｅ−Ａ Ｉ合金軟磁性薄板の製造法に間するものであ
る。
Ｆｅ中にＡＩを１９重置％以下の量で含有するＦｅＡｌ
合金が優れた磁気特性を示すこと、特に１２％Ａｌ．１
６％ＡＩで磁気特性が非常に良好となることが知られて
いる。しかしＦ ｅ−Ａ Ｉ合金は非常に硬く脆いため
、特にＡｌを１０％を超えて含有すると冷間圧延がほと
んど不可能で、薄板への加工が困難である。したがって
、その優れた磁気特性にもかかわらず工業的に広く利用
されるに至っていないのが実状である。
合金が優れた磁気特性を示すこと、特に１２％Ａｌ．１
６％ＡＩで磁気特性が非常に良好となることが知られて
いる。しかしＦ ｅ−Ａ Ｉ合金は非常に硬く脆いため
、特にＡｌを１０％を超えて含有すると冷間圧延がほと
んど不可能で、薄板への加工が困難である。したがって
、その優れた磁気特性にもかかわらず工業的に広く利用
されるに至っていないのが実状である。
従来より、Ｆｅ−Ａｌ合金の加工の困難さを解決する手
段が種々提案されており１例えば、特殊な温間圧延を行
なう方法（Ｊ、Ｆ、Ｎａｅｂｓａｎら： Ｊ、Ａｐｐｌ
。
段が種々提案されており１例えば、特殊な温間圧延を行
なう方法（Ｊ、Ｆ、Ｎａｅｂｓａｎら： Ｊ、Ａｐｐｌ
。
Ｐｈｙｓ、 ２５（１９５９）、 Ｐ、３０７）、粉末
ＡＩを鋼板表面から拡散浸透させる方法（特開昭５４−
４９９３６号公報）。
ＡＩを鋼板表面から拡散浸透させる方法（特開昭５４−
４９９３６号公報）。
液体急冷法により極薄のＦ ｅ−Ａ Ｉ合金を得る方法
（特開昭５７−６００２４号公報）、或いはＦｅ−Ａｌ
合金に微量のＹおよび希土類元素を添加して加工性を改
善する方法（例えば特公昭４５−１３２２７号公報）等
が知られている。
（特開昭５７−６００２４号公報）、或いはＦｅ−Ａｌ
合金に微量のＹおよび希土類元素を添加して加工性を改
善する方法（例えば特公昭４５−１３２２７号公報）等
が知られている。
しかし、前３者の方法はいずれも特殊な製造装置を用い
ることが必要である。したがって大量生産に困難を伴い
、必然的にコストが高くなって汎用材の製造には難点が
ある。また特公昭４５−１３２２７号のように微量元素
を添加する方法でも依然として工業的レベルでの製造は
困難であった。
ることが必要である。したがって大量生産に困難を伴い
、必然的にコストが高くなって汎用材の製造には難点が
ある。また特公昭４５−１３２２７号のように微量元素
を添加する方法でも依然として工業的レベルでの製造は
困難であった。
これに対しＡｌクラツド鋼板を素材としてこれを拡散焼
鈍する方法は製造性の面で有利性を備えている。例えば
特公昭５６−３１３５４号公報にはＦｅ材とＡｌ材とを
積層し、適正な押出比と押出圧力のもとで押出加工した
接合体を拡散処理するアルパーム合金の製造法を開示し
ている。
鈍する方法は製造性の面で有利性を備えている。例えば
特公昭５６−３１３５４号公報にはＦｅ材とＡｌ材とを
積層し、適正な押出比と押出圧力のもとで押出加工した
接合体を拡散処理するアルパーム合金の製造法を開示し
ている。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、ＡＩクラッド鋼板を素材としてこれを拡散焼
鈍する処法によってＦ ｅ−Ａ １合金薄板を生産性よ
く製造することを目的とする０本発明者らは、この目的
を達成すべく種々の試験研究を重ねてきたが、この処法
による場合には、拡散焼鈍時に鋼層とＡｌ層の界面付近
にボイドやクランクが生成しやすく、良品質のＦ ｅ−
Ａ Ｉ合金軟磁性薄板を得ることに多くの困難を伴った
。本発明はこの問題の解決を図ることを本旨とするもの
でありクラッド圧延にて製造したＦ ｅ−Ａ Ｉ積層圧
接板を拡散焼鈍するＦ ｅ−Ａ Ｉ合金軟磁性薄板の製
造法において、８層とＡｌ層との界面付近にクラックや
ボイドの生成を抑制して良品質のＦ ｅ−Ａ Ｉ合金軟
磁性薄板を大量にしかも安価なコストで製造する方法の
確立を目的としたものである。
鈍する処法によってＦ ｅ−Ａ １合金薄板を生産性よ
く製造することを目的とする０本発明者らは、この目的
を達成すべく種々の試験研究を重ねてきたが、この処法
による場合には、拡散焼鈍時に鋼層とＡｌ層の界面付近
にボイドやクランクが生成しやすく、良品質のＦ ｅ−
Ａ Ｉ合金軟磁性薄板を得ることに多くの困難を伴った
。本発明はこの問題の解決を図ることを本旨とするもの
でありクラッド圧延にて製造したＦ ｅ−Ａ Ｉ積層圧
接板を拡散焼鈍するＦ ｅ−Ａ Ｉ合金軟磁性薄板の製
造法において、８層とＡｌ層との界面付近にクラックや
ボイドの生成を抑制して良品質のＦ ｅ−Ａ Ｉ合金軟
磁性薄板を大量にしかも安価なコストで製造する方法の
確立を目的としたものである。
Ｆｅ−Ａｌ積層圧接板を拡散焼鈍したさいにその鋼層と
Ａｌ層との界面付近に発生するクラックやボイドは、鋼
中に適切な炭窒化物形成元素を適切な量で含有させるな
らば抑制できること、そしてこれによってＦ ｅ−Ａ
Ｉ相互拡散が容易となり、ひいては磁気特性に優れた高
品質のＦ ｅ−Ａ Ｉ合金軟磁性薄板が得られることが
わかった。本発明はこの知見に基づいてなされたもので
ある。
Ａｌ層との界面付近に発生するクラックやボイドは、鋼
中に適切な炭窒化物形成元素を適切な量で含有させるな
らば抑制できること、そしてこれによってＦ ｅ−Ａ
Ｉ相互拡散が容易となり、ひいては磁気特性に優れた高
品質のＦ ｅ−Ａ Ｉ合金軟磁性薄板が得られることが
わかった。本発明はこの知見に基づいてなされたもので
ある。
すなわち本発明は９重置％で、Ｃ：０．０２％以下。
Ｎ ： ０．０１％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｔｉ、
Ｎｂ、 Ｚｒの１種もしくは２Ｓ：０．８％以下であ
って、且つ下記の（１）式を満足するようにこれらの元
素の含有量が調整され、残部が実質的にＦｅおよび不可
避的不純物からなる鋼板と、製品薄板中に２〜１９重量
％の範囲内で含有させるべきＡｌ量に相当する厚さをも
つＡＩ板とを重ね合わせこれをロール間に通板して３０
％以上に圧下して積層圧接板としたうえ。
Ｎｂ、 Ｚｒの１種もしくは２Ｓ：０．８％以下であ
って、且つ下記の（１）式を満足するようにこれらの元
素の含有量が調整され、残部が実質的にＦｅおよび不可
避的不純物からなる鋼板と、製品薄板中に２〜１９重量
％の範囲内で含有させるべきＡｌ量に相当する厚さをも
つＡＩ板とを重ね合わせこれをロール間に通板して３０
％以上に圧下して積層圧接板としたうえ。
（＋）得られた積層圧接板を６００〜１３００℃の温度
範囲においてＡｌ層が溶融せずに合金化する条件で拡散
焼鈍を施すか。
範囲においてＡｌ層が溶融せずに合金化する条件で拡散
焼鈍を施すか。
（２）得られた積層圧接板をさらに圧延し、そのさい、
この圧延の前または途中において２５０〜５５０℃の温
度範囲で中間焼鈍を施し、ついで ６００〜１３００’
Ｃの温度範囲においでＡｌ層が溶融せずに合金化する条
件で拡散焼鈍を施すか、または（３）得られた積層圧接
板を２５０〜５５０℃の温度範囲で焼鈍を施したあと所
望の形状に成形加工または打抜き加工を施し、ついで６
００〜１３００℃の温度範囲においてＡｌ層が溶融せず
に合金化する条件で拡散焼鈍を施す ことを特徴とする特許 金軟磁性薄板の製造方法を提供するものである。
この圧延の前または途中において２５０〜５５０℃の温
度範囲で中間焼鈍を施し、ついで ６００〜１３００’
Ｃの温度範囲においでＡｌ層が溶融せずに合金化する条
件で拡散焼鈍を施すか、または（３）得られた積層圧接
板を２５０〜５５０℃の温度範囲で焼鈍を施したあと所
望の形状に成形加工または打抜き加工を施し、ついで６
００〜１３００℃の温度範囲においてＡｌ層が溶融せず
に合金化する条件で拡散焼鈍を施す ことを特徴とする特許 金軟磁性薄板の製造方法を提供するものである。
本発明法によれば．後記実施例に示すように極めて磁気
特性の優れたＦｅ−ＡＩ合金軟磁性材料が通常の鋼板製
造と同様の生産設備を用いて有利に製造できる。
特性の優れたＦｅ−ＡＩ合金軟磁性材料が通常の鋼板製
造と同様の生産設備を用いて有利に製造できる。
本発明は，鋼板とＡＩ板とをＡｌ量が全体の２〜１９重
量％の範囲となるような厚み比で重ね合わせてロール間
に通板し，３０％以上に圧下して積層圧接板を先ず製造
するものであるが．このクラノドの一方の素材である鋼
板の成分を適正に選定することが最終薄板製品の磁気特
性の改善に重要な役割を果している。この鋼中の各成分
の作用は次のとおりである。
量％の範囲となるような厚み比で重ね合わせてロール間
に通板し，３０％以上に圧下して積層圧接板を先ず製造
するものであるが．このクラノドの一方の素材である鋼
板の成分を適正に選定することが最終薄板製品の磁気特
性の改善に重要な役割を果している。この鋼中の各成分
の作用は次のとおりである。
鋼板中のＣは磁気特性を劣化させ．がっ圧接板の拡散焼
鈍時におけるＦ ｅ− Ａ Ｉ相互拡散を阻害する。鋼
にＴｉ．Ｎｂ．Ｚｒを単独あるいは複合添加してＣを固
定ずると．Ｆｅ−ＡＩ相互拡散を容易ならしめまた磁気
特性を改善できることがわかった。
鈍時におけるＦ ｅ− Ａ Ｉ相互拡散を阻害する。鋼
にＴｉ．Ｎｂ．Ｚｒを単独あるいは複合添加してＣを固
定ずると．Ｆｅ−ＡＩ相互拡散を容易ならしめまた磁気
特性を改善できることがわかった。
しかし、ａ中のＣが０．０２％を超えるとＴｉＣ等の析
出物が多くなり，かえって磁気特性を劣化させる。この
ため鋼中のＣ含有量の上限は０．０２％とする。
出物が多くなり，かえって磁気特性を劣化させる。この
ため鋼中のＣ含有量の上限は０．０２％とする。
Ｔｉ，ＮｂおよびＺｒは上述のように鋼板中のＣを固定
してＦ ｅ− Ａ Ｉ相互拡散を容易ならしめ，良好な
磁気特性を得るために添加されるものであるが，Ｔｉ，
ＮｂおよびＺｒの含有量を。
してＦ ｅ− Ａ Ｉ相互拡散を容易ならしめ，良好な
磁気特性を得るために添加されるものであるが，Ｔｉ，
ＮｂおよびＺｒの含有量を。
Ｔｉ等量一Ｔ ｉ ＋ （４８／９３） Ｎ ｂ ＋
（４８／９１） Ｚ ｒで現した場合に，このＴｉ等量
が。
（４８／９１） Ｚ ｒで現した場合に，このＴｉ等量
が。
（４８／１２） Ｃ ＋ （４８／１４） Ｎ ＋ （
４Ｂ／３２） Ｓより少ないとＣを固定するに不十分と
なり．前記の作用効果が発揮できない。すなわち、前記
の（１）式の関係が満たされることが必要である。しか
しＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒの総量が０．８％を超えて含有する
とかえって磁気特性が劣化するようになるので．これら
の合計量は０．８％以下にしなければならない。
４Ｂ／３２） Ｓより少ないとＣを固定するに不十分と
なり．前記の作用効果が発揮できない。すなわち、前記
の（１）式の関係が満たされることが必要である。しか
しＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒの総量が０．８％を超えて含有する
とかえって磁気特性が劣化するようになるので．これら
の合計量は０．８％以下にしなければならない。
ＳおよびＮは鋼の製錬時に不可避的に不純物として含有
されるものであるが．製品中のＴｉと結合してＴｉＳ．
ＴｉＮとして析出し．Ｃを固定するのに有効なＴｉ量を
減少させる．したがって できるだけ低くすることが望
ましいが．Ｓは０．０３％まで．またＮは０．０１％ま
で許容され得る。
されるものであるが．製品中のＴｉと結合してＴｉＳ．
ＴｉＮとして析出し．Ｃを固定するのに有効なＴｉ量を
減少させる．したがって できるだけ低くすることが望
ましいが．Ｓは０．０３％まで．またＮは０．０１％ま
で許容され得る。
このように成分調整された鋼板に対し．最終製品中のＡ
ｌ量が２〜１９％範囲内の或る目標値となるように厚み
比を調整してＡＩ板を重ね合わせるのであるが．Ａｌ量
の調整にさいしてＡｌ量が２％未満ではクランド圧延時
に鋼板の板厚に対してＡＩの板厚が小さくなりすぎてク
ランド圧延が困難となるし．また１９％を超えた量とな
っても最終製品の磁気特性はかえって劣化するので，Ａ
ｌ量が２〜１９％範囲内となるように厚み比を調整する
ことが必要である。
ｌ量が２〜１９％範囲内の或る目標値となるように厚み
比を調整してＡＩ板を重ね合わせるのであるが．Ａｌ量
の調整にさいしてＡｌ量が２％未満ではクランド圧延時
に鋼板の板厚に対してＡＩの板厚が小さくなりすぎてク
ランド圧延が困難となるし．また１９％を超えた量とな
っても最終製品の磁気特性はかえって劣化するので，Ａ
ｌ量が２〜１９％範囲内となるように厚み比を調整する
ことが必要である。
両板を重ね合わせたうえ，これをロール間に通板して積
層圧接板とするのであるが．そのさいの圧下率が３０％
未満ではＦ ｅ− Ａ １間の接合が不十分で．圧接板
を取り扱う際に両者が剥離したりするので圧下率は３０
％以上する。また、前記（２）および（３）のように、
このクラノド板をさらに冷間圧延または成形加工するこ
とができるが、その際接着面に剥離が発生することがあ
り、これを防止するために中間焼鈍を施すのが有利とな
る。この中間焼鈍は２５０’Ｃ以上の温度を採用しない
と効果が認められない。しかし５５０’Ｃを超えると鋼
板とＡＩとの界面に金属間化合物が厚く発達して冷間圧
延または成形加工する際に剥離が生じる原因となる。そ
のため中間焼鈍は２５０〜５５０℃で行なう必要がある
。この中間焼鈍の雰囲気としてはＨ２ガス、真空中ある
いはＡｒ等の不活性ガス中が好ましい。
層圧接板とするのであるが．そのさいの圧下率が３０％
未満ではＦ ｅ− Ａ １間の接合が不十分で．圧接板
を取り扱う際に両者が剥離したりするので圧下率は３０
％以上する。また、前記（２）および（３）のように、
このクラノド板をさらに冷間圧延または成形加工するこ
とができるが、その際接着面に剥離が発生することがあ
り、これを防止するために中間焼鈍を施すのが有利とな
る。この中間焼鈍は２５０’Ｃ以上の温度を採用しない
と効果が認められない。しかし５５０’Ｃを超えると鋼
板とＡＩとの界面に金属間化合物が厚く発達して冷間圧
延または成形加工する際に剥離が生じる原因となる。そ
のため中間焼鈍は２５０〜５５０℃で行なう必要がある
。この中間焼鈍の雰囲気としてはＨ２ガス、真空中ある
いはＡｒ等の不活性ガス中が好ましい。
以上のようにしてクラット′板製造工程を終えたＦ ｅ
−Ａ Ｉクラッド板もしくは焼鈍Ｆ ｅ−Ａ Ｉクラッ
ド材を次に拡散処理する。この拡散処理は鋼層とＡｌ層
とを相互に拡散させる処理であり、６００〜１３００℃
の温度範囲で施す必要がある。下限を６００℃としたの
は、６００℃未満ではＡｌの拡散が十分に進行せず、均
一拡散までの時間が長時間になりコスト高となるし、場
合によっては均一拡散に至らないこともあるためである
。また上限を１３００’Ｃとしたのは、 １３００℃を
趙えると拡散合金層において溶融が生じるためである。
−Ａ Ｉクラッド板もしくは焼鈍Ｆ ｅ−Ａ Ｉクラッ
ド材を次に拡散処理する。この拡散処理は鋼層とＡｌ層
とを相互に拡散させる処理であり、６００〜１３００℃
の温度範囲で施す必要がある。下限を６００℃としたの
は、６００℃未満ではＡｌの拡散が十分に進行せず、均
一拡散までの時間が長時間になりコスト高となるし、場
合によっては均一拡散に至らないこともあるためである
。また上限を１３００’Ｃとしたのは、 １３００℃を
趙えると拡散合金層において溶融が生じるためである。
なお、この拡散処理時の加熱速度を速くして、ＡＩの融
点以上の高温まで急速加熱すると約７００℃付近でＡＩ
が溶融することがある。
点以上の高温まで急速加熱すると約７００℃付近でＡＩ
が溶融することがある。
Ａｌ層が溶融すると、垂れや集積によってＡＩの板厚方
向での濃度変化を発生する原因となる。従って、このよ
うなＡＩの溶融は防止することが必要であり、このため
にＡｌの融点以下の温度で加熱して１例えば６００〜６
６０“Ｃの温度範囲に所定時間（例えば１分以上）保持
してＡｌ層を融点の高い合金層にさせてから（予備拡散
処理を施してから）、さらに高温に加熱して充分な拡散
処理を施すのがよい。本発明においてｒＡｌ層が溶融せ
ずに合金化する条件下で拡散処理を施す」とは、このよ
うな内容を言う、なお、これらの拡散処理はＨ２ガス、
真空中あるいはＡｒ等の不活性ガス中で行ったほうが磁
気特性上好ましい。
向での濃度変化を発生する原因となる。従って、このよ
うなＡＩの溶融は防止することが必要であり、このため
にＡｌの融点以下の温度で加熱して１例えば６００〜６
６０“Ｃの温度範囲に所定時間（例えば１分以上）保持
してＡｌ層を融点の高い合金層にさせてから（予備拡散
処理を施してから）、さらに高温に加熱して充分な拡散
処理を施すのがよい。本発明においてｒＡｌ層が溶融せ
ずに合金化する条件下で拡散処理を施す」とは、このよ
うな内容を言う、なお、これらの拡散処理はＨ２ガス、
真空中あるいはＡｒ等の不活性ガス中で行ったほうが磁
気特性上好ましい。
以下に本発明の代表的な実施例を示す。
第１表に示した化学組成（ｗｔ、χ）の鋼板（板厚：０
．４３〜３．０Ｉｍｍ）を芯材とし、ＡＩ板（ＪＩＳ合
金番号： １０５０） を皮材として厚み比を変えなが
ら積層して両面クランド圧延を圧下率５５％で行った。
．４３〜３．０Ｉｍｍ）を芯材とし、ＡＩ板（ＪＩＳ合
金番号： １０５０） を皮材として厚み比を変えなが
ら積層して両面クランド圧延を圧下率５５％で行った。
得られたＦ ｅ−Ａ Ｉクランド材を真空中で３００℃
×４ｈの中間焼鈍を施した後、板厚： ０．０５〜０．
３０ｍ＋ｗまで冷間圧延した。その後、均一拡散のため
に６６０’ＣＸ２ｍ１ｎの予備拡散に引き続いて１００
０℃Ｘ８ ｈまたは１２００℃Ｘ１ｈの拡散焼鈍を施し
、ＡＩ含有量の異なるＦ ｅ−Ａ １合金薄板を得た。
×４ｈの中間焼鈍を施した後、板厚： ０．０５〜０．
３０ｍ＋ｗまで冷間圧延した。その後、均一拡散のため
に６６０’ＣＸ２ｍ１ｎの予備拡散に引き続いて１００
０℃Ｘ８ ｈまたは１２００℃Ｘ１ｈの拡散焼鈍を施し
、ＡＩ含有量の異なるＦ ｅ−Ａ １合金薄板を得た。
拡散焼鈍の雰囲気はＡｒガス雰囲気とした。
得られたＦｅ−Ａｌ合金薄板のＡＩ含有量および磁気特
性を第２表に示した。なお、第２表の備考に示したよう
にＡｌ含有量が１５％以上のＦｅ−Ａｌ合金については
、拡散処理の冷却過程において５００℃まで徐冷し当該
温度にｌｈ保持後３水冷処理した。
性を第２表に示した。なお、第２表の備考に示したよう
にＡｌ含有量が１５％以上のＦｅ−Ａｌ合金については
、拡散処理の冷却過程において５００℃まで徐冷し当該
温度にｌｈ保持後３水冷処理した。
第２表の結果に見られるように、均一拡散焼鈍後の磁気
特性は１本発明例では例えば約１６％ＡＩで初透磁率μ
ｏ ： ３１５０〜３４５０．最大透磁率μ端：３７８
００〜３９３００． １にＨ２における実効透磁率μｅ
：３０８０〜３２４０と良好な磁気特性を示した。これ
に対して、Ｃ含有量の高いＥ鋼を使用した比較例Ｅでは
磁気特性に劣り、また、 Ｔ ｔ、 Ｎｂ、 Ｚ ｒを
含有しないＤ鋼を使用した比較例りも磁気特性は著しく
劣っている。本発明例Ａの製品および比較例りの製品の
断面写真（拡散焼鈍後の断面写真）を第１図および第２
図に示した。第２図の比較例りの製品では当初の鋼層と
Ａｌ層の界面付近に剥離が生じていることが認められ、
これが磁気特性を劣化させる原因となっていることが明
らかである。これに対して本発明例Ａの製品では拡散焼
鈍時にボイドやクラックの発生が認められず、これによ
って良好な磁気特性のＦ ｅ−Ａ １合金薄板が製造で
きたことがわかる。
特性は１本発明例では例えば約１６％ＡＩで初透磁率μ
ｏ ： ３１５０〜３４５０．最大透磁率μ端：３７８
００〜３９３００． １にＨ２における実効透磁率μｅ
：３０８０〜３２４０と良好な磁気特性を示した。これ
に対して、Ｃ含有量の高いＥ鋼を使用した比較例Ｅでは
磁気特性に劣り、また、 Ｔ ｔ、 Ｎｂ、 Ｚ ｒを
含有しないＤ鋼を使用した比較例りも磁気特性は著しく
劣っている。本発明例Ａの製品および比較例りの製品の
断面写真（拡散焼鈍後の断面写真）を第１図および第２
図に示した。第２図の比較例りの製品では当初の鋼層と
Ａｌ層の界面付近に剥離が生じていることが認められ、
これが磁気特性を劣化させる原因となっていることが明
らかである。これに対して本発明例Ａの製品では拡散焼
鈍時にボイドやクラックの発生が認められず、これによ
って良好な磁気特性のＦ ｅ−Ａ １合金薄板が製造で
きたことがわかる。
以上のように本発明によれば、拡散焼鈍時に鋼層とＡｌ
層との界面に磁気特性を劣化させるボイドやクラックの
発生を抑制することができるので高品質のＦ ｅ−Ａ
Ｉ合金軟磁性板が製造でき、しかもこれまで薄板化が困
難であったＦ ｅ−Ａ Ｉ合金薄板の製造が既存の大量
生産ラインを用いることにより容易に且つ安価なコスト
で行えるので ＦｅＡｌ系軟磁性材料の汎用化に大きく
貢献できる。
層との界面に磁気特性を劣化させるボイドやクラックの
発生を抑制することができるので高品質のＦ ｅ−Ａ
Ｉ合金軟磁性板が製造でき、しかもこれまで薄板化が困
難であったＦ ｅ−Ａ Ｉ合金薄板の製造が既存の大量
生産ラインを用いることにより容易に且つ安価なコスト
で行えるので ＦｅＡｌ系軟磁性材料の汎用化に大きく
貢献できる。
第１図は本発明製品の薄板断面の金属組織を示す金属顕
微鏡写真（倍率１００倍）、第２閏は比較例製品の薄板
断面の金属組織を示す金属顕微鏡写真（倍率１００倍）
である。
微鏡写真（倍率１００倍）、第２閏は比較例製品の薄板
断面の金属組織を示す金属顕微鏡写真（倍率１００倍）
である。
Claims (1)
- （１）重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｎ：０．０１％
以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒの１種も
しくは２種以上の合計量：０．８％以下であって、且つ
下記の（１）式を満足するようにこれらの元素の含有量
が調整され、残部が実質的にＦｅおよび不可避的不純物
からなる鋼板と、製品薄板中に２〜１９重量％の範囲内
で含有させるべきＡｌ量に相当する厚さをもつＡｌ板と
、を重ね合わせ、これをロール間に通板して３０％以上
に圧下して積層圧接板とし、得られた積層圧接板を６０
０〜１３００℃の温度範囲においてＡｌ層が溶融せずに
合金化する条件で拡散焼鈍を施すことからなる磁気特性
の優れたＦｅ−Ａｌ合金軟磁性薄板の製造方法。 Ｔｉ＋（４８／９３）Ｎｂ＋（４８／９１）Ｚｒ≧（４
８／１２）Ｃ＋（４８／１４）Ｎ＋（４８／３２）Ｓ・
・（１）（２）重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｎ：０
．０１％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ
の１種もしくは２種以上の合計量：０．８％以下であっ
て、且つ下記の（１）式を満足するようにこれらの元素
の含有量が調整され、残部が実質的にＦｅおよび不可避
的不純物からなる鋼板と、製品薄板中に２〜１９重量％
の範囲内で含有させるべきＡｌ量に相当する厚さをもつ
Ａｌ板と、を重ね合わせ、これをロール間に通板して３
０％以上に圧下して積層圧接板とし、得られた積層圧接
板をさらに圧延し、そのさい、この圧延の前または途中
において２５０〜５５０℃の温度範囲で中間焼鈍を施し
、ついで６００〜１３００℃の温度範囲においてＡｌ層
が溶融せずに合金化する条件で拡散焼鈍を施すことから
なる磁気特性の優れたＦｅ−Ａｌ合金軟磁性薄板の製造
方法。 Ｔｉ＋（４８／９３）Ｎｂ＋（４８／９１）Ｚｒ≧（４
８／１２）Ｃ＋（４８／１４）Ｎ＋（４８／３２）Ｓ・
・（１）（３）重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｎ：０
．０１％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ
の１種もしくは２種以上の合計量：０．８％以下であっ
て、且つ下記の（１）式を満足するようにこれらの元素
の含有量が調整され、残部が実質的にＦｅおよび不可避
的不純物からなる鋼板と、製品薄板中に２〜１９重量％
の範囲内で含有させるべきＡｌ量に相当する厚さをもつ
Ａｌ板と、を重ね合わせ、これをロール間に通板して３
０％以上に圧下して積層圧接板とし、得られた積層圧接
板を２５０〜５５０℃の温度範囲で焼鈍を施したあと所
望の形状に成形加工または打抜き加工を施し、ついで６
００〜１３００℃の温度範囲においてＡｌ層が溶融せず
に合金化する条件で拡散焼鈍を施すことからなる磁気特
性の優れたＦｅ−Ａｌ合金軟磁性薄板加工品の製造方法
。 Ｔｉ＋（４８／９３）Ｎｂ＋（４８／９１）≧Ｚｒ（４
８／１２）Ｃ＋（４８／１４）Ｎ＋（４８／３２）Ｓ・
・（１）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2024856A JP3017236B2 (ja) | 1990-02-03 | 1990-02-03 | 磁気特性の優れたＦｅ―Ａｌ合金軟磁性薄板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2024856A JP3017236B2 (ja) | 1990-02-03 | 1990-02-03 | 磁気特性の優れたＦｅ―Ａｌ合金軟磁性薄板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03229824A true JPH03229824A (ja) | 1991-10-11 |
| JP3017236B2 JP3017236B2 (ja) | 2000-03-06 |
Family
ID=12149860
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2024856A Expired - Lifetime JP3017236B2 (ja) | 1990-02-03 | 1990-02-03 | 磁気特性の優れたＦｅ―Ａｌ合金軟磁性薄板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3017236B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009256758A (ja) * | 2008-04-21 | 2009-11-05 | Nippon Steel Corp | コア用軟磁性鋼板及びコア用部材 |
| WO2012147922A1 (ja) * | 2011-04-27 | 2012-11-01 | 新日本製鐵株式会社 | Ｆｅ系金属板及びその製造方法 |
| JP2013095955A (ja) * | 2011-10-31 | 2013-05-20 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 高い｛２００｝面集積度を有するＦｅ系金属板の製造方法 |
| US9064444B2 (en) | 2012-05-31 | 2015-06-23 | Samsung Display Co., Ltd. | Three-dimensional display device |
-
1990
- 1990-02-03 JP JP2024856A patent/JP3017236B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009256758A (ja) * | 2008-04-21 | 2009-11-05 | Nippon Steel Corp | コア用軟磁性鋼板及びコア用部材 |
| WO2012147922A1 (ja) * | 2011-04-27 | 2012-11-01 | 新日本製鐵株式会社 | Ｆｅ系金属板及びその製造方法 |
| JP5278626B2 (ja) * | 2011-04-27 | 2013-09-04 | 新日鐵住金株式会社 | Ｆｅ系金属板及びその製造方法 |
| US9267194B2 (en) | 2011-04-27 | 2016-02-23 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Fe-based metal sheet and manufacturing method thereof |
| US9856549B2 (en) | 2011-04-27 | 2018-01-02 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Fe-based metal sheet and manufacturing method thereof |
| JP2013095955A (ja) * | 2011-10-31 | 2013-05-20 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 高い｛２００｝面集積度を有するＦｅ系金属板の製造方法 |
| US9064444B2 (en) | 2012-05-31 | 2015-06-23 | Samsung Display Co., Ltd. | Three-dimensional display device |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3017236B2 (ja) | 2000-03-06 |
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