JPH0322272B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0322272B2 JPH0322272B2 JP62035442A JP3544287A JPH0322272B2 JP H0322272 B2 JPH0322272 B2 JP H0322272B2 JP 62035442 A JP62035442 A JP 62035442A JP 3544287 A JP3544287 A JP 3544287A JP H0322272 B2 JPH0322272 B2 JP H0322272B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- alloy
- weight
- hours
- depth
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 29
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 29
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 18
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 16
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims abstract description 16
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims abstract description 16
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 12
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 21
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 14
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 3
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 2
- 229910052744 lithium Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N Lithium Chemical compound [Li] WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 238000007747 plating Methods 0.000 abstract 3
- 238000003303 reheating Methods 0.000 abstract 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 6
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 5
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 3
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910018068 Li 2 O Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 238000001004 secondary ion mass spectrometry Methods 0.000 description 2
- 239000002345 surface coating layer Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 229910001148 Al-Li alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JFBZPFYRPYOZCQ-UHFFFAOYSA-N [Li].[Al] Chemical compound [Li].[Al] JFBZPFYRPYOZCQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 230000001680 brushing effect Effects 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 1
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- LGLLXTFYYXSARU-PMACEKPBSA-N ethyl (2s)-2-[[(2s)-2-acetamido-3-[4-[bis(2-chloroethyl)amino]phenyl]propanoyl]amino]-3-methylbutanoate Chemical compound CCOC(=O)[C@H](C(C)C)NC(=O)[C@@H](NC(C)=O)CC1=CC=C(N(CCCl)CCCl)C=C1 LGLLXTFYYXSARU-PMACEKPBSA-N 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 150000004677 hydrates Chemical class 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000005488 sandblasting Methods 0.000 description 1
- 238000010301 surface-oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/04—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating by means of a rolling mill
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/22—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating taking account of the properties of the materials to be welded
- B23K20/233—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating taking account of the properties of the materials to be welded without ferrous layer
- B23K20/2336—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating taking account of the properties of the materials to be welded without ferrous layer both layers being aluminium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/24—Preliminary treatment
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/016—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of aluminium or aluminium alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Electroplating And Plating Baths Therefor (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Chemically Coating (AREA)
- Cell Electrode Carriers And Collectors (AREA)
- Battery Electrode And Active Subsutance (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、リチウムを含有するAl合金に、普
通の加熱条件下に(即ち空気中で)熱間共圧延
(colaminage a chaud)によつて被覆を施す
方法に係わる。本明細書中で使用する「熱間共圧
延」なる用語は、高温下でコア(素地)金属(も
しくは合金)と被覆金属(もしくは合金)とを密
着させて同時に圧延することを意味し、一般には
クラツデイング(合せ板法)と呼ばれている圧延
法のことである。
通の加熱条件下に(即ち空気中で)熱間共圧延
(colaminage a chaud)によつて被覆を施す
方法に係わる。本明細書中で使用する「熱間共圧
延」なる用語は、高温下でコア(素地)金属(も
しくは合金)と被覆金属(もしくは合金)とを密
着させて同時に圧延することを意味し、一般には
クラツデイング(合せ板法)と呼ばれている圧延
法のことである。
被覆を施したAl合金を特に航空産業に用いる
と、1個以上の表面被覆層を構成する金属あるい
は合金によつて、素地を構成する合金の表面状態
が改善され、また電気化学的保護が向上するとい
う二重の利点が得られることは公知である。
と、1個以上の表面被覆層を構成する金属あるい
は合金によつて、素地を構成する合金の表面状態
が改善され、また電気化学的保護が向上するとい
う二重の利点が得られることは公知である。
現在、シリーズ2000あるいは7000(アルミニウ
ム協会の命名法による)の合金に、例えばA5型
あるいはAZI型(それぞれ1050A、7072)の商業
的に純粋なアルミニウムを用いて被覆が施され
る。
ム協会の命名法による)の合金に、例えばA5型
あるいはAZI型(それぞれ1050A、7072)の商業
的に純粋なアルミニウムを用いて被覆が施され
る。
しかし、上記のように被覆を施して得られる生
成物の素地物質と表面被覆層とは、該生成物の構
造が優れた機械的強度を有することを保証するよ
うにきわめて確実に付着し合わなければならな
い。
成物の素地物質と表面被覆層とは、該生成物の構
造が優れた機械的強度を有することを保証するよ
うにきわめて確実に付着し合わなければならな
い。
Liを含有したAl合金から成る素地と、特に
1050A及び7072から成る被覆層(本明細書では被
膜とも呼称する)との熱間共圧延による被覆を試
験すると、1個以上の被覆層が素地物質に良好に
付着しないことに由来していくつかの問題が生じ
る。
1050A及び7072から成る被覆層(本明細書では被
膜とも呼称する)との熱間共圧延による被覆を試
験すると、1個以上の被覆層が素地物質に良好に
付着しないことに由来していくつかの問題が生じ
る。
この現象はおそらく、共圧延の前に加熱を行な
うと素地表面の酸化が生起してLi2Oが生成し、
このLi2Oが水和してリチアLi(OH)を生じ、ま
た炉内雰囲気中の二酸化炭素と反応して炭酸塩
Li2CO3が生成することに起因する。
うと素地表面の酸化が生起してLi2Oが生成し、
このLi2Oが水和してリチアLi(OH)を生じ、ま
た炉内雰囲気中の二酸化炭素と反応して炭酸塩
Li2CO3が生成することに起因する。
上記酸化生成物はいずれも、熱間共圧延の際の
素地と1個以上の被膜との冶金学的結合を妨げ
る。
素地と1個以上の被膜との冶金学的結合を妨げ
る。
素地−被膜アセンブリーを酸化を惹起しない乾
燥雰囲気中で、更には真空中で再加熱することは
可能であろうが、その場合は非常に特殊な設備の
使用並びに炉内の雰囲気の微妙な調節が必要とな
る。あるいはまた焼き戻しの前に1個以上の被膜
を、該被膜と素地との間で生起する酸化を防止す
るために素地に溶接することもできようが、この
ような方法は複雑で厄介である。
燥雰囲気中で、更には真空中で再加熱することは
可能であろうが、その場合は非常に特殊な設備の
使用並びに炉内の雰囲気の微妙な調節が必要とな
る。あるいはまた焼き戻しの前に1個以上の被膜
を、該被膜と素地との間で生起する酸化を防止す
るために素地に溶接することもできようが、この
ような方法は複雑で厄介である。
本願出願人は、Liを含有したAl合金に商業的
に純粋なアルミニウムかあるいはLiを含有しない
Al合金で、通常の加熱設備(空気炉air
furnaces)を用いて被覆する際のこのような問題
を、素地−被膜アツセンブリーを加熱して共圧延
する前に、当該素地合金を制御下に酸化すること
及び得られる酸化生成物を除去する前処理工程を
生産ライン中に導入することによつて解決した。
に純粋なアルミニウムかあるいはLiを含有しない
Al合金で、通常の加熱設備(空気炉air
furnaces)を用いて被覆する際のこのような問題
を、素地−被膜アツセンブリーを加熱して共圧延
する前に、当該素地合金を制御下に酸化すること
及び得られる酸化生成物を除去する前処理工程を
生産ライン中に導入することによつて解決した。
より詳しくは、空気炉内その他の任意の酸化雰
囲気中での加熱によつて、被覆を施すべき製品
の、例えば表面切削後の機械加工面を酸化する。
その際加熱の温度Toの範囲は 450℃≦To≦550℃ で、好ましくは500℃≦To≦530℃であり、また
加熱時間toは、Liが表面から損失する効果が及び
深さが30〜700μm、好ましくは100〜500μm、特
に好ましくは200〜500μmとなる(この深さの決
定方法については実施例1参照)ような長さであ
る。時間toの長さは、実験から容易に決定でき
る。
囲気中での加熱によつて、被覆を施すべき製品
の、例えば表面切削後の機械加工面を酸化する。
その際加熱の温度Toの範囲は 450℃≦To≦550℃ で、好ましくは500℃≦To≦530℃であり、また
加熱時間toは、Liが表面から損失する効果が及び
深さが30〜700μm、好ましくは100〜500μm、特
に好ましくは200〜500μmとなる(この深さの決
定方法については実施例1参照)ような長さであ
る。時間toの長さは、実験から容易に決定でき
る。
時間toの上限は、良好な生産性レベルを維持す
るためには酸化処理を過度に長時間実施してはな
らないことに基づき、また時間toの下限は、良好
な被覆効果を実現するために十分な程度まで減少
したLi含量を有する表面を得るのに必要である。
るためには酸化処理を過度に長時間実施してはな
らないことに基づき、また時間toの下限は、良好
な被覆効果を実現するために十分な程度まで減少
したLi含量を有する表面を得るのに必要である。
酸化後、ブラシ研磨、シヨツトブラスト、サン
ドブラスト、酸洗い等のそれ自体公知である任意
の化学的あるいは機械的手段によつて表面酸化生
成物を除去する。合金の損失は面毎に30μm、好
ましくは10μm未満である。
ドブラスト、酸洗い等のそれ自体公知である任意
の化学的あるいは機械的手段によつて表面酸化生
成物を除去する。合金の損失は面毎に30μm、好
ましくは10μm未満である。
酸化生成物を除去するための諸条件は、非常に
単純な試験(重量損失)により実験的に容易に決
定できる。損失の深さが30μmを越えると、被覆
が合金に付着する確実な保証はもはやなくなつて
しまう。
単純な試験(重量損失)により実験的に容易に決
定できる。損失の深さが30μmを越えると、被覆
が合金に付着する確実な保証はもはやなくなつて
しまう。
素地と1個以上の被膜とから成るアセンブリー
の熱間共圧延に際しての加熱は、当該合金に関し
て当業者に周知である通常の圧延前加熱条件下で
実施可能である。しかし、付着性の高い被覆を形
成するためには、加熱温度は500℃以下、好まし
くは470℃以下(更には450℃)で、また加熱時間
は24時間以内、好ましくは12時間以内である。こ
のような条件下では、端面を通しての複合体の素
地と被膜との間での過度の酸化を回避でき、生産
性を向上し得る(端部及び縁部の切除の減少)。
の熱間共圧延に際しての加熱は、当該合金に関し
て当業者に周知である通常の圧延前加熱条件下で
実施可能である。しかし、付着性の高い被覆を形
成するためには、加熱温度は500℃以下、好まし
くは470℃以下(更には450℃)で、また加熱時間
は24時間以内、好ましくは12時間以内である。こ
のような条件下では、端面を通しての複合体の素
地と被膜との間での過度の酸化を回避でき、生産
性を向上し得る(端部及び縁部の切除の減少)。
熱間共圧延により得られる被覆されたAl合金
は、必要に応じて熱処理(アニーリング)、所望
の厚さへの冷間圧延等を施すことができる。
は、必要に応じて熱処理(アニーリング)、所望
の厚さへの冷間圧延等を施すことができる。
本発明を、添付図面と共に示す実施例によつて
以下に詳述する。
以下に詳述する。
実施例 1
酸化の影響を受ける深さの決定
組成(単位は重量%)がLi2.8%、Cu1.35%、
Mg1.0%、Zr0.12%、Fe0.06%及びSi0.03%であ
る合金8090で800×300mm2の大きさの断面を有する
プレートを鋳造し、このプレートを535℃で24時
間均質化した後、面毎に表面から15mmだけ切削
し、470℃で24時間再加熱し、熱間圧延を行なつ
て厚みを13mmとする。サンプルを取つて厚み1mm
に機械加工し、空気炉内において温度535℃で1
時間30分にわたり溶液処理を行なう。酸化表面に
対して垂直に求めた断面を磨き、SIMS(二次イ
オン質量スペクトル分析法)を用いてリチウム及
びマグネシウムの含量を、表面までの距離に対し
て測定する。測定結果を第1図に示す。表面から
約120μmにわたつてLiの量が減少している点が指
摘されよう。
Mg1.0%、Zr0.12%、Fe0.06%及びSi0.03%であ
る合金8090で800×300mm2の大きさの断面を有する
プレートを鋳造し、このプレートを535℃で24時
間均質化した後、面毎に表面から15mmだけ切削
し、470℃で24時間再加熱し、熱間圧延を行なつ
て厚みを13mmとする。サンプルを取つて厚み1mm
に機械加工し、空気炉内において温度535℃で1
時間30分にわたり溶液処理を行なう。酸化表面に
対して垂直に求めた断面を磨き、SIMS(二次イ
オン質量スペクトル分析法)を用いてリチウム及
びマグネシウムの含量を、表面までの距離に対し
て測定する。測定結果を第1図に示す。表面から
約120μmにわたつてLiの量が減少している点が指
摘されよう。
実施例 2
組成(単位は重量%)がLi2.6%、Cu1.2%、
Mg1.1%、Zr0.08%、Fe0.06%及びSi0.02%で、
残りはアルミニウムである合金8090で350×150mm2
の大きさの断面を有する150Kgのプレートを鋳造
し、このプレートを540℃で24時間均質化した後、
面毎に表面から15mmだけ切削し、空気炉内におい
て温度535℃で12時間酸化し、低温硝酸浴(36゜B
酸50容量%)に6分間浸漬し、水で洗浄し、濃度
50g/リツトル、温度45℃の水酸化ナトリウム浴
に4分間浸漬し(腐食深度14μm)、水で洗浄し、
50容量%の36゜B酸を含有する低温硝酸浴中で15
分間にわたつて中和し、水で洗浄する。
Mg1.1%、Zr0.08%、Fe0.06%及びSi0.02%で、
残りはアルミニウムである合金8090で350×150mm2
の大きさの断面を有する150Kgのプレートを鋳造
し、このプレートを540℃で24時間均質化した後、
面毎に表面から15mmだけ切削し、空気炉内におい
て温度535℃で12時間酸化し、低温硝酸浴(36゜B
酸50容量%)に6分間浸漬し、水で洗浄し、濃度
50g/リツトル、温度45℃の水酸化ナトリウム浴
に4分間浸漬し(腐食深度14μm)、水で洗浄し、
50容量%の36゜B酸を含有する低温硝酸浴中で15
分間にわたつて中和し、水で洗浄する。
次に、各々A5から成り、かつ6mmの厚みを有
する2個の被膜をプレートの大きい面にそれぞれ
に1個ずつ配置し、合金8090から成る上記プレー
トの一端に固定することによつて所定位置に保持
する。得られたアセンブリーを450℃で12時間加
熱した後、熱間共圧延を行なつて厚み3.2mmとし、
400℃で1時間30分焼き戻し、冷間圧延を行なつ
て厚み1.6mmとし、540℃で15分間溶液処理に付
し、冷水で焼き入れし、2%伸張させ、170℃で
6時間にわたつて焼き戻す。
する2個の被膜をプレートの大きい面にそれぞれ
に1個ずつ配置し、合金8090から成る上記プレー
トの一端に固定することによつて所定位置に保持
する。得られたアセンブリーを450℃で12時間加
熱した後、熱間共圧延を行なつて厚み3.2mmとし、
400℃で1時間30分焼き戻し、冷間圧延を行なつ
て厚み1.6mmとし、540℃で15分間溶液処理に付
し、冷水で焼き入れし、2%伸張させ、170℃で
6時間にわたつて焼き戻す。
上記のように焼き戻したシートを塩水霧
(asaline mist)(規格ASTM B117)に1000時間
晒す。得られた被覆物はまばらなピツトを有し、
このピツトは第2図に示したように、アルミニウ
ム−リチウム接触部で終つている。良好な素地−
被覆結合が得られた。
(asaline mist)(規格ASTM B117)に1000時間
晒す。得られた被覆物はまばらなピツトを有し、
このピツトは第2図に示したように、アルミニウ
ム−リチウム接触部で終つている。良好な素地−
被覆結合が得られた。
実施例 3
組成(単位は重量%)がLi2.0%、Cu2.1%、
Mg1.45%、Zr0.07%、Fe0.05%及びSi0.03%であ
る合金2091で、800×300mm2の大きさの断面を有す
る重量1500Kgのプレートを鋳造し、このプレート
を520℃で24時間均質化し、両端をトリミングし、
面毎に表面から15mmだけ切削し、空気炉内に縦に
配置して温度520℃で24時間酸化させ、無風の空
気中で冷却し、低温硝酸浴(36゜B酸50容量%)
に5分間浸漬し、水で洗浄し、濃度75g/リツト
ル、温度40℃の水酸化ナトリウム浴に3分間浸漬
し(腐食深さ8μm)、水で洗浄し、低温硝酸浴
(36゜B酸50容量%)中で10分間にわたつて中和
し、最後に冷水で洗浄する。
Mg1.45%、Zr0.07%、Fe0.05%及びSi0.03%であ
る合金2091で、800×300mm2の大きさの断面を有す
る重量1500Kgのプレートを鋳造し、このプレート
を520℃で24時間均質化し、両端をトリミングし、
面毎に表面から15mmだけ切削し、空気炉内に縦に
配置して温度520℃で24時間酸化させ、無風の空
気中で冷却し、低温硝酸浴(36゜B酸50容量%)
に5分間浸漬し、水で洗浄し、濃度75g/リツト
ル、温度40℃の水酸化ナトリウム浴に3分間浸漬
し(腐食深さ8μm)、水で洗浄し、低温硝酸浴
(36゜B酸50容量%)中で10分間にわたつて中和
し、最後に冷水で洗浄する。
アルミニウム協会の命名によれば7072である合
金から成る2個の被膜をプレート上に(その大き
い面のそれぞれに1個ずつ)配置し、合金2091か
ら成る上記プレートの一端に固定することによつ
て所定位置に保持する。合金7072の厚みは、被膜
1個当たり20mmである。得られたアセンブリーを
空気炉内において470℃で12時間加熱した後、熱
間共圧延を行なつて厚み3.6mmとし、これを巻い
てコイル状にし、430℃で24時間焼き戻し、連続
的に冷間圧延を行なつて厚み1.2mmとする。
金から成る2個の被膜をプレート上に(その大き
い面のそれぞれに1個ずつ)配置し、合金2091か
ら成る上記プレートの一端に固定することによつ
て所定位置に保持する。合金7072の厚みは、被膜
1個当たり20mmである。得られたアセンブリーを
空気炉内において470℃で12時間加熱した後、熱
間共圧延を行なつて厚み3.6mmとし、これを巻い
てコイル状にし、430℃で24時間焼き戻し、連続
的に冷間圧延を行なつて厚み1.2mmとする。
得られたシートの一部を他のシート部分に重ね
で再び圧延し、厚みを0.8mmとする。
で再び圧延し、厚みを0.8mmとする。
この薄いシートを次に530℃で15分間溶液処理
に付し、冷水で焼き入れし、170℃で24時間にわ
たつて焼き戻す。焼き入れた後全体にわたつてブ
リスタ及び剥離が生じないことによつて、被覆の
良好な機械特性が確認される。
に付し、冷水で焼き入れし、170℃で24時間にわ
たつて焼き戻す。焼き入れた後全体にわたつてブ
リスタ及び剥離が生じないことによつて、被覆の
良好な機械特性が確認される。
上記のようにして得られたシートは、塩水霧
(規格ASTM B117)に1000時間晒すと良好な耐
食性(第3図参照)を示し、その際有効なガルバ
ーニ電気的保護が達成される。
(規格ASTM B117)に1000時間晒すと良好な耐
食性(第3図参照)を示し、その際有効なガルバ
ーニ電気的保護が達成される。
本発明による方法はあらゆるLi含有Al合金に
適用され、特にLiを0.3〜4重量%、並びにCu5重
量%以下、Mg7重量%以下、Zn15重量%以下、
Zr0.2重量%以下、Mn1.0重量%以下、Cr0.3重量
%以下、Nb0.2重量%以下、Ni0.5重量%以下、
Fe0.5重量%以下、Si0.5重量%以下及び他の各元
素0.05重量%以下の1種または2種以上を含み、
残りはAlである合金であつて、好ましくは、粗
い粒子の不存在や許容可能な程度の高温変形性等
の望ましい性質を有するために Zn%/30+Mg%/18+Li%/4.2+Cu%/7≦1 の関係を満足するAl合金に適用される。
適用され、特にLiを0.3〜4重量%、並びにCu5重
量%以下、Mg7重量%以下、Zn15重量%以下、
Zr0.2重量%以下、Mn1.0重量%以下、Cr0.3重量
%以下、Nb0.2重量%以下、Ni0.5重量%以下、
Fe0.5重量%以下、Si0.5重量%以下及び他の各元
素0.05重量%以下の1種または2種以上を含み、
残りはAlである合金であつて、好ましくは、粗
い粒子の不存在や許容可能な程度の高温変形性等
の望ましい性質を有するために Zn%/30+Mg%/18+Li%/4.2+Cu%/7≦1 の関係を満足するAl合金に適用される。
第1図は温度535℃で1時間30分酸化したあと
の、表面までの距離に対する素地合金のLi含量及
びMg含量の変化を示すグラフ、第2図はA5の被
覆を施し、焼き入れ及び焼き戻しを行なつて1.6
mm厚シートの形態にした合金8090を塩水霧中に
1000時間放置した後の合金の縦断面を顕微鏡的に
拡大して示す断面図(実施例2)、第3図は7072
を用いて被覆を施し、焼き入れ及び焼き戻しを行
なつて、0.8mm厚シートの形態にした合金2091を
塩水霧中に1000時間放置した後の合金の縦断面を
顕微鏡的に拡大して示す断面図(実施例3)であ
る。
の、表面までの距離に対する素地合金のLi含量及
びMg含量の変化を示すグラフ、第2図はA5の被
覆を施し、焼き入れ及び焼き戻しを行なつて1.6
mm厚シートの形態にした合金8090を塩水霧中に
1000時間放置した後の合金の縦断面を顕微鏡的に
拡大して示す断面図(実施例2)、第3図は7072
を用いて被覆を施し、焼き入れ及び焼き戻しを行
なつて、0.8mm厚シートの形態にした合金2091を
塩水霧中に1000時間放置した後の合金の縦断面を
顕微鏡的に拡大して示す断面図(実施例3)であ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 Liを含有するAl合金(素地合金)に、商業
的に純粋なAlあるいはLiを含有しないAl合金で
熱間共圧延により被覆を施す方法において、前記
素地合金に、 (i) 該素地合金を450〜550℃の温度で、Li含量が
減少する領域の深さが50〜700μmとなるように
酸化すること、及び (ii) 酸化した素地合金を、酸化生成物が除去され
るようにまたこの際合金の表面損失が30μm以
下となるように化学的及び/または機械的に処
理すること よりなる前処理を施すことを特徴とする改良され
た被覆を施す方法。 2 酸化を500〜530℃で行なうことを特徴とする
特許請求の範囲第1項に記載の方法。 3 化学的あるいは機械的処理で除去する合金の
深さが10μm未満であることを特徴とする特許請
求の範囲第1項または第2項に記載の方法。 4 Li含量が減少する領域の深さが100〜500μm
であることを特徴とする特許請求の範囲第1項か
ら第3項のいずれかに記載の方法。 5 Li含量が減少する領域の深さが200〜500μm
であることを特徴とする特許請求の範囲第4項に
記載の方法。 6 熱間共圧延に際して行なう加熱を500℃以下
の温度で、かつ24時間以内で実施することを特徴
とする特許請求の範囲第1項から第5項のいずれ
かに記載の方法。 7 加熱を470℃より低温で(好ましくは450℃
で)12時間より短い時間実施することを特徴とす
る特許請求の範囲第6項に記載の方法。 8 Liを0.3〜4重量%、並びにCu5重量%以下、
Mg7重量%以下、Zn15重量%以下、Zr0.2重量%
以下、Mn1.0重量%以下、Cr0.3重量%以下、
Nb0.2重量%以下、Ni0.5重量%以下、Fe0.5重量
%以下、Si0.5重量%以下及び他の各元素0.05重量
%以下の1種または2種以上を含み、残りはAl
であるAl合金を素地合金として用いる特許請求
の範囲第1項から第7項のいずれかに記載の方
法。 9 Al合金の組成がさらに下式、 Zn%/30+Mg%/18+Li%/4.2+Cu%/7≦1 の関係を満足するものである特許請求の範囲第8
項に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8602764A FR2594367B1 (fr) | 1986-02-19 | 1986-02-19 | Procede de placage a chaud par colaminage des alliages d'al contenant du li |
FR8602764 | 1986-02-19 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62192282A JPS62192282A (ja) | 1987-08-22 |
JPH0322272B2 true JPH0322272B2 (ja) | 1991-03-26 |
Family
ID=9332606
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62035442A Granted JPS62192282A (ja) | 1986-02-19 | 1987-02-18 | リチウム含有アルミニウム合金に熱間共圧延によって被覆を施す方法 |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4717068A (ja) |
EP (1) | EP0236245B1 (ja) |
JP (1) | JPS62192282A (ja) |
KR (1) | KR870007750A (ja) |
CN (1) | CN87100735A (ja) |
AT (1) | ATE43806T1 (ja) |
BR (1) | BR8700755A (ja) |
CA (1) | CA1291408C (ja) |
DE (1) | DE3760217D1 (ja) |
ES (1) | ES2008873B3 (ja) |
FR (1) | FR2594367B1 (ja) |
IL (1) | IL81603A0 (ja) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2608079B1 (fr) * | 1986-12-16 | 1989-02-24 | Cegedur | Methode de brasage des alliages d'aluminium sans metal d'apport |
CA1313291C (en) * | 1987-08-24 | 1993-02-02 | James W. Johnson | Method of producing a metallic interface |
GB8815663D0 (en) * | 1988-07-01 | 1988-08-10 | British Aerospace | Diffusion bonding of aluminium & aluminium alloys |
US5085830A (en) * | 1989-03-24 | 1992-02-04 | Comalco Aluminum Limited | Process for making aluminum-lithium alloys of high toughness |
DE19652744C3 (de) | 1996-12-18 | 2003-06-05 | Honsel Walzprodukte Gmbh | Verfahren zum Herstellen von Profilbändern und Profilblechen sowie danach hergestellte Profilbänder und Profilbleche |
US6521046B2 (en) * | 2000-02-04 | 2003-02-18 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Chamber material made of Al alloy and heater block |
DE60006567T2 (de) * | 2000-12-29 | 2004-09-16 | Alcoa Inc. | Vollständig verkleidete Struktur aus Aluminium mit einer in einer Rille eines Blockes befindlichen Verkleidung |
EP2829623B1 (en) | 2007-12-04 | 2018-02-07 | Arconic Inc. | Improved aluminum-copper-lithium alloys |
CN105529453B (zh) * | 2015-11-22 | 2018-03-30 | 天津赫维科技有限公司 | 一种3v可充扣式锂电池锂铝合金负极的制作方法 |
CN105552348B (zh) * | 2015-11-23 | 2018-03-30 | 天津赫维科技有限公司 | 一种3v可充扣式锂电池锂铝合金负极的制作方法 |
CN108531782A (zh) * | 2018-04-11 | 2018-09-14 | 上海交通大学 | 一种含镁铸造铝锂合金及其制备方法 |
US20210292912A1 (en) * | 2018-07-23 | 2021-09-23 | Adranos Energetics Llc | Solid-Rocket Propellant Coatings |
CN114875283A (zh) * | 2022-05-19 | 2022-08-09 | 贵州航天新力科技有限公司 | 一种可铸造第四代超轻超细晶高强铝锂合金 |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3963468A (en) * | 1974-02-15 | 1976-06-15 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Light guide fabrication |
JPS53138955A (en) * | 1977-05-10 | 1978-12-04 | Furukawa Aluminium | Clad material for vacuum brazing |
DE2820413B2 (de) * | 1977-05-10 | 1981-01-15 | Furukawa Aluminum Co., Ltd., Tokio | Verbundwerkstoff für im Vakuum mit Lot hartgelötete Gegenstände und seine Verwendung |
JPS5831267B2 (ja) * | 1977-07-26 | 1983-07-05 | 古河アルミニウム工業株式会社 | アルミニウム製熱交換器の製造方法 |
US4166292A (en) * | 1977-09-08 | 1979-09-04 | Carbomedics, Inc. | Stress reinforced artificial joint prostheses |
US4143802A (en) * | 1977-10-05 | 1979-03-13 | Ford Motor Company | Fluxless braze processing of aluminum |
CA1125629A (en) * | 1978-01-06 | 1982-06-15 | John B. Ulam | Multiple member clad metal products and methods of making the same |
DE2856914A1 (de) * | 1978-12-29 | 1980-07-17 | Ulrich Dipl Ing Bech | Diffusionslegiertes elektroblech |
US4635842A (en) * | 1985-01-24 | 1987-01-13 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Process for manufacturing clad aluminum-lithium alloys |
US20040121284A1 (en) * | 2002-12-19 | 2004-06-24 | Welter's Co., Ltd. | Head brush for a dental fissure cleaning device |
-
1986
- 1986-02-19 FR FR8602764A patent/FR2594367B1/fr not_active Expired
-
1987
- 1987-02-17 CA CA000529932A patent/CA1291408C/fr not_active Expired - Lifetime
- 1987-02-17 ES ES87420048T patent/ES2008873B3/es not_active Expired
- 1987-02-17 US US07/015,629 patent/US4717068A/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-02-17 AT AT87420048T patent/ATE43806T1/de not_active IP Right Cessation
- 1987-02-17 DE DE8787420048T patent/DE3760217D1/de not_active Expired
- 1987-02-17 EP EP87420048A patent/EP0236245B1/fr not_active Expired
- 1987-02-17 IL IL81603A patent/IL81603A0/xx unknown
- 1987-02-18 JP JP62035442A patent/JPS62192282A/ja active Granted
- 1987-02-18 CN CN198787100735A patent/CN87100735A/zh active Pending
- 1987-02-18 BR BR8700755A patent/BR8700755A/pt unknown
- 1987-02-18 KR KR870001326A patent/KR870007750A/ko not_active Application Discontinuation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0236245A1 (fr) | 1987-09-09 |
ES2008873B3 (es) | 1989-08-16 |
ATE43806T1 (de) | 1989-06-15 |
DE3760217D1 (en) | 1989-07-13 |
FR2594367B1 (fr) | 1988-04-29 |
BR8700755A (pt) | 1987-12-22 |
US4717068A (en) | 1988-01-05 |
KR870007750A (ko) | 1987-09-21 |
JPS62192282A (ja) | 1987-08-22 |
FR2594367A1 (fr) | 1987-08-21 |
EP0236245B1 (fr) | 1989-06-07 |
CA1291408C (fr) | 1991-10-29 |
IL81603A0 (en) | 1987-09-16 |
CN87100735A (zh) | 1987-09-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0565029B1 (en) | Grain oriented silicon steel sheet having low core loss and method of manufacturing same | |
JPH0322272B2 (ja) | ||
EP0657560A1 (en) | Method of hot-dip-zinc-plating high-tension steel plate reduced in unplated portions | |
EP4353860A1 (en) | Pre-coated steel plate for hot forming and preparation method therefor, and hot-formed steel member and application thereof | |
GB2621778A (en) | Hot bath forming process for high-corrosion-resistance easy-to-weld hot-pressed parts | |
JP7052864B2 (ja) | 方向性電磁鋼板及び方向性電磁鋼板の製造方法 | |
US3039902A (en) | Method of treating steel | |
JPS6319575B2 (ja) | ||
US3390021A (en) | Metal treatment | |
CA1107578A (en) | Drawing quality hot-dip coated steel strip and method of producing | |
JPS6028909B2 (ja) | 化成処理性に優れた鋼板 | |
JPH0147530B2 (ja) | ||
US4473412A (en) | Annealing steel strip using molten B2 O3, SiO2 Na2 O, NaF glass bath | |
JPS61284529A (ja) | 鉄損の極めて低い方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JPS61133321A (ja) | 超低鉄損方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JPS59140392A (ja) | ステンレス薄板の製造法 | |
EP0434849A1 (en) | Method of producing steel sheets for porcelain enamelling having improved enamel adhesion property | |
JPS61210125A (ja) | 磁気特性の極めてすぐれた方向性電磁鋼板の製造法 | |
US4904314A (en) | Method of refining magnetic domains of barrier-coated electrical steels using metallic contaminants | |
JPS6345480B2 (ja) | ||
JP4419410B2 (ja) | 高加工性ほうろう用冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP3148093B2 (ja) | 鉄損の低い鏡面方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JPH02236263A (ja) | 低温加熱、還元省略型の亜鉛又は亜鉛系合金の溶融めっき方法 | |
JPS6125770B2 (ja) | ||
JPH01123058A (ja) | 耐2次加工脆性に優れた超深絞り加工用合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |