JPS61284529A - 鉄損の極めて低い方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
鉄損の極めて低い方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPS61284529A JPS61284529A JP60124371A JP12437185A JPS61284529A JP S61284529 A JPS61284529 A JP S61284529A JP 60124371 A JP60124371 A JP 60124371A JP 12437185 A JP12437185 A JP 12437185A JP S61284529 A JPS61284529 A JP S61284529A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鉄損が極めて低い方向性電磁鋼板の製造方法に
関する。
関する。
方向性電磁鋼板は主として変圧器、その他、電気機器の
鉄芯材料として使用されるので、励磁特性、鉄損特性が
良好である必要がある。
鉄芯材料として使用されるので、励磁特性、鉄損特性が
良好である必要がある。
この鋼板は２次再結晶現象を利用し、圧延面に（１１０
）面を、圧延方向に＜００１＞軸をもつ、いわゆるゴス
方位を有する２次再結晶粒が発達している。
）面を、圧延方向に＜００１＞軸をもつ、いわゆるゴス
方位を有する２次再結晶粒が発達している。
該（１１０）＜００１＞方位の集積度を高めるとともに
、圧延方向からの偏りを可及的に減少せしめることによ
り、励磁特性、鉄損特性等のすぐれたものが製造される
ようになっている。
、圧延方向からの偏りを可及的に減少せしめることによ
り、励磁特性、鉄損特性等のすぐれたものが製造される
ようになっている。
ところで、（１１０）＜００１＞方位の集積度を高める
につれて結晶粒は大きくなり、また磁壁が粒界を貫通す
るために磁区が大となり、集積度を高めた割りには鉄損
が低くならない現象がある。
につれて結晶粒は大きくなり、また磁壁が粒界を貫通す
るために磁区が大となり、集積度を高めた割りには鉄損
が低くならない現象がある。
上述の現象を解消し、鉄損の低下を図る技術として、例
えば特公昭５８−５９６８号公報がある。これは最終仕
上焼純情の一方向性電磁鋼板の表面に小球等を押圧して
深さ５μ以下の凹みを形成して線状の微小ひずみを付与
することによって磁区の細分化を行い、鉄損を改善する
ものである。また、特公昭５８−２６４１０号公報には
、最終仕上焼鈍により生成した２次再結晶の各結晶粒表
面にレーザー照射による痕跡を少なくとも１個形成せし
めて、磁区を細分化し鉄損を低下させることが提案され
ている。
えば特公昭５８−５９６８号公報がある。これは最終仕
上焼純情の一方向性電磁鋼板の表面に小球等を押圧して
深さ５μ以下の凹みを形成して線状の微小ひずみを付与
することによって磁区の細分化を行い、鉄損を改善する
ものである。また、特公昭５８−２６４１０号公報には
、最終仕上焼鈍により生成した２次再結晶の各結晶粒表
面にレーザー照射による痕跡を少なくとも１個形成せし
めて、磁区を細分化し鉄損を低下させることが提案され
ている。
これら特公昭第５８−５９６８号及び特公昭第５８−２
６４１０号に示された方法によれば一方向性電磁鋼板表
面に局部的な微小ひずみを付与することができ鉄損が改
善され、超低鉄損材料を得ることができる。
６４１０号に示された方法によれば一方向性電磁鋼板表
面に局部的な微小ひずみを付与することができ鉄損が改
善され、超低鉄損材料を得ることができる。
しかしながら、上記の如く得られた超低鉄損材料も焼鈍
すると鉄損の改善効果が失われ、例えば巻鉄心を製造す
る際の歪取り焼鈍では該鉄損改善効果が消失する問題が
ある。
すると鉄損の改善効果が失われ、例えば巻鉄心を製造す
る際の歪取り焼鈍では該鉄損改善効果が消失する問題が
ある。
本発明は熱処理例えば歪取焼鈍されても鉄損改善効果が
消失しない磁区細分化を、効率的に行って鉄損が極めて
低い方向性電磁鋼板を製造することを目的とする。
消失しない磁区細分化を、効率的に行って鉄損が極めて
低い方向性電磁鋼板を製造することを目的とする。
本発明者らは磁区細分化後に歪取焼鈍など例えば７００
〜９００℃の温度で熱処理されても鉄損改善効果が消失
しない磁区細分化を効率的に行って鉄損が極めて低く磁
気特性のすぐれた方向性電磁鋼板を製造すべく多くの実
験を行い検討した。
〜９００℃の温度で熱処理されても鉄損改善効果が消失
しない磁区細分化を効率的に行って鉄損が極めて低く磁
気特性のすぐれた方向性電磁鋼板を製造すべく多くの実
験を行い検討した。
し、次いで該鋼板にＺｎ、Ｚｎ合金、Ｚｎ化合物の１種
または２種以上を被覆し、次いでＺｎより蒸気圧の低い
金属例えばＮｉ、Ｃｏ、Ｃｒ＋Ｃｕ等の１種または２種
以上あるいはＮｉ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｃｕ等の２種以上を含
む合金を被覆し、その後、熱処理あるいは絶縁被膜処理
をして鋼成分あるいは鋼組織と異なった侵入体を間隔を
おいて形成し、磁区細分化を行うと鉄損の極めて低い方
向性電磁鋼板が得られることを見出した。
または２種以上を被覆し、次いでＺｎより蒸気圧の低い
金属例えばＮｉ、Ｃｏ、Ｃｒ＋Ｃｕ等の１種または２種
以上あるいはＮｉ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｃｕ等の２種以上を含
む合金を被覆し、その後、熱処理あるいは絶縁被膜処理
をして鋼成分あるいは鋼組織と異なった侵入体を間隔を
おいて形成し、磁区細分化を行うと鉄損の極めて低い方
向性電磁鋼板が得られることを見出した。
本発明において「侵入体」とはＺｎ、Ｚｎ合金、Ｚｎ化
合物が、鋼板地鉄等と結合した状態あるいはそのもの単
独で鋼板中に、粒、塊り、線状となって入り込んで存在
する様子を表現するものである。
合物が、鋼板地鉄等と結合した状態あるいはそのもの単
独で鋼板中に、粒、塊り、線状となって入り込んで存在
する様子を表現するものである。
本発明による耐熱性を備えた磁区細分化は次のようにし
て行える。即ち、仕上焼鈍された方向性電磁鋼板に形成
されているグラス被膜絶縁被膜、酸化被膜などの表面被
膜を、ＣＯ□レーザー、ＹＡＧレーザ−、パルスレーザ
−等によるレーザー照射、ケガキ、ナイフ、歯形ロール
、ショツトブラスト、酸洗、化学研磨、等により例えば
１〜３０ｍの間隔をおいて除去して、鋼板地鉄を露出さ
せ、次いで該鋼板にＺｎ、Ｚｎ合金、Ｚｎ化合物の１種
または２種以上を０．１ ｇ ／ ｒｄ以上の付着量で
被覆する。
て行える。即ち、仕上焼鈍された方向性電磁鋼板に形成
されているグラス被膜絶縁被膜、酸化被膜などの表面被
膜を、ＣＯ□レーザー、ＹＡＧレーザ−、パルスレーザ
−等によるレーザー照射、ケガキ、ナイフ、歯形ロール
、ショツトブラスト、酸洗、化学研磨、等により例えば
１〜３０ｍの間隔をおいて除去して、鋼板地鉄を露出さ
せ、次いで該鋼板にＺｎ、Ｚｎ合金、Ｚｎ化合物の１種
または２種以上を０．１ ｇ ／ ｒｄ以上の付着量で
被覆する。
これにより露出した鋼板地鉄とＺｎ、Ｚｎ合金あるいは
Ｚｎ化合物が結合し、鋼板に一部又↓よ全部が入り込む
かたちの被覆層が形成される。
Ｚｎ化合物が結合し、鋼板に一部又↓よ全部が入り込む
かたちの被覆層が形成される。
ところで、その後、鋼板に侵入体を形成するための熱処
理あるいは絶縁被膜処理を高温例えば５００℃以上で行
う場合には、熱処理時においてＺｎ系金属は蒸気圧が極
めて高く （例えば圧力１０”Ｈｇで５９３℃、２００
”Ｈｇで７８８℃であり、また亜鉛化合物も容易に熱
分解し易く、Ｚｎの気相が発生し、またＺｎ合金からも
Ｚｎの蒸気が発生する）前記被覆層のＺｎの一部が蒸発
散逸する恐れがあるので、これまではＺｎ付着量を多目
にしな−ければならず効率面で改善の余地があった。
理あるいは絶縁被膜処理を高温例えば５００℃以上で行
う場合には、熱処理時においてＺｎ系金属は蒸気圧が極
めて高く （例えば圧力１０”Ｈｇで５９３℃、２００
”Ｈｇで７８８℃であり、また亜鉛化合物も容易に熱
分解し易く、Ｚｎの気相が発生し、またＺｎ合金からも
Ｚｎの蒸気が発生する）前記被覆層のＺｎの一部が蒸発
散逸する恐れがあるので、これまではＺｎ付着量を多目
にしな−ければならず効率面で改善の余地があった。
またＺｎ付着量が多い場合には該鋼板の加工時にＺｎ被
覆層が剥離する現象の恐れもある。
覆層が剥離する現象の恐れもある。
このため、前記Ｚｎ被覆を行ってから、次いでＺｎより
蒸気圧の低い金属例えばＮｉ、 Ｃｏ、 Ｃｒ。
蒸気圧の低い金属例えばＮｉ、 Ｃｏ、 Ｃｒ。
Ｃｕ等の１種あるいは２種以上を含む蒸気圧の低い被覆
層を設けて、前記熱処理においてＺｎが蒸発散逸するの
を防ぎ侵入体の形成を安定化させる。
層を設けて、前記熱処理においてＺｎが蒸発散逸するの
を防ぎ侵入体の形成を安定化させる。
またこれによりＺｎ付着量を多目にする必要がなく効率
的であるとともに、加工時にＺｎ被覆層が剥離する現象
がない。
的であるとともに、加工時にＺｎ被覆層が剥離する現象
がない。
次いで熱処理を行って前記Ｚｎを含む被覆層を鋼板中に
入り込ませて侵入体を形成し、磁区の細分化を行う。係
かる侵入体の形成により、その後、例えば巻鉄心の製造
過程で行われる高温の歪取焼鈍を施されても、磁区細分
化による鉄損改善効果は全く消失しないという作用効果
がある。
入り込ませて侵入体を形成し、磁区の細分化を行う。係
かる侵入体の形成により、その後、例えば巻鉄心の製造
過程で行われる高温の歪取焼鈍を施されても、磁区細分
化による鉄損改善効果は全く消失しないという作用効果
がある。
以下に本発明を、仕上焼鈍された方向性電磁鋼板に、電
気メッキする例に基づいて具体的に説明する。
気メッキする例に基づいて具体的に説明する。
本発明では仕上焼鈍された方向性電磁鋼板に、磁区細分
化を行うが、該方向性電磁鋼板の鋼成分、および仕上焼
鈍されるまでの製造条件は特定する必要はなく、例えば
インヒビターとして＾７！Ｎ。
化を行うが、該方向性電磁鋼板の鋼成分、および仕上焼
鈍されるまでの製造条件は特定する必要はなく、例えば
インヒビターとして＾７！Ｎ。
Ｍ ｎ Ｓ ＋ Ｍ ｎ Ｓ ｅ ＋ Ｂ Ｎ ＋ Ｃ
ｕ ｔ Ｓ等が適宜なものが用いられ、必要に応じてＣ
ｕ＋Ｓｎ＋Ｃｔ＋Ｎｔ＋Ｍｏ＋Ｓｂ等の元素が含有され
、さらにスラブを熱間圧延し、焼鈍して１回または焼鈍
をはさんで２回以上の冷間圧延により最終板厚とされ、
脱炭焼鈍され、焼鈍分離剤を塗布され仕上焼鈍される一
連のプロセスの条件についても特定する必要はない。
ｕ ｔ Ｓ等が適宜なものが用いられ、必要に応じてＣ
ｕ＋Ｓｎ＋Ｃｔ＋Ｎｔ＋Ｍｏ＋Ｓｂ等の元素が含有され
、さらにスラブを熱間圧延し、焼鈍して１回または焼鈍
をはさんで２回以上の冷間圧延により最終板厚とされ、
脱炭焼鈍され、焼鈍分離剤を塗布され仕上焼鈍される一
連のプロセスの条件についても特定する必要はない。
ところで、仕上焼鈍された方向性電磁鋼板には、前工程
の脱炭焼鈍で形成されたＳｉｎｇを含む酸化膜と１１ｇ
０を主成分とする焼鈍分離剤との反応によりグラス被膜
（フォルステライト被膜）が形成されている。該グラス
被膜や酸化膜はメッキするさい通電性を害し鋼板地鉄と
ＺｎおよびＺｎ合金の反応を阻害する。また該鋼板にリ
ン酸、リン酸アルミニウム、リン酸マグネシウム、クロ
ム酸塩、コロイド状シリカなどの絶縁被膜液を塗布し焼
付は絶縁被膜が形成されていると、該絶縁被膜はメッキ
反応を妨げる。従ってこの適用例では、グラス被膜、絶
縁被膜、等の表面被膜は間隔をおいて除去する。この除
去はレーザー照射、研削、切削、ボールペン、ケガキ等
に行って１〜３０ｍｍ間隔で行われる。該除去の方向は
鋼板の圧延方向に対して好ましくは３０〜９０度である
。また除去の巾は０．０１〜５ｍｍが好ましい。該表面
被膜の除去により鋼板地鉄が露出され、また一部には歪
が付与される。
の脱炭焼鈍で形成されたＳｉｎｇを含む酸化膜と１１ｇ
０を主成分とする焼鈍分離剤との反応によりグラス被膜
（フォルステライト被膜）が形成されている。該グラス
被膜や酸化膜はメッキするさい通電性を害し鋼板地鉄と
ＺｎおよびＺｎ合金の反応を阻害する。また該鋼板にリ
ン酸、リン酸アルミニウム、リン酸マグネシウム、クロ
ム酸塩、コロイド状シリカなどの絶縁被膜液を塗布し焼
付は絶縁被膜が形成されていると、該絶縁被膜はメッキ
反応を妨げる。従ってこの適用例では、グラス被膜、絶
縁被膜、等の表面被膜は間隔をおいて除去する。この除
去はレーザー照射、研削、切削、ボールペン、ケガキ等
に行って１〜３０ｍｍ間隔で行われる。該除去の方向は
鋼板の圧延方向に対して好ましくは３０〜９０度である
。また除去の巾は０．０１〜５ｍｍが好ましい。該表面
被膜の除去により鋼板地鉄が露出され、また一部には歪
が付与される。
この露出とは鋼板地鉄の一部に若干の凹みを形成するこ
とも含む。
とも含む。
次いで、該鋼板はＺｎＪＬ伴、Ｚｎ合金例えばＺｎ−Ｎ
ｉ合金、Ｚｎ−Ｇｏ金合金あるいはＺｎ化合物、例えば
リン酸亜鉛、クロム酸亜鉛等の１種または２種以上を含
んだ電解液中に通板され電気メッキされる。
ｉ合金、Ｚｎ−Ｇｏ金合金あるいはＺｎ化合物、例えば
リン酸亜鉛、クロム酸亜鉛等の１種または２種以上を含
んだ電解液中に通板され電気メッキされる。
このメッキ時には、間隔をおいて表面被膜が除去され鋼
板地鉄が露出されている個所にのみに、電気的反応が起
こり、他の個所には係かる反応が生じない。従ってＺｎ
、Ｚｎ合金、Ｚｎ化合物等が鋼板地鉄が露出されている
個所にのみメッキされる。また、表面被膜が存在してい
る部分は前述の如く電解液と反応しないので、その表面
被膜はそのままきれいな状態に維持されるという作用も
ある。このメッキにおいては、イ４攪は重要であり、そ
の量が少ないと侵入体の形成が少なく、磁区の細分化は
なされない。鉄損特性を低下させる磁区細分化を行うに
は０．１ｇ／ｍ以上の付着量が必要であり、該付着量以
上にメッキすると、その後の熱処理にて鋼板に合金層、
拡散物等の鋼板成分あるいは組織と異なった侵入体が形
成され、耐熱性のある磁区の細分化が行われる。
板地鉄が露出されている個所にのみに、電気的反応が起
こり、他の個所には係かる反応が生じない。従ってＺｎ
、Ｚｎ合金、Ｚｎ化合物等が鋼板地鉄が露出されている
個所にのみメッキされる。また、表面被膜が存在してい
る部分は前述の如く電解液と反応しないので、その表面
被膜はそのままきれいな状態に維持されるという作用も
ある。このメッキにおいては、イ４攪は重要であり、そ
の量が少ないと侵入体の形成が少なく、磁区の細分化は
なされない。鉄損特性を低下させる磁区細分化を行うに
は０．１ｇ／ｍ以上の付着量が必要であり、該付着量以
上にメッキすると、その後の熱処理にて鋼板に合金層、
拡散物等の鋼板成分あるいは組織と異なった侵入体が形
成され、耐熱性のある磁区の細分化が行われる。
このＺｎメッキをした後、Ｚｎより蒸気圧が低い金属次
ｂｑ ｌ ｆｉｊｊｌ−Ｎ ｔ、 Ｃｏ、 Ｃｒ、 Ｃ
ｕ等の１種あるいは２種以上を含むあるいはこれらの合
金を含む電解液中にてメッキを行う。このさいのメッキ
の付着量は特定する必要はないが、Ｚｎ被覆層を保護す
る量例えば０．１〜１０ｇ／ｒｒｒとされる。前払Ｚｎ
メッキ層の上にＮＬＣｏ＋Ｃｒ＋Ｃｕ等Ｚｎより蒸気圧
の低い金属の１種または２種以上あるいはそれ−らの合
金がメンキされると、その後の熱処理が高温でかつ長時
間であってもＺｎ被覆層は保護されてＺｎの蒸発逸散が
なく、鋼板に侵入体が安定して形成される。
ｂｑ ｌ ｆｉｊｊｌ−Ｎ ｔ、 Ｃｏ、 Ｃｒ、 Ｃ
ｕ等の１種あるいは２種以上を含むあるいはこれらの合
金を含む電解液中にてメッキを行う。このさいのメッキ
の付着量は特定する必要はないが、Ｚｎ被覆層を保護す
る量例えば０．１〜１０ｇ／ｒｒｒとされる。前払Ｚｎ
メッキ層の上にＮＬＣｏ＋Ｃｒ＋Ｃｕ等Ｚｎより蒸気圧
の低い金属の１種または２種以上あるいはそれ−らの合
金がメンキされると、その後の熱処理が高温でかつ長時
間であってもＺｎ被覆層は保護されてＺｎの蒸発逸散が
なく、鋼板に侵入体が安定して形成される。
次いで、熱処理が５００〜８５０℃で行われ侵入体を形
成させる。この熱処理は連続焼鈍あるいは箱焼鈍のいず
れかで行ってもよい。またこの熱処理に代えて、該鋼板
にリン酸やリン酸アルミニウム、リン酸マグネシウム、
リン酸亜鉛、リン酸カルシウムなどのリン酸塩や、クロ
ム酸や、クロム酸マグネシウムなどのクロム酸塩や、重
クロム酸塩や、コロイド状シリカの１種または２種以上
を含む絶縁被膜液を塗布し、３５０℃以上の温度で焼付
は絶縁被膜処理を行う。
成させる。この熱処理は連続焼鈍あるいは箱焼鈍のいず
れかで行ってもよい。またこの熱処理に代えて、該鋼板
にリン酸やリン酸アルミニウム、リン酸マグネシウム、
リン酸亜鉛、リン酸カルシウムなどのリン酸塩や、クロ
ム酸や、クロム酸マグネシウムなどのクロム酸塩や、重
クロム酸塩や、コロイド状シリカの１種または２種以上
を含む絶縁被膜液を塗布し、３５０℃以上の温度で焼付
は絶縁被膜処理を行う。
以下実施例を説明する。
去範炎上
重量％でＣ：０．０７５ 、Ｓｉ：３．１６、Ｍｎ：０
．０６８、Ａｊ！：０．０２７、Ｓ ： ０．０２４
、Ｃｕ：０．０７、Ｓｎ：０．１０、残部鉄からなる珪
素鋼スラブを周知の方法によって熱間圧延−焼鈍−冷間
圧延を経て０．２２５ｍｍ厚のの鋼板を得た。
．０６８、Ａｊ！：０．０２７、Ｓ ： ０．０２４
、Ｃｕ：０．０７、Ｓｎ：０．１０、残部鉄からなる珪
素鋼スラブを周知の方法によって熱間圧延−焼鈍−冷間
圧延を経て０．２２５ｍｍ厚のの鋼板を得た。
次いで更に周知の脱炭焼鈍ＭｇＯを主成分とする焼鈍分
離剤を塗布−最終仕上焼鈍の各工程を実施した。その後
、絶縁被膜液を塗布し、平坦化焼鈍をかねる焼付して絶
縁被膜を形成した。これを「処理前」の供試材とした。
離剤を塗布−最終仕上焼鈍の各工程を実施した。その後
、絶縁被膜液を塗布し、平坦化焼鈍をかねる焼付して絶
縁被膜を形成した。これを「処理前」の供試材とした。
該鋼板にレーザーを照射し、圧延方向とはパ直角方向に
１０ｍｍ間隔で表面被膜を除去し、次いで第１表にＺｎ
を含む溶液を用いて付着量を変えて電気メッキし、次い
で、ＮＬ Ｃｏ、 Ｃｒ、 Ｃｕ、メッキをした。その
後、７５０℃×２時間の熱処理を行い「処理後」の供試
材とした。
１０ｍｍ間隔で表面被膜を除去し、次いで第１表にＺｎ
を含む溶液を用いて付着量を変えて電気メッキし、次い
で、ＮＬ Ｃｏ、 Ｃｒ、 Ｃｕ、メッキをした。その
後、７５０℃×２時間の熱処理を行い「処理後」の供試
材とした。
その後、８００℃×４時間の歪取焼鈍を行って「歪取焼
鈍後」の供試材とした。
鈍後」の供試材とした。
以上、「処理前」 「処理後」及び「歪取焼鈍後」のそ
れぞれの供試材の磁気特性を測定した。
れぞれの供試材の磁気特性を測定した。
その測定結果を第２表に示す。
第 １ 表
以下余ｅ
第２表
以上の実施例から明らかな如く磁区細分化後に歪取焼鈍
されても鉄損改善効果は失われず、鉄損の極めて低中、
磁束密度も良好な方向性電磁鋼板が提供される。
されても鉄損改善効果は失われず、鉄損の極めて低中、
磁束密度も良好な方向性電磁鋼板が提供される。
以〜上説明したように本発明によれば、該侵入体による
磁区細分化で鋼板の鉄損が低くなるとともに、その後に
、高温に加熱される歪取焼鈍が行われても、鉄損改善効
果が消失しないという、これまでの磁区細分化法に見ら
れないすぐれた特長がある。
磁区細分化で鋼板の鉄損が低くなるとともに、その後に
、高温に加熱される歪取焼鈍が行われても、鉄損改善効
果が消失しないという、これまでの磁区細分化法に見ら
れないすぐれた特長がある。
Claims (1)
- １、仕上焼鈍された方向性電磁鋼板のグラス被覆絶縁被
膜等の表面被膜を間隔をおいて除去し、次いで該鋼板に
、Ｚｎ、Ｚｎ合金、Ｚｎ化合金の１種または２種以上を
付着量０．１ｇ／ｍ＾２以上で被覆し、次いでＺｎより
蒸気圧の低い金属の１種または２種以上あるいはそれら
の合金を被覆し、その後、熱処理または絶縁被膜処理を
して鋼成分あるいは鋼組織と異なる侵入体を間隔をおい
て形成し磁区細分化を行うことを特徴とする鉄損の極め
て低い方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60124371A JPS61284529A (ja) | 1985-06-10 | 1985-06-10 | 鉄損の極めて低い方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60124371A JPS61284529A (ja) | 1985-06-10 | 1985-06-10 | 鉄損の極めて低い方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61284529A true JPS61284529A (ja) | 1986-12-15 |
Family
ID=14883741
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60124371A Pending JPS61284529A (ja) | 1985-06-10 | 1985-06-10 | 鉄損の極めて低い方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61284529A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4904314A (en) * | 1988-06-10 | 1990-02-27 | Allegheny Ludlum Corporation | Method of refining magnetic domains of barrier-coated electrical steels using metallic contaminants |
| US4904313A (en) * | 1988-06-10 | 1990-02-27 | Allegheny Ludlum Corporation | Method of producing stable magnetic domain refinement of electrical steels by metallic contaminants |
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1985
- 1985-06-10 JP JP60124371A patent/JPS61284529A/ja active Pending
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