JPS59140392A - ステンレス薄板の製造法 - Google Patents
ステンレス薄板の製造法Info
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- JPS59140392A JPS59140392A JP1264883A JP1264883A JPS59140392A JP S59140392 A JPS59140392 A JP S59140392A JP 1264883 A JP1264883 A JP 1264883A JP 1264883 A JP1264883 A JP 1264883A JP S59140392 A JPS59140392 A JP S59140392A
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- JP
- Japan
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- stainless steel
- annealing
- plate
- thin
- steel sheet
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明にステンレス薄板の表面処理に関するものである
。
。
従来のステンレス薄板の製造ｕＦｅにＣｒ、 Ｎｉある
いに少量のへ４ｏ、 Ｉ’ｄ−、’ｌ’ｉ等の添加元素
を加えて製鋼し、鋼片→熱間圧延→熱延板焼鈍酸洗→光
輝焼鈍、凍たは酸化焼鈍→酸洗・調質圧延または研磨し
て成品としている。
いに少量のへ４ｏ、 Ｉ’ｄ−、’ｌ’ｉ等の添加元素
を加えて製鋼し、鋼片→熱間圧延→熱延板焼鈍酸洗→光
輝焼鈍、凍たは酸化焼鈍→酸洗・調質圧延または研磨し
て成品としている。
ところでステンレス鋼の主要成分であるＣｒｎ、ＦＣに
較べ酸素との親和力がはるかに強いため酸化し易く、熱
間圧延、酸化焼鈍の過程でＦｅと共にスケールを形成し
、数回の酸化−デスケールをくり７））えすうちに板厚
の中心成分に較べ表面層のＣｒ成分はかなり少なくなっ
ている。いわゆる脱Ｃｒｙ＠を形成している。
較べ酸素との親和力がはるかに強いため酸化し易く、熱
間圧延、酸化焼鈍の過程でＦｅと共にスケールを形成し
、数回の酸化−デスケールをくり７））えすうちに板厚
の中心成分に較べ表面層のＣｒ成分はかなり少なくなっ
ている。いわゆる脱Ｃｒｙ＠を形成している。
本発明者らか代表的７エライトステンレスである５ＵＳ
４３０の薄板を調べたところ、第１図に示す」：うに板
厚中心のＣｒ量は１７１襲であったのに対し最表面のＣ
ｒ量は８６％しかなかった。ステンレス薄板の特徴はそ
の耐食性・耐錆性にあり、それは鋼中のＣｒ量に太きぐ
影響するが、かんじんの最表面でＣｒ量か欠乏している
のは大きな問題である。し力）も耐食性・耐錆性に影響
下るのは実に最表面の数十人力）ら数μｍの成分やＣｒ
２Ｏ３皮膜の緻密さにある。
４３０の薄板を調べたところ、第１図に示す」：うに板
厚中心のＣｒ量は１７１襲であったのに対し最表面のＣ
ｒ量は８６％しかなかった。ステンレス薄板の特徴はそ
の耐食性・耐錆性にあり、それは鋼中のＣｒ量に太きぐ
影響するが、かんじんの最表面でＣｒ量か欠乏している
のは大きな問題である。し力）も耐食性・耐錆性に影響
下るのは実に最表面の数十人力）ら数μｍの成分やＣｒ
２Ｏ３皮膜の緻密さにある。
ステンレス薄板の製造工程で何回かのスケール形成はさ
けられず、その限りにおいて表面の脱Ｃｒばさけられな
い。そこで最終成品にＣｒｒ、２メツキすることｌこよ
り表面の耐食性の向上か考えられるが、メッキたけでハ
ミクロ的にみると亀裂や点欠陥があり必ずしも面１食性
向上にほつながらない。
けられず、その限りにおいて表面の脱Ｃｒばさけられな
い。そこで最終成品にＣｒｒ、２メツキすることｌこよ
り表面の耐食性の向上か考えられるが、メッキたけでハ
ミクロ的にみると亀裂や点欠陥があり必ずしも面１食性
向上にほつながらない。
また、最近ステンレス薄板を屋根や外壁などいわゆる外
装（２として使用される事が増えてきた。
装（２として使用される事が増えてきた。
この場合金属光沢として白く光るより塗装して使用され
る場合が多い。ところでいかに高品質の塗料を使用しよ
うと有機物である以上老化を防ぐことはできず、５年〜
１０年毎に塗り替えなければならない。ぜつ力１く高耐
食性のステンレスを使用しても塗装を塗り替るのは無駄
である。
る場合が多い。ところでいかに高品質の塗料を使用しよ
うと有機物である以上老化を防ぐことはできず、５年〜
１０年毎に塗り替えなければならない。ぜつ力１く高耐
食性のステンレスを使用しても塗装を塗り替るのは無駄
である。
ま１こ、従来のカラーステンレスは湿式化成処理した後
、封孔処理をおこなうが、メッキと同じで完全に点欠陥
を防ぐことはできなかった。そこでメンテナンスフリー
の無機皮膜であれば永久的番こ色調を保つことかできる
。いわゆるカラーステンレスがこのような性質を有して
いるが、これ丑での湿式化成処理では処理時間か長いた
め帯状のステンレス薄板を連続的に化成処理するには無
理であったし、葦た設備をつくっても高価につぐため製
造されな力）つ１こ。
、封孔処理をおこなうが、メッキと同じで完全に点欠陥
を防ぐことはできなかった。そこでメンテナンスフリー
の無機皮膜であれば永久的番こ色調を保つことかできる
。いわゆるカラーステンレスがこのような性質を有して
いるが、これ丑での湿式化成処理では処理時間か長いた
め帯状のステンレス薄板を連続的に化成処理するには無
理であったし、葦た設備をつくっても高価につぐため製
造されな力）つ１こ。
本発明者らは種々の実験の結果、最終焼鈍の前、すなわ
ち冷延後のステンレス薄板にＣｒをメッキして焼鈍−熱
拡散することにより表面の脱Ｃｒ層番こＣｒを補い、む
しろＣｒを富化することで高面１食性の商品ｌｑステン
レス薄板にする方法を見い出呵−とともに、」二記焼鈍
を酸化性雰囲気で１１つことＯこより、その雰囲気、焼
鈍温度、焼鈍時［１月の調節で黄金色から茶褐色、赤紫
、青、青紫色、黒色と選択することかでき、これ寸での
湿式化成処理よりばる力）に安価にカラーステンレスを
製造すること力Ｓできろことを見出し１このである。
ち冷延後のステンレス薄板にＣｒをメッキして焼鈍−熱
拡散することにより表面の脱Ｃｒ層番こＣｒを補い、む
しろＣｒを富化することで高面１食性の商品ｌｑステン
レス薄板にする方法を見い出呵−とともに、」二記焼鈍
を酸化性雰囲気で１１つことＯこより、その雰囲気、焼
鈍温度、焼鈍時［１月の調節で黄金色から茶褐色、赤紫
、青、青紫色、黒色と選択することかでき、これ寸での
湿式化成処理よりばる力）に安価にカラーステンレスを
製造すること力Ｓできろことを見出し１このである。
■、１１」ぢ、本発明の要旨とするところは次のつ虫り
である。
である。
（１） ’ｆ′？ｉ延後のステンレス薄板【こＣｒメ
ッキ％＋ｔどこし、ついで酸化性雰囲気で再結晶温度以
上１０００℃以ドの温度範囲において焼鈍をおこなうこ
とを・特徴とするステンレス薄板の製造方法。
ッキ％＋ｔどこし、ついで酸化性雰囲気で再結晶温度以
上１０００℃以ドの温度範囲において焼鈍をおこなうこ
とを・特徴とするステンレス薄板の製造方法。
（２］ ｒｉｇ後のステンレス薄板ζこＣｒを主成分
としてこれに％ｌ’ｏ 、 Ｖ 、 Ｗ 、 Ｐの１
種または２種以」二を含有した合金メッキをほどこし、
酸イヒ１生雰囲気−Ｃ再結晶湿度以上、１０００℃以−
Ｆの４１厄囲において焼鈍をおこなうことを特徴とする
ステンレス助板の製造方法。
としてこれに％ｌ’ｏ 、 Ｖ 、 Ｗ 、 Ｐの１
種または２種以」二を含有した合金メッキをほどこし、
酸イヒ１生雰囲気−Ｃ再結晶湿度以上、１０００℃以−
Ｆの４１厄囲において焼鈍をおこなうことを特徴とする
ステンレス助板の製造方法。
（３）第１項の方法に、薄板を１救洗まｆこは表面菫Ｅ
磨して表面酸化膜を除去１−ることを付カロしたフチ法
。
磨して表面酸化膜を除去１−ることを付カロしたフチ法
。
（４）第２項の方法に、薄板を酸洗または表面研磨して
表面酸化膜を除去することを伺カロし１こ方法。
表面酸化膜を除去することを伺カロし１こ方法。
以下本発明の詳細な説明する。
本発明ぼ冷延後のステンレス薄板（こＣｒメッキを施し
て酸化性雰囲気で焼鈍するものである力５、一般にＣｒ
ＦＸ酸素との親和力が強（ＢＡ（光閘〔〕焼鈍が難しい
。ＡＸガス（１−Ｔ２： ７５％、Ｎ２：２５％）でも
露点が一４０℃程度に上ると酸イヒしてテンノく−カラ
ーが生じる。反面Ｃｒ２Ｏ３の緻密な皮膜に酸化膜の成
長を押え０２の存在する酸イし雰囲気で焼鈍しても、連
続焼鈍炉のような短時間力ロ熱であれば酸化膜を１００
０〜２０００にのきれいな青色（こととめることができ
る。
て酸化性雰囲気で焼鈍するものである力５、一般にＣｒ
ＦＸ酸素との親和力が強（ＢＡ（光閘〔〕焼鈍が難しい
。ＡＸガス（１−Ｔ２： ７５％、Ｎ２：２５％）でも
露点が一４０℃程度に上ると酸イヒしてテンノく−カラ
ーが生じる。反面Ｃｒ２Ｏ３の緻密な皮膜に酸化膜の成
長を押え０２の存在する酸イし雰囲気で焼鈍しても、連
続焼鈍炉のような短時間力ロ熱であれば酸化膜を１００
０〜２０００にのきれいな青色（こととめることができ
る。
このような事情より、本発明に０１μ０１以上、好まし
く ｎ ０．５μＩｎ程度迄のＣｒメッキをし１こステ
ンレス薄板を酸化性雰囲気（酸素又は水蒸気を含む雰囲
気）で再結晶温度以上１０００℃以下の温度範囲で通常
の連続焼鈍の条件で焼ｔｉｔｌｉする。この結果を示し
たのが、第２図である力５．１司図（Ａ）ば焼鈍前の板
厚最表面から０５〜０．６μｍ迄に１００係のＣ１メッ
キを施し１こ状態を示し、同図（Ｂ）では８５０℃×２
分の焼鈍後の状態を示している。該図で明らかのように
０１〜Ｑ２１ｔｍの酸化膜と、（づｒか拡散して形成し
７．ＨＣｒ−ＦｅのＣｒ富化合金層があり、酸化スケー
ルを酸洗捷たは研磨でデスケールしても高Ｃｒ高劇食性
表面層を残部ことができるのである。
く ｎ ０．５μＩｎ程度迄のＣｒメッキをし１こステ
ンレス薄板を酸化性雰囲気（酸素又は水蒸気を含む雰囲
気）で再結晶温度以上１０００℃以下の温度範囲で通常
の連続焼鈍の条件で焼ｔｉｔｌｉする。この結果を示し
たのが、第２図である力５．１司図（Ａ）ば焼鈍前の板
厚最表面から０５〜０．６μｍ迄に１００係のＣ１メッ
キを施し１こ状態を示し、同図（Ｂ）では８５０℃×２
分の焼鈍後の状態を示している。該図で明らかのように
０１〜Ｑ２１ｔｍの酸化膜と、（づｒか拡散して形成し
７．ＨＣｒ−ＦｅのＣｒ富化合金層があり、酸化スケー
ルを酸洗捷たは研磨でデスケールしても高Ｃｒ高劇食性
表面層を残部ことができるのである。
次に、本発明が対象とするステンレス薄板について考察
下る。
下る。
ＣＩメンキ４−るステンレス薄板のＣｒ量がどの程度性
“及て゛ある力Δ、鋼中のＣｒ量を０〜９％壕で変えた
試験料をつくり、Ｏｒメッキ厚さ０．３μｍをほどこし
、空気比１２の直火炉（０２：約５係）で８５０℃寸で
焼鈍し、酸化スケールを金属光沢がでるまで研磨して、
耐食試験をおこなった。結果を表１に示４−１゜ 表１ 鋼中Ｃｒ量とＣｒメツキー酸化焼鈍−研磨材の耐
食性註１）Ｃｒ以外の鋼成分ａｃ ： ０．０３．
Ｓｉ ： ０．２５． Ｍｎ ：０．３０．Ｓ：０．０
０１．Ｐ：０．０１５．残部Ｆｅて゛ある。
“及て゛ある力Δ、鋼中のＣｒ量を０〜９％壕で変えた
試験料をつくり、Ｏｒメッキ厚さ０．３μｍをほどこし
、空気比１２の直火炉（０２：約５係）で８５０℃寸で
焼鈍し、酸化スケールを金属光沢がでるまで研磨して、
耐食試験をおこなった。結果を表１に示４−１゜ 表１ 鋼中Ｃｒ量とＣｒメツキー酸化焼鈍−研磨材の耐
食性註１）Ｃｒ以外の鋼成分ａｃ ： ０．０３．
Ｓｉ ： ０．２５． Ｍｎ ：０．３０．Ｓ：０．０
０１．Ｐ：０．０１５．残部Ｆｅて゛ある。
註２）耐食性評価方法
Ａ：錆の発生なし Ｂ：とくわず力）な黒錆発
生あり Ｃｒメッキする鋼板中のＣｒ量が２％以下に少なくなる
と、メッキし１ＨＣｒｔ６鋼中に拡散してしまって、表
面のＣｒ濃度が薄くなり耐食性を保つことができない。
生あり Ｃｒメッキする鋼板中のＣｒ量が２％以下に少なくなる
と、メッキし１ＨＣｒｔ６鋼中に拡散してしまって、表
面のＣｒ濃度が薄くなり耐食性を保つことができない。
本実験の結果に鋼中のＣｒ量４．３％でほぼ５Ｏ８４３
０並、７％Ｃｒ以上になると５ＵＳ４３０以上の面１食
性を示すことがわかった。
０並、７％Ｃｒ以上になると５ＵＳ４３０以上の面１食
性を示すことがわかった。
一般にステンレスとは１２％Ｃｒ以上といわれているが
、ステンレス薄板の最表面ＨＣｒが少なくなっている。
、ステンレス薄板の最表面ＨＣｒが少なくなっている。
そこでステンレスとしての耐食性を保つＪ：うに最表面
のＯｒ酸成分１２％以上にするには本発明法のＣｒメッ
キ・焼鈍法を用いても、鋼中のＣｒ量が４〜５％以上は
必要である。
のＯｒ酸成分１２％以上にするには本発明法のＣｒメッ
キ・焼鈍法を用いても、鋼中のＣｒ量が４〜５％以上は
必要である。
以上本発明についてＣｒメッキについて説明し１こか、
ＣｒにＭｏ、Ｖ、Ｗ、Ｐ等の元素を１種又は２種以上、
１〜１０％の範囲で含有させた合金メッキば、′：Ａ施
例にも示すようζこ耐食性によジ優九、カラーステンレ
スとしても１つ１こく新しい製品を提供できるのである
。
ＣｒにＭｏ、Ｖ、Ｗ、Ｐ等の元素を１種又は２種以上、
１〜１０％の範囲で含有させた合金メッキば、′：Ａ施
例にも示すようζこ耐食性によジ優九、カラーステンレ
スとしても１つ１こく新しい製品を提供できるのである
。
なお、ＣｒおよびＣｒ合金をメッキする方法は、別に限
定する必要はない。すなわち、Ｃｒメッキにおいては６
価Ｃｒだけでなく３価Ｃｒを使用し１こメンキ法で’！
、＋ 、Ｊ二＜、また合金メッキにおいては通常の直流
電解たけでなくパルスメッキでもよい。
定する必要はない。すなわち、Ｃｒメッキにおいては６
価Ｃｒだけでなく３価Ｃｒを使用し１こメンキ法で’！
、＋ 、Ｊ二＜、また合金メッキにおいては通常の直流
電解たけでなくパルスメッキでもよい。
いずれにしろ本発明は、Ｃｒ量４％以上の薄鋼板に０１
μｍ以上のＣｒ又ホＣｒ合金のメッキを施して焼鈍し熱
拡散によｆ）表面にＣｒを富化せしめたステンレス薄板
の製造法を提供し得るものである。
μｍ以上のＣｒ又ホＣｒ合金のメッキを施して焼鈍し熱
拡散によｆ）表面にＣｒを富化せしめたステンレス薄板
の製造法を提供し得るものである。
これまでも普通鋼にＣｒメッキ筐たは粉末金属Ｃｒを塗
布して熱拡散する、いわゆるクロマイジングはよく知ら
れているが、熱拡散の時間が長時間であり、帯鋼のよう
に広い面積にわ１こっておこなうこと汀例かなの１つた
。これまでのクロマイジングは普通鋼や特殊鋼の小さな
工具や部品の耐熱性を高めるために高価についても特殊
な用途に使われてきｆこに丁ぎない。
布して熱拡散する、いわゆるクロマイジングはよく知ら
れているが、熱拡散の時間が長時間であり、帯鋼のよう
に広い面積にわ１こっておこなうこと汀例かなの１つた
。これまでのクロマイジングは普通鋼や特殊鋼の小さな
工具や部品の耐熱性を高めるために高価についても特殊
な用途に使われてきｆこに丁ぎない。
本発明のステンレス薄板にＣｒま７．にＪｃｒ合金をメ
ッキし、焼鈍−熱拡散させる方法は従来のクロマイジン
グと違ってステンレス薄板の表面膜Ｃｒ層にＣｒを補い
、逆にＣｒ富化するものであるため極薄メッキ（０１〜
０５μｍ程度）と通常の焼鈍時間で十分である。
ッキし、焼鈍−熱拡散させる方法は従来のクロマイジン
グと違ってステンレス薄板の表面膜Ｃｒ層にＣｒを補い
、逆にＣｒ富化するものであるため極薄メッキ（０１〜
０５μｍ程度）と通常の焼鈍時間で十分である。
次に本発明法を用いてステンレス薄板を製造した実施例
について述べる。
について述べる。
〈実施例１〉
５ＵＳ４０９ （１１％Ｃｒ）の冷延板こと０．５μｍ
のＣｒメッキをほどこし普通鋼の連続焼鈍炉（Ｉ−Ｉ、
、 ： １．．５％、Ｎ２：９８．５条、露点−２０℃
って８５０℃×２ｍ１ｎ加熱した。得られ１こ鋼板に黒
灰色となり酸化膜厚みは約２．００ＯＡであった。
のＣｒメッキをほどこし普通鋼の連続焼鈍炉（Ｉ−Ｉ、
、 ： １．．５％、Ｎ２：９８．５条、露点−２０℃
って８５０℃×２ｍ１ｎ加熱した。得られ１こ鋼板に黒
灰色となり酸化膜厚みは約２．００ＯＡであった。
同一焼鈍条件でメッキしない５ＵＳ４０９の冷延板を通
板したときの表面酸化膜は青紫色で約１５０ＯＡの厚み
であった。この両種の鋼板を金属光沢が出る寸で研磨し
て耐食試験をおこなった結果を表２に示す。
板したときの表面酸化膜は青紫色で約１５０ＯＡの厚み
であった。この両種の鋼板を金属光沢が出る寸で研磨し
て耐食試験をおこなった結果を表２に示す。
Ｃ「メツキー焼鈍−研磨し１こもの＆ｌＣｒメッキをし
ないＳ［ＪＳ ４０９の研磨材、ＢＡ材に較べ耐食性が
はる７１）に優力、ていた。このＣｒメツキー焼鈍材を
焼鈍前と焼鈍後で表面からオージェ分析すると第２図の
結果が得られた。第２図［Ｃｒメツキステンレスの焼鈍
による熱拡散の状態を示したもので、同図（Ａ）は焼鈍
前、（Ｂ）は８５０℃×２分の焼鈍後の板厚最表面から
の深さに応じたｌ、＋ｅ、 Ｃｒ、 ０の各成分の量を
示している。焼鈍前でに最表面より０．５μｍ寸で］０
０％Ｃｒ層であるが、焼鈍後では（１３）に示すように
Ｃｒが内部へ拡散し、Ｃｒが表面に濃縮していることが
わかる。表面の酸化スケールを除去し１こ後％Ｃｒ富化
の表面を確保１−ることかでき、その結果点欠陥を完全
に防ぎ、高耐食性を示すものと思わわ、る。
ないＳ［ＪＳ ４０９の研磨材、ＢＡ材に較べ耐食性が
はる７１）に優力、ていた。このＣｒメツキー焼鈍材を
焼鈍前と焼鈍後で表面からオージェ分析すると第２図の
結果が得られた。第２図［Ｃｒメツキステンレスの焼鈍
による熱拡散の状態を示したもので、同図（Ａ）は焼鈍
前、（Ｂ）は８５０℃×２分の焼鈍後の板厚最表面から
の深さに応じたｌ、＋ｅ、 Ｃｒ、 ０の各成分の量を
示している。焼鈍前でに最表面より０．５μｍ寸で］０
０％Ｃｒ層であるが、焼鈍後では（１３）に示すように
Ｃｒが内部へ拡散し、Ｃｒが表面に濃縮していることが
わかる。表面の酸化スケールを除去し１こ後％Ｃｒ富化
の表面を確保１−ることかでき、その結果点欠陥を完全
に防ぎ、高耐食性を示すものと思わわ、る。
〈実施例２〉
ステンレス薄板を屋根や外壁など外装に使用する１こめ
、焼鈍時のテンパーカラーを利用して安価なカラーステ
ンレスを製造し１こ。カラーステンレスの耐食性ｆ ｉ
％める１こめＳＵＳ ４３０のステンレス薄板の冷延板
に表３のような高耐食性のＣｒお工び各種Ｃｒ合金メッ
キ％ ０．３〜０，５μｍはどこし、焼鈍雰囲気は普通
鋼の連続焼鈍炉（Ｈ２： ５％、Ｎ２：９５％、露点−
４０℃および一２０℃）と直火酸化炉（空気比１２０．
０２：約５％〕で８５０℃〜９００℃まで加熱して製造
した。焼鈍後の色調と耐食性を表３に示す。
、焼鈍時のテンパーカラーを利用して安価なカラーステ
ンレスを製造し１こ。カラーステンレスの耐食性ｆ ｉ
％める１こめＳＵＳ ４３０のステンレス薄板の冷延板
に表３のような高耐食性のＣｒお工び各種Ｃｒ合金メッ
キ％ ０．３〜０，５μｍはどこし、焼鈍雰囲気は普通
鋼の連続焼鈍炉（Ｈ２： ５％、Ｎ２：９５％、露点−
４０℃および一２０℃）と直火酸化炉（空気比１２０．
０２：約５％〕で８５０℃〜９００℃まで加熱して製造
した。焼鈍後の色調と耐食性を表３に示す。
焼鈍雰囲気のＨ２：５％、 Ｎ２： ９５％は普通鋼で
還元雰囲気であるが、５ＵＳ４３０で１−１ｆ露点−４
０℃でも弱酸化性雰囲気であり、わずかにテンパーカラ
ーが生じる。ＣｒおよびＣｒ合金メッキも同じように酸
化する。雰囲気の露点が一２０℃程度に上ると酸化はか
なりひどくなり、直火炉の０２を含む雰囲気よりも酸化
膜は厚くなる傾向にある。焼鈍雰囲気と耐食性の関係は
ほとんど変らないか、露点−２０℃がやや劣る傾向にあ
る。いずれにしても、メッキをしない５ＵＳ４３０に較
べＣｒおよびＣｒ合金メッキをほどこして焼鈍したステ
ンレス薄板は耐食性か著しく向上している。
還元雰囲気であるが、５ＵＳ４３０で１−１ｆ露点−４
０℃でも弱酸化性雰囲気であり、わずかにテンパーカラ
ーが生じる。ＣｒおよびＣｒ合金メッキも同じように酸
化する。雰囲気の露点が一２０℃程度に上ると酸化はか
なりひどくなり、直火炉の０２を含む雰囲気よりも酸化
膜は厚くなる傾向にある。焼鈍雰囲気と耐食性の関係は
ほとんど変らないか、露点−２０℃がやや劣る傾向にあ
る。いずれにしても、メッキをしない５ＵＳ４３０に較
べＣｒおよびＣｒ合金メッキをほどこして焼鈍したステ
ンレス薄板は耐食性か著しく向上している。
〈実施例３〉
実施例２で製造したカラーステンにス（直火炉酸化焼鈍
拐）を、酸洗デスケール→調質圧延し、耐食試験をおこ
なった。結果を表４に示す。
拐）を、酸洗デスケール→調質圧延し、耐食試験をおこ
なった。結果を表４に示す。
表４ メツキー酸化焼鈍−酸洗ステンレス鋼板の耐食性
この場合の耐食性も研磨の場合と同様に、酸洗でデスケ
ールされる酸化膜に０１μｍｎ以下で、酸洗後の表ｉｎ
」もＣｒ富化層が十分に残り耐食性に優れていることが
わかる。
この場合の耐食性も研磨の場合と同様に、酸洗でデスケ
ールされる酸化膜に０１μｍｎ以下で、酸洗後の表ｉｎ
」もＣｒ富化層が十分に残り耐食性に優れていることが
わかる。
第１図はＳＯ８４３０冷延板の表面ＩＪ）ら厚さ中心へ
向けでのＣｒ量の変化を示１−グラフ、第２図１１ｃｒ
メソギステンレス薄板の焼鈍による熱拡散の状態を示す
グラフで（Ａ）は焼鈍前、ＣＢ）は焼鈍後を示特許出願
人 代理人 弁理士 矢 葺 知 之 （ほか１名） 第１図 オ及厚最表面オ゛らの；ｘｔ（，４） 第２図 （Ａ）
向けでのＣｒ量の変化を示１−グラフ、第２図１１ｃｒ
メソギステンレス薄板の焼鈍による熱拡散の状態を示す
グラフで（Ａ）は焼鈍前、ＣＢ）は焼鈍後を示特許出願
人 代理人 弁理士 矢 葺 知 之 （ほか１名） 第１図 オ及厚最表面オ゛らの；ｘｔ（，４） 第２図 （Ａ）
Claims (4)
- （１） 冷延後のステンレス薄板にＣｒメッキをほど
こし、ついで酸化性雰囲気で再結晶温度以上１０００℃
以下の温度範囲において焼鈍をおこなうことを特徴とす
るステンレス薄板の製造方法。 - （２） ？’６延後のステンレス薄板にＣｒを主成分
としてこれにＭｏ、 ■、Ｗ、Ｐの１種または２種以上
を含有しＰ合金メッキをほどこし、酸化性雰囲気で再結
晶温度以上１０００℃以下の温度範囲において焼鈍をお
こなうことを特徴と下るステンレス薄板の製造方法。 - （３）冷延後のステンレス薄板にＣｒメッキをほどこし
、ついで酸化性雰囲気で再結晶温度以上１０００℃Ｊユ
下の温度範囲において焼鈍をおこない、さらに該薄板を
酸洗または表面研磨して表面酸化膜を除去することを特
徴とするステンレス薄板の製造方法。 - （４）冷延後のステンレス薄板にＣｒを主成分としてこ
れにＭｏ、Ｖ、Ｗ、Ｐの１種または２種以上を含有した
合金メッキをほどこし、酸化性雰囲気で再結晶温度以上
、１０００℃以下の温度範囲において焼鈍をおこない、
さらに該薄板を酸洗丑たは表面研磨して表面酸化膜を除
去することを特徴とするステンレス薄板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1264883A JPS59140392A (ja) | 1983-01-31 | 1983-01-31 | ステンレス薄板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1264883A JPS59140392A (ja) | 1983-01-31 | 1983-01-31 | ステンレス薄板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59140392A true JPS59140392A (ja) | 1984-08-11 |
| JPS624475B2 JPS624475B2 (ja) | 1987-01-30 |
Family
ID=11811183
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1264883A Granted JPS59140392A (ja) | 1983-01-31 | 1983-01-31 | ステンレス薄板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59140392A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002000546A1 (fr) * | 2000-06-28 | 2002-01-03 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Reacteur de reformage de combustible et son procede de production |
| JP2010209458A (ja) * | 2009-02-16 | 2010-09-24 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 加工後耐食性に優れたクロムめっきステンレス鋼板 |
| US8628861B2 (en) * | 2011-12-29 | 2014-01-14 | Arcanum Alloy Design Inc. | Metallurgically bonded stainless steel |
| US8790790B2 (en) * | 2011-12-29 | 2014-07-29 | Arcanum Alloy Design, Inc. | Metallurgically bonded stainless steel |
| CN104109899A (zh) * | 2014-06-30 | 2014-10-22 | 江苏兴龙金属制品股份有限公司 | 一种环保金色装饰不锈钢丝绳的表面处理工艺 |
| US10876198B2 (en) | 2015-02-10 | 2020-12-29 | Arcanum Alloys, Inc. | Methods and systems for slurry coating |
| US11261516B2 (en) | 2016-05-20 | 2022-03-01 | Public Joint Stock Company “Severstal” | Methods and systems for coating a steel substrate |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5397941A (en) * | 1977-02-07 | 1978-08-26 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Surface treating method for high temperature corrosion resistance and ion plating diffusion treatment furnace |
-
1983
- 1983-01-31 JP JP1264883A patent/JPS59140392A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5397941A (en) * | 1977-02-07 | 1978-08-26 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Surface treating method for high temperature corrosion resistance and ion plating diffusion treatment furnace |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002000546A1 (fr) * | 2000-06-28 | 2002-01-03 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Reacteur de reformage de combustible et son procede de production |
| US6936567B2 (en) | 2000-06-28 | 2005-08-30 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Fuel reformer and manufacturing method of the same |
| JP2010209458A (ja) * | 2009-02-16 | 2010-09-24 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 加工後耐食性に優れたクロムめっきステンレス鋼板 |
| US8628861B2 (en) * | 2011-12-29 | 2014-01-14 | Arcanum Alloy Design Inc. | Metallurgically bonded stainless steel |
| US8784997B2 (en) * | 2011-12-29 | 2014-07-22 | Arcanum Alloy Design, Inc. | Metallurgically bonded stainless steel |
| US8790790B2 (en) * | 2011-12-29 | 2014-07-29 | Arcanum Alloy Design, Inc. | Metallurgically bonded stainless steel |
| CN104109899A (zh) * | 2014-06-30 | 2014-10-22 | 江苏兴龙金属制品股份有限公司 | 一种环保金色装饰不锈钢丝绳的表面处理工艺 |
| US10876198B2 (en) | 2015-02-10 | 2020-12-29 | Arcanum Alloys, Inc. | Methods and systems for slurry coating |
| US11261516B2 (en) | 2016-05-20 | 2022-03-01 | Public Joint Stock Company “Severstal” | Methods and systems for coating a steel substrate |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS624475B2 (ja) | 1987-01-30 |
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