JPH03210961A - シリンダヘッドの製造方法 - Google Patents
シリンダヘッドの製造方法Info
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- JPH03210961A JPH03210961A JP553590A JP553590A JPH03210961A JP H03210961 A JPH03210961 A JP H03210961A JP 553590 A JP553590 A JP 553590A JP 553590 A JP553590 A JP 553590A JP H03210961 A JPH03210961 A JP H03210961A
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- cylinder head
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- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 82
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 82
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract description 12
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract description 12
- 238000005266 casting Methods 0.000 abstract description 8
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 abstract description 5
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- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 3
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- 238000007747 plating Methods 0.000 description 3
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- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、シリンダヘッドの製造方法に関し、特にこ
のシリンダヘッドの吸気ポートおよび排気ポート等の各
ポートの開口周縁部に、耐熱金属を鋳ぐるむようにした
製造方法に関する。
のシリンダヘッドの吸気ポートおよび排気ポート等の各
ポートの開口周縁部に、耐熱金属を鋳ぐるむようにした
製造方法に関する。
一般に、内燃機関のシリンダヘッドにおいては、吸気弁
が装着される吸気ポートと排気弁が装着される排気ポー
トとの間は、吸入工程時の吸入空気による冷却と、内燃
機関の燃焼熱による加熱とにより、高い熱応力を繰り返
し生じている。このため、熱疲労が大きくなり、この部
位に亀裂が生じるおそれがあった。なお、この亀裂は、
主に各ポートの開口周縁部を起点として発生し、内部に
進行していくものである。
が装着される吸気ポートと排気弁が装着される排気ポー
トとの間は、吸入工程時の吸入空気による冷却と、内燃
機関の燃焼熱による加熱とにより、高い熱応力を繰り返
し生じている。このため、熱疲労が大きくなり、この部
位に亀裂が生じるおそれがあった。なお、この亀裂は、
主に各ポートの開口周縁部を起点として発生し、内部に
進行していくものである。
そこで従来、高耐熱強度を必要とする部位に、高融点の
耐熱金属を鋳ぐるんで、亀裂の発生を防止する構造が提
案されている。この構造は、吸気ポートおよび排気ポー
トの開口周縁部に装着されたバルブシートの周囲に、耐
熱金属を鋳ぐるむことにより、亀裂発生の起点部位に、
この耐熱金属を位置させて、亀裂の発生を防止するよう
にしたものである。
耐熱金属を鋳ぐるんで、亀裂の発生を防止する構造が提
案されている。この構造は、吸気ポートおよび排気ポー
トの開口周縁部に装着されたバルブシートの周囲に、耐
熱金属を鋳ぐるむことにより、亀裂発生の起点部位に、
この耐熱金属を位置させて、亀裂の発生を防止するよう
にしたものである。
なお、鋳ぐるみによる結合ではないが、高融点金属を低
融点金属に結合する従来技術として、特開昭61−18
0663号公開公報(特願昭60−20697号)があ
る。
融点金属に結合する従来技術として、特開昭61−18
0663号公開公報(特願昭60−20697号)があ
る。
しかし、耐熱金属を単に鋳ぐるんだ構造では、鋳造時の
溶湯温度が耐熱金属の溶融温度に対して著しく高温であ
れば耐熱金属が溶損し、また、溶湯温度が耐熱金属の溶
融温度近傍であれば、耐熱金属が母材と完全に溶着せず
、結合不良箇所が生じるおそれがある。このように、耐
熱金属の溶損や結合不良が発生した部位は充分な耐熱強
度を得ることができず、亀裂の発生を充分に防止するこ
とができなくなる。
溶湯温度が耐熱金属の溶融温度に対して著しく高温であ
れば耐熱金属が溶損し、また、溶湯温度が耐熱金属の溶
融温度近傍であれば、耐熱金属が母材と完全に溶着せず
、結合不良箇所が生じるおそれがある。このように、耐
熱金属の溶損や結合不良が発生した部位は充分な耐熱強
度を得ることができず、亀裂の発生を充分に防止するこ
とができなくなる。
即ち、耐熱金属を鋳ぐるんだことによる本来の機能を、
充分に果たすことができないことになる。
充分に果たすことができないことになる。
そこで、このような不具合を防止するためには、耐熱金
属の良好な溶着結合を得るための溶湯温度の許容範囲が
狭くなり、この溶湯温度の厳密な温度管理が必要となっ
て、生産性が著しく低下する。
属の良好な溶着結合を得るための溶湯温度の許容範囲が
狭くなり、この溶湯温度の厳密な温度管理が必要となっ
て、生産性が著しく低下する。
また、製品の形状等によっては溶湯の流動状態が異なり
、耐熱金属の溶着状態にばらつきが生じるおそれもある
。
、耐熱金属の溶着状態にばらつきが生じるおそれもある
。
なお、耐熱金属と溶湯との親和性を高めて、この両者を
良好に結合させるために、耐熱金属表面に予めSn、Z
n等のメツキを施す方法も考えられるが、溶湯温度によ
っては、メツキ部のみが剥離したり、このメツキ部のみ
が溶着するため、鋳込まれる耐熱金属自体は溶着できな
い場合がある。
良好に結合させるために、耐熱金属表面に予めSn、Z
n等のメツキを施す方法も考えられるが、溶湯温度によ
っては、メツキ部のみが剥離したり、このメツキ部のみ
が溶着するため、鋳込まれる耐熱金属自体は溶着できな
い場合がある。
そこでこの発明の課題は、耐熱金属の溶融温度を下げて
、溶湯温度の許容範囲を広げることにより、溶湯温度の
厳密な管理を不要としたことである。
、溶湯温度の許容範囲を広げることにより、溶湯温度の
厳密な管理を不要としたことである。
そのためこの発明は、シリンダヘッドに形成された吸気
ポートおよび排気ポート等の各ポートの開口周縁部に、
耐熱金属を鋳ぐるむようにしたシリンダヘッドの製造方
法において、 前記耐熱金属の表面に予め浸炭処理を施して、鋳型内に
配置し、溶湯を注湯することにより、前記耐熱金属を鋳
ぐるむようにしたものである。
ポートおよび排気ポート等の各ポートの開口周縁部に、
耐熱金属を鋳ぐるむようにしたシリンダヘッドの製造方
法において、 前記耐熱金属の表面に予め浸炭処理を施して、鋳型内に
配置し、溶湯を注湯することにより、前記耐熱金属を鋳
ぐるむようにしたものである。
上述の手段によれば、耐熱金属の表面に浸炭処理を施し
たので、この耐熱金属表面の炭素濃度を上げて、耐熱金
属表面の溶融温度を下げることができるので、溶湯温度
の許容範囲を広くすることができるため、溶湯温度の管
理を厳密に行う必要がなく、生産性を大幅に向上できる
。
たので、この耐熱金属表面の炭素濃度を上げて、耐熱金
属表面の溶融温度を下げることができるので、溶湯温度
の許容範囲を広くすることができるため、溶湯温度の管
理を厳密に行う必要がなく、生産性を大幅に向上できる
。
以下、添付図面に基づいてこの発明の詳細な説明する。
第1図乃至第3図はこの発明の一実施例を示しており、
第1図はシリンダヘッドの要部断面図、第2図は耐熱金
属の斜視図、第3図は鋳型内に耐熱金属を配置した状態
の要部断面図である。
第1図はシリンダヘッドの要部断面図、第2図は耐熱金
属の斜視図、第3図は鋳型内に耐熱金属を配置した状態
の要部断面図である。
そして、第1図に示すように、シリンダヘッド1には、
吸気ポート2および排気ポート3が形成されており、こ
の吸気ポート2および排気ポート3の燃焼室4側の開口
周縁部には、バルブシート5.6がそれぞれ装着されて
いる。
吸気ポート2および排気ポート3が形成されており、こ
の吸気ポート2および排気ポート3の燃焼室4側の開口
周縁部には、バルブシート5.6がそれぞれ装着されて
いる。
このようなシリンダヘッド構造であって、第2図に示す
ようなリング状の耐熱鋳鋼からなる高融点(1100°
C乃至1200”C)の耐熱金属7を、第1図に示す吸
気ポート2および排気ポート3のバルブシート5.6の
周囲に鋳ぐるむようにしたものである。
ようなリング状の耐熱鋳鋼からなる高融点(1100°
C乃至1200”C)の耐熱金属7を、第1図に示す吸
気ポート2および排気ポート3のバルブシート5.6の
周囲に鋳ぐるむようにしたものである。
この耐熱金属7を鋳ぐるむ方法としては、まず、第2図
に示す耐熱金属7の表面である外周面71および上面7
2に、深さが0.5乃至1.0mm程度の浸炭処理を施
し、第3図に示す鋳型8内に配置する。この場合、鋳型
8内には、耐熱金属の形状に対応した位置に、突起9が
等間隔に複数個(3〜4個)形成されており、この突起
9上に耐熱金属7を載置する。そして、鋳鉄からなる溶
湯を鋳型s内に流し込むことにより、耐熱金属7はシリ
ンダヘッド1の吸気ポートおよび排気ポートの周囲に鋳
ぐるまれることになる。
に示す耐熱金属7の表面である外周面71および上面7
2に、深さが0.5乃至1.0mm程度の浸炭処理を施
し、第3図に示す鋳型8内に配置する。この場合、鋳型
8内には、耐熱金属の形状に対応した位置に、突起9が
等間隔に複数個(3〜4個)形成されており、この突起
9上に耐熱金属7を載置する。そして、鋳鉄からなる溶
湯を鋳型s内に流し込むことにより、耐熱金属7はシリ
ンダヘッド1の吸気ポートおよび排気ポートの周囲に鋳
ぐるまれることになる。
この場合、浸炭処理を施した耐熱金属7の外周面71お
よび上面72は、炭素濃度が上がるため、溶融温度がi
oo”c′#1後に下がることになるので、溶湯との親
和性が高められ、耐熱金属7は溶湯と確実に結合される
。
よび上面72は、炭素濃度が上がるため、溶融温度がi
oo”c′#1後に下がることになるので、溶湯との親
和性が高められ、耐熱金属7は溶湯と確実に結合される
。
また、鋳型8内に形成される突起9により、耐熱金属7
の回りの湯回り性を良好にするとともに、これにより、
熱伝導性も良好になるので、耐熱金属7は良好に鋳くる
まれ、さらに確実に溶湯と結合されることになる。なお
、この突起9の高さ(2乃至3mm)に対応して鋳造さ
れる部分は、仕上げ代となり、仕上げ工程で切削される
。
の回りの湯回り性を良好にするとともに、これにより、
熱伝導性も良好になるので、耐熱金属7は良好に鋳くる
まれ、さらに確実に溶湯と結合されることになる。なお
、この突起9の高さ(2乃至3mm)に対応して鋳造さ
れる部分は、仕上げ代となり、仕上げ工程で切削される
。
以上のような方法とすることにより、耐熱金属7の外周
面71および上面72の融点が低下するので、溶湯温度
の許容範囲を広くすることができるため、溶湯温度の管
理を厳密に行う必要がなく、生産性を大幅に向上するこ
とができる。また、従来溶着不良が生じていた溶湯温度
域でも、良好な結合状態とすることができ、広い温度範
囲での溶着が可能となる。
面71および上面72の融点が低下するので、溶湯温度
の許容範囲を広くすることができるため、溶湯温度の管
理を厳密に行う必要がなく、生産性を大幅に向上するこ
とができる。また、従来溶着不良が生じていた溶湯温度
域でも、良好な結合状態とすることができ、広い温度範
囲での溶着が可能となる。
また、溶着可能な溶湯温度範囲が広がるため、シリンダ
ヘッドのような長尺物において、溶湯が流動過程で低下
しても、溶着不良とならず、溶着状態にばらつきが生じ
ることもない。
ヘッドのような長尺物において、溶湯が流動過程で低下
しても、溶着不良とならず、溶着状態にばらつきが生じ
ることもない。
さらに、耐熱金属7の外周面71および上面72は、均
一な深さで浸炭層が形成されるので、溶着もその表面全
体に均一に行われ、安定した品質を得ることができる。
一な深さで浸炭層が形成されるので、溶着もその表面全
体に均一に行われ、安定した品質を得ることができる。
なお、以上の実施例では、耐熱金属の材料として耐熱鋳
鋼を例に挙げて説明したが、これに限定されることなく
、耐熱金属であれば、如何なる金属でもよい。
鋼を例に挙げて説明したが、これに限定されることなく
、耐熱金属であれば、如何なる金属でもよい。
また、耐熱金属の外周面および上面に浸炭処理を施した
例を挙げて説明したが、これに限定されることなく、耐
熱金属の結合表面の少なくとも一面に浸炭処理を施して
おればよい。
例を挙げて説明したが、これに限定されることなく、耐
熱金属の結合表面の少なくとも一面に浸炭処理を施して
おればよい。
この発明は上述のように、耐熱金属の表面に浸炭処理を
施して、鋳型内に載置し、溶湯を流し込んで鋳くるむよ
うにしたので、耐熱金属表面の溶融温度が低下して、溶
湯温度の許容範囲を広くすることができるため、溶湯温
度の管理を厳密に行う必要がなく、生産性を大幅に向上
することができる。
施して、鋳型内に載置し、溶湯を流し込んで鋳くるむよ
うにしたので、耐熱金属表面の溶融温度が低下して、溶
湯温度の許容範囲を広くすることができるため、溶湯温
度の管理を厳密に行う必要がなく、生産性を大幅に向上
することができる。
第1図乃至第3図はこの発明の一実施例を示しており、
第1図はシリンダヘッドの要部断面図、第2図は耐熱金
属の斜視図、第3図は鋳型内に耐熱金属を配置した状態
の要部断面図である。 1−一一−シリンダヘッド 2− 吸気ポート 3−・−排気ポート 7−−−−耐熱金属 8− 鋳型
第1図はシリンダヘッドの要部断面図、第2図は耐熱金
属の斜視図、第3図は鋳型内に耐熱金属を配置した状態
の要部断面図である。 1−一一−シリンダヘッド 2− 吸気ポート 3−・−排気ポート 7−−−−耐熱金属 8− 鋳型
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 シリンダヘッドに形成された吸気ポートおよび排気ポ
ート等の各ポートの開口周縁部に、耐熱金属を鋳ぐるむ
ようにしたシリンダヘッドの製造方法において、 前記耐熱金属の表面に予め浸炭処理を施して鋳型内に配
置し、溶湯を注湯することにより、前記耐熱金属を鋳ぐ
るむようにしたことを特徴とするシリンダヘッドの製造
方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP553590A JPH03210961A (ja) | 1990-01-12 | 1990-01-12 | シリンダヘッドの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP553590A JPH03210961A (ja) | 1990-01-12 | 1990-01-12 | シリンダヘッドの製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03210961A true JPH03210961A (ja) | 1991-09-13 |
Family
ID=11613885
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP553590A Pending JPH03210961A (ja) | 1990-01-12 | 1990-01-12 | シリンダヘッドの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03210961A (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0705846A1 (de) | 1994-10-04 | 1996-04-10 | Immuno Ag | Hochmolekulare und niedermolekulare Fraktionen des von Willebrand-Faktors |
US5687685A (en) * | 1995-03-31 | 1997-11-18 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Valve seat and method |
US5768779A (en) * | 1995-09-14 | 1998-06-23 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Method of manufacturing cylinder head for engine |
US5778531A (en) * | 1995-09-14 | 1998-07-14 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Method of manufacturing cylinder head for engine |
US5802716A (en) * | 1994-09-30 | 1998-09-08 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Method for bonding a valve seat with a cylinder head |
KR20030018870A (ko) * | 2001-08-31 | 2003-03-06 | 현대자동차주식회사 | 실린더 헤드의 제조방법 |
JP2007061891A (ja) * | 2005-09-02 | 2007-03-15 | Yanmar Co Ltd | 鋳鉄の鋳造方法及びその方法を使用した内燃機関用シリンダヘッドの製造方法 |
RU2696518C1 (ru) * | 2018-07-02 | 2019-08-02 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Астраханский государственный технический университет" ФГБОУ ВО "АГТУ" | Устройство биметаллического днища головки цилиндров двигателя внутреннего сгорания |
-
1990
- 1990-01-12 JP JP553590A patent/JPH03210961A/ja active Pending
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5802716A (en) * | 1994-09-30 | 1998-09-08 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Method for bonding a valve seat with a cylinder head |
EP0705846A1 (de) | 1994-10-04 | 1996-04-10 | Immuno Ag | Hochmolekulare und niedermolekulare Fraktionen des von Willebrand-Faktors |
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JP2007061891A (ja) * | 2005-09-02 | 2007-03-15 | Yanmar Co Ltd | 鋳鉄の鋳造方法及びその方法を使用した内燃機関用シリンダヘッドの製造方法 |
RU2696518C1 (ru) * | 2018-07-02 | 2019-08-02 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Астраханский государственный технический университет" ФГБОУ ВО "АГТУ" | Устройство биметаллического днища головки цилиндров двигателя внутреннего сгорания |
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