JPH03207815A - 冷間加工性および磁気特性の良好な高珪素軟磁性鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、軟磁性材料として電気機器の鉄芯に用いられ
る、冷間加工性および磁気特性に優れた高珪素鋼板の製
造方法に間するものである。

（従来の技術） Ｓｔを含有する鋼板は、優れた軟磁気特性を有するため
、電力用変圧器或は回転機の鉄芯として用いられている
。この種磁性材料においては、Ｓｔ含存置が増加すると
、鉄損特性が向上する（鉄損値が低くなる）。特にＳｉ
含有量６．５％近傍では、鉄損特性が良好である上に磁
歪が零に近付くところから、透磁率も一段と向上し、従
来にない新しい機能をもつ磁性鋼板となり得る。しかし
ながら、この　６．５％Ｓｉ含有鉄は、冷間加工たとえ
ば冷間圧延する上で種々の問題があり、実用化されてい
なかった。

６．５％Ｓ１含有鉄を冷間加工する上での問題として、 ｌ）高珪素鉄の結晶本来のイントリンシックな特性とし
て、伸びが小さくたとえば冷間圧延時に板破断を起こし
易い、 ２）　高珪素鉄の伸びが本質的に小さいことに起因して
、冷間圧延によって板側縁部に割れを生しる、所謂“耳
割れ“゜を発生し易い、 ３）　高珪素鉄は、硬度が極めて高いため、最終板厚を
薄くするときに、冷間圧延における圧延負荷が過大なも
のとなる、 等の問題がある。

最近、省エネルギーを目的として、鉄損値が低くまた、
電気機器の多用な磁気特性上の要求を満足する新しい磁
性鋼板として、Ｓｉを６．５％或はその近傍含有する高
珪素鋼板が、見直され始めた。

特に、冷間加工上の問題を解決することに多くの努力が
傾けられ、種々提案がなされている。たとえば、中岡ら
は、前記１）項の板破断を招き易いという問題に関連し
て、特開昭６１−１６６９２３号公報に、冷間圧延の素
材となる熱延板について、連続仕上熱間圧延条件を規定
することによって、金属組織を圧延方向に繊維状に伸び
た状態とすることを提案している。また、中岡らは、特
開昭６２−１０３３２１号公報に、連続仕上熱間圧延前
の材料の結晶粒を限定することにより、熱延板組織を圧
延方向に延伸した繊維状にする方法を提案している。こ
れらの方法は、連続仕上熱間圧延条件を限定することに
よって熱延板組織を制御し、こうして得られた熱延板を
素材とすることによって、冷間圧延を可能ならしめよう
とするものである。

一方、前記１）項の板破断を招き易いという問題は、冷
間圧延時の材料の温度を１５０〜３００℃として圧延す
れば、解決することが知られている。

冷間圧延時の材料温度を常温よりも高くして圧延するこ
とはまた、従来、Ｓｉを約３％含有する一方向性電磁鋼
板の製造プロセスにおいて、製品の磁気特性を向上させ
る手段として広く行なわれている。

前記２）項の、冷間圧延材の“耳割れ”の問題は、１）
項の問題を解決するための手段によって、解決され得る
。たとえば、冷間圧延時の材料温度を約１　５　０　’
Ｃと常温よりも高くして圧延することによって、大部分
解決する。加えて、耳割れ防止のために、一般的に他の
網種で実施されている手段をより丁寧に適用することが
、高珪素鋼の冷間圧延に際しても有効である。たとえば
、升田らは特開昭６２−１２７０９７号公報に、ロール
端部のヒートクラウンを制御することによって耳割れを
訪止することを提案している。

３）項の圧延負荷が過大になるという問題は、Ｓｉ含有
量が増大するに伴って鋼の硬さが増し、たとえば６．５
％Ｓｉでは、硬度（Ｈｖ）が３９０にも達し、冷間圧延
荷重が過大になるという問題である。圧延ゲージが薄く
なると、一層圧延荷重が大きくなる。一般に、圧延ロー
ルの径を小さくすると、ロールと圧延材の接触弧長が小
さくなるから、低荷重で板材を圧延することができるよ
うになる。従って、従来、Ｓｉを約３％含有する一方向
性電磁鋼板或は無方向性電磁鋼板の冷間圧延に、１００
ｍｍ以下の径のワークロールをもつセンジマーミルが用
いられている。まして、３％Ｓｉ材よりも格段に硬度の
高い６％Ｓｉ材を薄手まで冷間圧延しようとする場合は
、小径ワークロールをもつ圧延機での圧延が必須となる
。ところが、６．５％Ｓｉ材を小径のワークロールをも
つ圧延機で冷間圧延すると、高田らが、特開昭６　３　
−１４５７１６号公報に示しているようにストリップ破
断の問題を生しる。

次に高Ｓｉ鉄の磁気特性について述べる。この高Ｓｉ軟
磁性鋼板の開発動機は、元々製造上の困難さは十分認識
されていたところであるけれども、従来にない高い機能
性たとえば、優れた鉄損特性、磁気特性の実現にある。

従って、製造の容易さ、就中冷間圧延し易さに意を用い
るのは勿論であるが、良好な磁気特性を有する製品を得
ることを第一の狙いとして製造プロセスを設計する必要
がある。このような観点からすれば、高Ｓｔ軟磁性鋼板
就中６．５％Ｓｉ材に最適な磁気特性を具備せしめる製
造プロセスについて、十分な技術は確立していない。特
に、高い磁化特性＜ｍ束密度で表される）および薄いゲ
ージをもつ製品とすることによって、さらに優れた鉄損
特性（鉄損値が低い）を有せしめることを可能ならしめ
なければならず、そのためには、極めて薄いゲージにま
で高Ｓｉ材を冷間圧延し得る技術を確立する必要がある
。

（発明が解決しようとする課題） 本発明は、高Ｓｉ鉄就中６．５％Ｓｉ鉄に固有の特性を
考慮した良好な磁化特性を有する製品を得ることを可能
ならしめると同時に比較的容易に薄手材にまで冷間圧延
し得る製造プロセスを確立することを目的としてなされ
た。

（課題を解決するための手段） 本発明の要旨とするところは、下記のとおりである。

（１）重量で、Ｃ≦０．００６％、Ｓｉ　：　４．５〜
７．１％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物から
なる熱延板を、９２０〜１０５０℃の温度域で短時間焼
鈍し板厚方向全域に亙って再結晶させた後、冷間圧延し
て最終板厚とし、次いで、８００〜１０３０″Ｃの温度
域で焼鈍することをｖｆ徴とする冷間加工性および磁気
特性の良好な高珪素軟磁性鋼板の製造方法。

（２）冷間圧延が、直径１２０ｍｍφ以下のロールを有
する圧延機で、最終板厚０．　３　０　ｍｍ以下までな
されるものである前項１記載の冷間加工性および磁気特
性の良好な高珪素軟磁性鋼板の製造方法。

（３）重量で、Ｃ≦０．　００６％、Ｓｉ　：　４．５
　〜７．１％を含有し、Ｓ≦０．００６％、Ｎ　≦０．
　００３５％とし、残部Ｆｅおよび不可避的不純物から
なる熱延板を、８５０〜１０５０″Ｃの温度域で短時間
焼鈍し板厚方向全域に亙って再結晶させた後、冷間圧延
して最終板厚とし、次いで、８００〜１０３０℃の温度
域で焼鈍することを特徴とする冷間加工性および磁気特
性の良好な高珪素軟磁性鋼板の製造方法。

（４）冷間圧延が、直径１２０ｍｎ＋φ以下のロールを
有する圧延機で、最終板厚０．３０ｍｍ以下までなされ
るものである前項３記載の冷間加工性および磁気特性の
良好な高珪素軟磁性鋼板の製造方法。

以下、本発明を詳細に説明する。

Ｓｉを略６．５％含有する鉄を、一般的な熱間圧延条件
たとえば、連続仕上熱間圧延における材料温度を９５０
℃として圧延するときの鉄板の金属組織は、第Ｉ図に示
すように、表層部の再結晶した等軸晶および板厚方向中
心部において圧延方向に繊維状に並んだ伸長粒からなっ
ている。この板厚方向中心部における圧延方向に維持状
に並んだ伸長粒は、一般にＳｉ含有量を多くすることに
よってまた、熱間圧延温度を低くし再結晶させずに圧延
組織のままとすることによって、残存させることができ
る。従来の技術においては、「日本金属学会誌Ｊ　，Ｖ
ｏ１．３０，ｌ’ｈ６．ｐ．５５２／５５８に詳述され
ているように、前記伸長粒を材料に残存させることによ
って、冷延性が良好となるとされている。而して、特開
昭６１−１６６９２３号公報、特開昭６２−１０３３２
号公報にそのための具体的な手段が開示されている。

本発明の発明者等は、一般的な連続仕上熱間圧延条件で
圧延された材料である第１図に示す金属組織を有する熱
延板を、１　５　０　”Ｃの温度として冷間（温間）圧
延したところ、圧延の進行に伴って特徴的な欠陥が発生
することを見出した。第２図は、発生した欠陥を板表面
から見たものであり、この欠陥を゜′さざ波欠陥゜゛と
呼ぶことにする。この“さざ波欠陥′゛部の板厚方向断
面（縦断面）組織を、第３図に示す。第３図から明らか
な如く、板厚方向における上下約１／３の位置を頂点と
して中心に向かって割れが進行し、それが繰返されてい
る。さらに、割れの初期を観察すると、割れの起点は板
厚方向における上下約１／３の位置にあり、この位置は
、冷間圧延前の材料における表層部の等軸晶粒と板厚方
向中心部における圧延方向に繊維状に並んだ伸長粒の境
界に対応する。割れ部を腐食させて組織を現出させた拡
大写真を第４図に示す。第４図から、表層部の等軸晶粒
と板厚方向中心部における圧延方向に繊維状に並んだ伸
長粒の境界で割れていることが分かる。これらの観察か
ら、゜゜さざ波欠陥゛′は、冷間圧延に伴って板断面に
働く剪断力に対し、表層部の等軸晶粒と板厚方向中心部
における圧延方向に繊維状に並んだ伸長粒の機械的強度
の差によって割れが発生し、その後板厚方向中心を突き
抜けて割れが伝播したものと考えられる。本発明者等は
、これらの知見から、板厚方向における結晶粒組織を均
一にすることが、゜“さざ波欠陥゛゜を発生させること
なく冷延性を向上させる要諦であることを見出した。そ
こで、本発明においては、熱延板に高Ｓｉ鉄に合った適
切な焼鈍を施すことによって、板厚方向における結晶粒
組織を均一な再結晶組織とする。

本発明のプロセスによれば、たとえば、特開昭６１−１
６６９２３号公報に開示されている従来技術におけるよ
うな板厚方向全域を圧延方向に繊維状に並んだ伸長粒と
しようとするプロセスでは、低温での熱間圧延を必要と
するところから、変形抵抗の高い材料の圧延を余儀なく
されるのに対し、熱間圧延条件に格別の規制を付す必要
がない。前記先行技術によるときは、熱間圧延条件を厳
しく規制しても板厚方向全域を完全に圧延方向に繊維状
に並んだ伸長粒とするのは困難である。

また、本発明によれば、後述するように、熱延板に高Ｓ
ｉ鉄に合った適切な焼鈍を施すことによって、得られる
製品の磁気特性が向上する。

次に、熱延板焼鈍条件による結晶組織の変化とそれに対
応する、冷間圧延時の“″さざ波欠陥“′の発生状況な
らびに製品の磁気特性について説明する。第５図に、重
量で、Ｃ　：　０．００３５％、Ｓｉ　：　６．７０％
、Ｍｎ　：　０．　１　４％、Ｓ　：　０．００９％、
Ｎ　８　ｆ）．００３０％、残部実質的にＦｅからなる
２．３■厚さＸＩＯＯｍｍ幅Ｘ１５０ｍｍ長さの熱延板
を１０枚、８００〜１１２０℃の温度域で９０秒間焼鈍
し、酸洗した後、１５０℃の温度で、０．　２　３　ｍ
ｎ＋厚さまで冷間（温間）圧延したときの、“さざ波欠
陥゛の発生率と板破断の発生頻度（第５図（ａ））およ
び熱延板焼鈍後の結晶粒組織（第５図（ｂ））を示す。

第５図から、板厚方向中心部に伸長粒が残っている低温
焼鈍材および焼鈍せずに熱延板を熱延後冷却したものは
、冷間圧延時に“さざ波欠陥”が著しく発生しているの
に対し、９２０℃以上の温度域で焼鈍することによって
板厚方向において均一に再結晶させ等軸晶粒としたもの
は、′゜さざ波欠陥゛が全く発生していないことが分る
。しかしながら、焼鈍温度を高くし結晶粒径が大きくな
り過ぎると、靭性が劣化し、冷間圧延時に板破断を惹起
する。

次に、これら冷延板を９５０℃で６０秒間、水素中で焼
鈍した後、磁気特性を測定した。熱延板を焼鈍すること
なく冷間圧延したものに比し、熱延板に焼鈍を施したも
のは、磁束密度、鉄損ともに向上することが分った。そ
してその向上の程度は、熱延板焼鈍温度が高くなるほど
大きい。

叙上のように、本発明者等は、高Ｓｉ鉄の熱延板に適切
な温度域での焼鈍を施し、板厚方向全域に亙って再結晶
させることによって、冷間圧延時に鉄板表面に発生する
゛″さざ波欠陥″゜を生成せしめることなく、良好な磁
気特性を有する製品を得ることができることを新たに見
出した。

以下、本発明をさらに詳細に説明する。

先ず、本発明における高Ｓｔ鉄の戒分限定理由を説明す
る。

本発明で用いる溶鋼は、その溶製方法を限定されない。

威分含有量が、次の範囲内であることが必要である。

Ｃは、不純物として最終製品に残存すると、製品の磁気
特性を劣化させるから可及的にその含有量が少ない方が
良い。特に、Ｃ含有量が０．００６％を超えると、製品
の磁気特性を大きく劣化させる．Ｓｔは、本発明の目標
が磁歪が最小となる略６．５％Ｓｉ鉄を工業的に製造し
得るプロセスの確立にあることに鑑み、６．５％を中心
として若干の上下幅をもつ範囲内であれば良い。Ｓｉ含
有量の下限は、従来、市販されていない範囲で、４．５
％とし、可及的に６．５％に近い量であることが、本発
明の目的に合う。Ｓｉ含有量の上限は、７。１％である
。Ｓｉ含有量が７．１％を超えると、冷間加工性が急激
に劣化するにも拘わらず、得られる製品の磁気特性はさ
ほど向上しない。

その他の戒分としては、Ｓ，Ｎの含有量を限定する。一
般にＳ，Ｎは、Ｓｉ鉄の焼鈍時における粒或長を押制す
る作用をもつ。本発明者等は、Ｓｉを６．５％前後含有
する高Ｓｉ鉄の熱延板にあって、Ｓ、Ｎ含有量が多くな
ると、板厚方向中心域の伸長粒生威傾向が著しくなり、
熱延板表面近傍の粒が小さくなることを知見した。

而して、このような特徴をもつ熱延板は、焼鈍によって
再結晶させ板厚方向全域に亙って等軸晶とするに要する
温度を高くする。このように、板厚方向中心部の伸長粒
を再結晶させるには高い焼鈍温度を必要とするが、高い
焼鈍温度を採用すると、材料の表面粒が粗大なものとな
り、第５図に示すように、板破断が増加する。このよう
な理由から、Ｓ≦０．　００６％、Ｎ≦０．００３５％
にすれば、熱延板の板厚方向中心域が伸長粒となる傾向
は抑えられ、焼鈍温度を低くすることができるから、焼
鈍後の材料の結晶粒を小さくでき、冷間圧延時の板破断
を少なくすることができる。

前記以外の戒分については、特に限定しない。

次いで、溶鋼は鋳造され、熱間圧延される。鋳造に関し
、本発明では特に限定条件はなく、一般的な方法を用い
ることができる。熱間圧延された材料（熱延板）に、９
２０〜１０５０℃の温度域で焼鈍を施す。９２０℃未満
の温度域では、板厚方向中心部の伸長粒が残存し、゛さ
ざ波欠陥“が発生し易くなる。鋼中不純物であるＳとＮ
を少しなくして、熱延板焼鈍時の再結晶をし易くすると
、この伸長粒が消失し、“さざ波欠陥′゛が解消する下
限焼鈍温度は、８５０℃となる。このような、低い熱延
板焼鈍温度を可能にするためには、Ｓ，Ｎの含有量の上
限はそれぞれ０．００６％及び０．００３５％とする。

熱延板焼鈍後、材料は冷間圧延され、最終板厚とされる
。

冷間圧延に際し、一方向性！磁鋼板の製造プロセスにお
いて製品の特性向上のために実施されているように、１
５０〜２８０℃の温度域で冷間圧延すると、板破断を起
こすことがない。本発明者等が、高Ｓｉ鉄の冷間圧延に
おいて経験した“さざ波欠陥″゛は、圧延機のワークロ
ール径が大きくなると減少し、ワークロール径が小さく
なると、顕著に発生する。ところが、高Ｓｉ鉄たとえば
６．５％Ｓｉ鉄の硬度は、Ｈｖで約３９０あり、現在、
製造されているＳｉを約３％含有する一方向性電磁調板
の１．５倍以上の硬度であるため、高Ｓｉ鉄たとえば６
．５％Ｓｉ鉄の冷間圧延は極めて困難である。従って、
小径のワークロールをもつ圧延機たとえばセンジマーミ
ルのようなクラスタータイブの圧延機で冷間圧延しなけ
れば、薄いゲージにまで圧延することができない。

かかる観点から、“さざ波欠陥″を解消し得る本発明は
、高Ｓｉ鉄を薄いゲージにまで冷間圧延するのに効果的
である。たとえば、板厚が０．３０ｍｍ以下になると、
１２０ｍｍ以下の径のワークロールをもつ圧延機、たと
えばセンジマーミルでなければ冷間圧延できないから、
かかる小径ワークロールを有する圧延機で“さざ波欠陥
”を生せしめることなく、高Ｓｔ鉄を薄いゲージにまで
圧延する場合、本発明が有効に機能し得る。

冷間圧延における冷延率については、特に限定しない。

冷延率は、熱間圧延機の能力によって決まる熱延板の厚
さと製品板厚の関係で決まり、５０〜８０％程度の冷延
率が採用される。最終板厚とされた冷延板を、８　０　
０−１０３０″Ｃの温度域で焼鈍し、製品とする。焼鈍
時間は、温度が低いときは長く、高いときは短かくなり
、３０秒間〜３時間程度が採用される。

（実施例） 実施例１ 重量でＣ　：　０．００５１％、Ｓｉ　：　６．　６％
、Ｍｎ　：　０．　１　３％、Ｓ　：　０．００８％、
ｔｏｔａｌ　Ｎ　：　０．００４３％、残部実質的にＦ
ｅからなる２．３ｍｍ厚さの熱延板を、それぞれ８３０
’Ｃ，９００″Ｃ、９　５　０　’Ｃ，　１０５０’Ｃ
，　１１２０℃で３０秒間焼鈍したものおよび焼鈍なし
の材料を、１００ｍｍの径のワークロールをもつセンジ
マー主ルで１　７　０　”Ｃの鋼板温度下に０．３０ｍ
ｍまで冷間圧延した後、９００℃で９０秒間の焼鈍を施
した。

こうして得られた製品の磁気特性と ゛さざ波 欠陥゛ および板破断の発生状況を、 第１表に示 す。

第１表から明らかなように、本発明で規定する熱延板焼
鈍温度域内である９　５　０　’ＣおよびＩ０５０”Ｃ
で焼鈍して得られた材料は、冷間圧延時の欠陥もなく、
製品の磁気特性就中磁束密度（Ｂａ値）が優れている。

実施例２ 重量で、Ｓｉ：５，５Ｑ％、Ｍｎ：０．１３％、Ｃ１Ｓ
、ｔｏｔａｌ　Ｎは第２表に示す量含有し、残部実質的
にＦｅからなる２．　３　ｍｍ厚さの熱延板を、８５０
″Ｃおよび９５０″Ｃで３０秒間焼鈍した後、１００開
の径のワークロールをもつセンジマーミルで、１７０℃
の鋼板温度下に０．３０ｍｍまで冷間圧延した。次いで
、９００”Ｃで９０秒間の焼鈍を施して製品とした。こ
うして得られた製品の磁気特性と″さざ波欠陥゛゜の発
生状況を、第２表に示す。

第２表から明らかなように、Ｃが本発明に規定する範囲
外である０．０２５％のものは、磁気特性わけても鉄損
が劣化し、板破断も若干発生する。Ｓ、ｔｏｔａｌ　Ｎ
が少なくなると、熱延板焼鈍温度を８５０℃と低くして
も、“′さざ波欠陥“を生じることがない。また、磁性
、とりわけ鉄損が良好である。

実施例３ 重量で、Ｃ　：　０．００５％、Ｓｉ：６．６０％、目
ｎ：０．１３％、Ｓ　：　０．００４％、Ｎ　：　０．
００１９％を含有し、残部実質的にＦｅからなる２．３
ｍｍ厚さの熱延板を、９５０″Ｃで３０秒間焼鈍したも
のと、焼鈍することなく熱延ままのものを、それぞれ１
００ｍｍおよび２７０ｍｍの径のワークロールをもつ圧
延機で、１７０℃の鋼板温度下に０．　３　５ｍｍ，　
０．　３　０ｍｍ、０．　２　３ｍｍＳ０．　１　５ｍ
ｍおよび０．０８ｍｍまで冷間圧延した。このときの゛
さざ波欠陥′゜の発生状況を第３表に示す。

第３表から明らかなように、９５０℃で３０秒間熱延板
焼鈍した材料は、ＬＯＯｍｍの径のワークロールをもつ
圧延機で冷間圧延しても、“さざ波欠陥“の発生もな《
良好な表面性状をもつ製品を得ることができる。この場
合、ワークロール径が２７０ｍｍと大きくなると、薄い
ゲージ番こまで冷間圧延できない。

（発明の効果） 本発明によれば、磁気特性わけても鉄損が極めて低くか
つ、磁束密度が高く磁歪のない高Ｓｉ鉄薄板を工業的に
製造することができ、騒音がなくエネルギーロスの極め
て少ない変圧器等を供給できる効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

第１図は、高Ｓｉ鉄を一般的な熱間圧延条件で圧延して
得られた熱延板の板厚方向断面の組織を示す金属組織写
真図、第２図は、第１図に示す熱延板を材料温度を１５
０℃として冷間圧延したときに、板表面に発生した″さ
ざ波欠陥゜“の模様を示す写真図、第３図は、第２図に
示す冷延板の縦断面（板厚方向断面）の組織を示す金属
組織写真図、第４図は、材料の板厚方向において割れを
生している部分（組ｍ）の金属！織拡大写真図、第５図
（ａ）は、熱延板焼鈍温度と、゛さざ波欠陥゜′および
板破断発生頻度の関係を示す図、第５図（ｂ）は焼鈍後
の材料の断面組織を示す金属組織写真図である。 第６図（ｂ） 大灸須ＺＮＬし ８３０’Ｃ ９０つも（″ ９２０”Ｃ １０ｓＯ’ｃ 』１２０″Ｃ 手続ｈｌｉ正書　（自発） 平成　２年５月２８日 平成２年特許願第１８７号 発明の名称 冷間加工性および磁気特性の良好な高珪素軟磁性鋼板の
製造方法 ３．補正をする者 事件との関係

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量で、Ｃ≦０．００６％、Ｓｉ：４．５〜７．
   １％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる
   熱延板を、９２０〜１０５０℃の温度域で短時間焼鈍し
   板厚方向全域に亙って再結晶させた後、冷間圧延して最
   終板厚とし、次いで、８００〜１０３０℃の温度域で焼
   鈍することを特徴とする冷間加工性および磁気特性の良
   好な高珪素軟磁性鋼板の製造方法。
2. （２）冷間圧延が、直径１２０ｍｍφ以下のロールを有
   する圧延機で、最終板厚０．３０ｍｍ以下までなされる
   ものである請求項１記載の冷間加工性および磁気特性の
   良好な高珪素軟磁性鋼板の製造方法。
3. （３）重量で、Ｃ≦０．００６％、Ｓｉ：４．５〜７．
   １％を含有し、Ｓ≦０．００６％、Ｎ≦０．００３５％
   とし、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる熱延板を
   、８５０〜１０５０℃の温度域で短時間焼鈍し板厚方向
   全域に亙って再結晶させた後、冷間圧延して最終板厚と
   し、次いで、８００〜１０３０℃の温度域で焼鈍するこ
   とを特徴とする冷間加工性および磁気特性の良好な高珪
   素軟磁性鋼板の製造方法。
4. （４）冷間圧延が、直径１２０ｍｍφ以下のロールを有
   する圧延機で、最終板厚０．３０ｍｍ以下までなされる
   ものである請求項３記載の冷間加工性および磁気特性の
   良好な高珪素軟磁性鋼板の製造方法。