JPH03202407A - 高炉へのフラックスの吹込み方法 - Google Patents
高炉へのフラックスの吹込み方法Info
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- JPH03202407A JPH03202407A JP34186489A JP34186489A JPH03202407A JP H03202407 A JPH03202407 A JP H03202407A JP 34186489 A JP34186489 A JP 34186489A JP 34186489 A JP34186489 A JP 34186489A JP H03202407 A JPH03202407 A JP H03202407A
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Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野コ
この発明は、高炉へのフラックス吹込み方法に間する。
［従来の技術］
高炉出銑時の溶銑中Ｓｉ濃度を下げる目的で、羽口部よ
りＭｇＯ源やＣａＯ源としてのフラックスを吹込む方法
がある。すなわち、高炉内でＳｉＯガスが発生するのは
、主として雰囲気温度の高い羽口先レースウェー近傍で
あり、Ｓ ｉ Ｏ，＋Ｃ−＋Ｓ ｉ Ｏ＋ＣＯの反応に
よって生成するものと考えられている。
りＭｇＯ源やＣａＯ源としてのフラックスを吹込む方法
がある。すなわち、高炉内でＳｉＯガスが発生するのは
、主として雰囲気温度の高い羽口先レースウェー近傍で
あり、Ｓ ｉ Ｏ，＋Ｃ−＋Ｓ ｉ Ｏ＋ＣＯの反応に
よって生成するものと考えられている。
このＳｉＯガスは上昇中に溶銑中のＣと接触し、ＳｉＯ
＋Ｃ−＋Ｓｉ＋Ｃ○ の反応によってＳＬが溶銑中に入る。
＋Ｃ−＋Ｓｉ＋Ｃ○ の反応によってＳＬが溶銑中に入る。
溶銑中Ｓｉを下げるためには、羽口近傍でのＳｉＯガス
発生量を低下せしめればよい、その一つの方法として羽
口先温度の低下が有効である。
発生量を低下せしめればよい、その一つの方法として羽
口先温度の低下が有効である。
しかし、そのためには送風温度を下げたり送風湿分を上
昇させる必要があり、燃料比を悪化させ、高炉の生産性
を阻害する。他の方法として、羽口近傍のスラグ中５ｉ
０２の活量を低下させる目的で、羽口より吹込む熱風中
に石灰粉や蛇紋岩を混入させる技術がある。
昇させる必要があり、燃料比を悪化させ、高炉の生産性
を阻害する。他の方法として、羽口近傍のスラグ中５ｉ
０２の活量を低下させる目的で、羽口より吹込む熱風中
に石灰粉や蛇紋岩を混入させる技術がある。
更に溶銑中Ｓｉを下げる他の方法として、特開昭５８−
９６８０３号公報がある。これは羽口から微粉の酸化鉄
を溶銑屯当たり５ｋｇ以上吹込むか、前記酸化鉄を燃料
と一緒に吹込んで、Ｓｉを酸化してＳｉＯ２に滓化する
ものである。
９６８０３号公報がある。これは羽口から微粉の酸化鉄
を溶銑屯当たり５ｋｇ以上吹込むか、前記酸化鉄を燃料
と一緒に吹込んで、Ｓｉを酸化してＳｉＯ２に滓化する
ものである。
［発明が解決しようとする課題］
従来、羽口からフラックス吹込みを行うと、フラックス
量の増加とともに銑中Ｓｔ％は低下するが、吹込み量原
単位が１０ｋｇ／Ｔを越えると、燃料比の上昇および炉
況の不安定化により、逆に銑中Ｓｉ％が上昇するという
問題点がある。
量の増加とともに銑中Ｓｔ％は低下するが、吹込み量原
単位が１０ｋｇ／Ｔを越えると、燃料比の上昇および炉
況の不安定化により、逆に銑中Ｓｉ％が上昇するという
問題点がある。
〔課題を解決するための手段］
本発明は、上記のような問題点を解決しようとするもの
で、高炉羽口からＣａＯ，ＭｇＯ系フラックスを吹込む
高炉へのフラックス吹込み方法において、フラックス吹
込量により、下記（１〉式を満足する羽口先風速で操業
することを特徴とする高炉へのフラックス吹込み方法で
ある。
で、高炉羽口からＣａＯ，ＭｇＯ系フラックスを吹込む
高炉へのフラックス吹込み方法において、フラックス吹
込量により、下記（１〉式を満足する羽口先風速で操業
することを特徴とする高炉へのフラックス吹込み方法で
ある。
０．５Ｘ＋２００≦Ｙ≦０．５Ｘ＋２４０・（１）
但し Ｘ；フラックス吹込量（ｋｇ／ Ｔ ）Ｙ；羽口
先温度＜ｍ／ｓ） ［作用］ フラックス吹込み量原単位（以下、フラックス吹込み量
という）に対し、羽口先風速が低すぎると未反応のフラ
ックスがレースウェー壁に堆積し、通気性が悪化し、炉
況が悪化して銑中Ｓｉ％が上昇する。また、フラックス
吹込み量に対して、羽口先風速が高すぎると、Ｓｉ○ガ
ス発生源のコークスの粉化が促進されて、ＳｉＯガスの
発生が促進され銑中Ｓｉ％が上昇する。またレースウェ
ー壁に粉コークスが堆積して、通気性が悪化し、炉況が
悪化する。
先温度＜ｍ／ｓ） ［作用］ フラックス吹込み量原単位（以下、フラックス吹込み量
という）に対し、羽口先風速が低すぎると未反応のフラ
ックスがレースウェー壁に堆積し、通気性が悪化し、炉
況が悪化して銑中Ｓｉ％が上昇する。また、フラックス
吹込み量に対して、羽口先風速が高すぎると、Ｓｉ○ガ
ス発生源のコークスの粉化が促進されて、ＳｉＯガスの
発生が促進され銑中Ｓｉ％が上昇する。またレースウェ
ー壁に粉コークスが堆積して、通気性が悪化し、炉況が
悪化する。
［実施例］
本発明の実施例を以下に詳細に説明する６本発明者等は
、羽口からフラックスを吹込む方法において、フラック
ス吹込み量に対して、羽口先風速を適正にしないと銑中
Ｓｉ％が低下しないという知見を得た。そこで、フラッ
クス吹込み量と羽口先風速を変化させたときの銑中Ｓｔ
％の変化を調査するための操業試験を実施した。なお、
フラックスはＣａＯ、ＭｇＯ系のものを使用した。第２
図はフラックス吹込み量を１０ｋｇ／Ｔとしたときの羽
口先風速と銑中Ｓｉ％およびスリップ回数との関係を示
すグラフである。羽口風速が２００ｍ／Ｓのとき、銑中
Ｓｔは０．３７％となり、羽口先風速を増加してゆくと
銑中Ｓｔは減少し、羽口先風速２２８ ｍ ／ ｓで最
低値（０，２２％〉となる、更に、羽口先風速を増加し
てゆくと、銑中Ｓｔは上昇してゆき羽口先風速２６０
ｍ ／ ｓで０．３６％となる。羽口先風速とスリップ
発生回数（回／日）との関係は羽口先風速２２８ ｍ
／ ｓのとき最低値となり、羽口先風速がこれより減少
しても、増加してもスリップ発生回数は増加すること、
すなわち銑中Ｓｉ％と似た傾向の変化を示ずことが分か
った。この結果より、銑中Ｓｉ％は０．３％以下、スリ
ップ発生回数は１回／日以下を目標としているので、フ
ラックス吹込み量が１０ｋｇ／Ｔの場合は羽口先風速を
２０５〜２４５ｍ ／ ｓの範囲で操業すれば、銑中Ｓ
ｉ％およびスリップの発生回数を目標値以下にすること
ができることが分かる。第３図はフラックス吹込み量を
２０ｋｇ／Ｔとしたときの羽口先風速と銑中Ｓｔ％およ
びスリップ回数との関係を示すグラフである。羽口先風
速が２３０ ｍ ／ ｓのとき銑中Ｓｉ％が０．２％で
最低となり、スリップ発生回数も最低値となり、変化の
傾向はフラックス吹込み量１０ｋｇ／Ｔの場合と同様の
変化を示すことが分かった。この結果より、フラックス
吹込み量を２０ｋｇ／Ｔの場合は羽口先風速を２１０〜
２５０ｍ ／ ｓの範囲で操業すれば、銑中Ｓｉ％およ
びスリップの発生回数を目標値以下にすることができる
ことが分かる。第４図はフラックス吹込み量を４０ｋｇ
／Ｔとしたときの羽口先風速と銑中Ｓｔ％およびスリッ
プ回数との関係を示すグラフである０羽口先風速が２４
０ ｍ ／ ｓのとき銑中Ｓｉ％が０．１９％で最低値
となり、スリップ発生回数も最低値となり、変化の傾向
はフラックス吹込み量１０ｋｇ／Ｔの場合と同様の変化
を示すことが分かった。この結果より、フラックス吹込
み量を４０ｋｇ／Ｔの場合は羽口先風速を２２０〜２６
０ｍ／ｓの範囲で操業すれば、銑中Ｓｉ％およびスリッ
プの発生回数を目標値以下にすることができることが分
かる。
、羽口からフラックスを吹込む方法において、フラック
ス吹込み量に対して、羽口先風速を適正にしないと銑中
Ｓｉ％が低下しないという知見を得た。そこで、フラッ
クス吹込み量と羽口先風速を変化させたときの銑中Ｓｔ
％の変化を調査するための操業試験を実施した。なお、
フラックスはＣａＯ、ＭｇＯ系のものを使用した。第２
図はフラックス吹込み量を１０ｋｇ／Ｔとしたときの羽
口先風速と銑中Ｓｉ％およびスリップ回数との関係を示
すグラフである。羽口風速が２００ｍ／Ｓのとき、銑中
Ｓｔは０．３７％となり、羽口先風速を増加してゆくと
銑中Ｓｔは減少し、羽口先風速２２８ ｍ ／ ｓで最
低値（０，２２％〉となる、更に、羽口先風速を増加し
てゆくと、銑中Ｓｔは上昇してゆき羽口先風速２６０
ｍ ／ ｓで０．３６％となる。羽口先風速とスリップ
発生回数（回／日）との関係は羽口先風速２２８ ｍ
／ ｓのとき最低値となり、羽口先風速がこれより減少
しても、増加してもスリップ発生回数は増加すること、
すなわち銑中Ｓｉ％と似た傾向の変化を示ずことが分か
った。この結果より、銑中Ｓｉ％は０．３％以下、スリ
ップ発生回数は１回／日以下を目標としているので、フ
ラックス吹込み量が１０ｋｇ／Ｔの場合は羽口先風速を
２０５〜２４５ｍ ／ ｓの範囲で操業すれば、銑中Ｓ
ｉ％およびスリップの発生回数を目標値以下にすること
ができることが分かる。第３図はフラックス吹込み量を
２０ｋｇ／Ｔとしたときの羽口先風速と銑中Ｓｔ％およ
びスリップ回数との関係を示すグラフである。羽口先風
速が２３０ ｍ ／ ｓのとき銑中Ｓｉ％が０．２％で
最低となり、スリップ発生回数も最低値となり、変化の
傾向はフラックス吹込み量１０ｋｇ／Ｔの場合と同様の
変化を示すことが分かった。この結果より、フラックス
吹込み量を２０ｋｇ／Ｔの場合は羽口先風速を２１０〜
２５０ｍ ／ ｓの範囲で操業すれば、銑中Ｓｉ％およ
びスリップの発生回数を目標値以下にすることができる
ことが分かる。第４図はフラックス吹込み量を４０ｋｇ
／Ｔとしたときの羽口先風速と銑中Ｓｔ％およびスリッ
プ回数との関係を示すグラフである０羽口先風速が２４
０ ｍ ／ ｓのとき銑中Ｓｉ％が０．１９％で最低値
となり、スリップ発生回数も最低値となり、変化の傾向
はフラックス吹込み量１０ｋｇ／Ｔの場合と同様の変化
を示すことが分かった。この結果より、フラックス吹込
み量を４０ｋｇ／Ｔの場合は羽口先風速を２２０〜２６
０ｍ／ｓの範囲で操業すれば、銑中Ｓｉ％およびスリッ
プの発生回数を目標値以下にすることができることが分
かる。
以上の試験結果を整理して、フラックス吹込み量（ｋｇ
／ Ｔ ）に対する羽口先風速の適正範囲を求めるため
作成したグラフが第１図である０図において、ａは上限
を示す直線で、フラックス吹込み量（ｋｇ／ Ｔ ）を
Ｘ１羽口先風速（ｍ／ｓ）をＹとしたとき 直線式；Ｙ＝０．５Ｘ＋２４０ で表され、ｂは下限を示す直線で、 直線式；Ｙ＝０．５Ｘ＋２００ で表される。
／ Ｔ ）に対する羽口先風速の適正範囲を求めるため
作成したグラフが第１図である０図において、ａは上限
を示す直線で、フラックス吹込み量（ｋｇ／ Ｔ ）を
Ｘ１羽口先風速（ｍ／ｓ）をＹとしたとき 直線式；Ｙ＝０．５Ｘ＋２４０ で表され、ｂは下限を示す直線で、 直線式；Ｙ＝０．５Ｘ＋２００ で表される。
［発明の効果コ
本発明の方法は以上のように槽底されているから、フラ
ックスの吹込み量に対する羽口先風速の範囲をただちに
求めることができ、高炉々況を安定させ且つ、低Ｓｉの
溶銑を製造することができるという効果がある。
ックスの吹込み量に対する羽口先風速の範囲をただちに
求めることができ、高炉々況を安定させ且つ、低Ｓｉの
溶銑を製造することができるという効果がある。
第１図はフラックス吹込み量に対する羽口風速の適正範
囲を求めるグラフ図、第２図はフラックス吹込み量１０
ｋｇ／Ｔのとき羽口風速と銑中Ｓｉ％およびスリップ回
数との関係を示すグラフ図、第３図はフラックス吹込み
量２０ ｋｇ／ Ｔのときの羽口風速と銑中Ｓｉ％およ
びスリップ回数との関係を示すグラフ図、第４図はフラ
ックス吹込み量４０ ｋｇ／ Ｔのときの羽口風速と銑
中Ｓｔ％およびスリップ回数との関係を示すグラフ図で
ある。
囲を求めるグラフ図、第２図はフラックス吹込み量１０
ｋｇ／Ｔのとき羽口風速と銑中Ｓｉ％およびスリップ回
数との関係を示すグラフ図、第３図はフラックス吹込み
量２０ ｋｇ／ Ｔのときの羽口風速と銑中Ｓｉ％およ
びスリップ回数との関係を示すグラフ図、第４図はフラ
ックス吹込み量４０ ｋｇ／ Ｔのときの羽口風速と銑
中Ｓｔ％およびスリップ回数との関係を示すグラフ図で
ある。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 高炉羽口からＣａＯ、ＭｇＯ系フラックスを吹込む高炉
へのフラックス吹込み方法において、フラックス吹込量
により、下記（１）式を満足する羽口先風速で操業する
ことを特徴とする高炉へのフラックス吹込み方法。 ０．５Ｘ＋２００≦Ｙ≦０．５Ｘ＋２４０ ・・・（１） 但し Ｘ：フラックス吹込量（ｋｇ／Ｔ） Ｙ：羽口先風速（ｍ／ｓ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34186489A JPH03202407A (ja) | 1989-12-29 | 1989-12-29 | 高炉へのフラックスの吹込み方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34186489A JPH03202407A (ja) | 1989-12-29 | 1989-12-29 | 高炉へのフラックスの吹込み方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03202407A true JPH03202407A (ja) | 1991-09-04 |
Family
ID=18349338
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34186489A Pending JPH03202407A (ja) | 1989-12-29 | 1989-12-29 | 高炉へのフラックスの吹込み方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03202407A (ja) |
-
1989
- 1989-12-29 JP JP34186489A patent/JPH03202407A/ja active Pending
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