JP6691324B2 - 低窒素鋼の溶製方法 - Google Patents
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Description
(Gr)=[38.0−1.6(Tc)−0.05(ST.CaO)−(TN)]/0
.065 … (1)
ただし、Gr:1次吹錬で用いる底吹きガスの窒素ガスと非加窒性ガスとの使用比率(
%)
Tc:1次吹錬後の目標炭素濃度(mass%)
ST.CaO:2次吹錬時の予定T.CaO(kg/t)
TN:2次吹錬後の窒素規格上限もしくは出鋼目標窒素(mass ppm)
に基づき決定することが、より有効な解決手段になり得ることが期待される。
.065 … (1)
ただし、Gr:1次吹錬で用いる底吹きガスの窒素ガスと非加窒性ガスとの使用比率(
%)
Tc:1次吹錬後の目標炭素濃度(mass%)
ST.CaO:2次吹錬時の予定T.CaO(kg/t)
TN:2次吹錬後の窒素規格上限もしくは出鋼目標窒素(mass ppm)
(1)実績のGrが0%、即ち、転炉1次吹錬で底吹ガスとしてN2ガスのみを使用した場合(従来例)、
(2)前述した式(1)を用いて計算されるGr:49%と比較して実績のGrが等しいか大きくなるように(Gr:49〜59%)、1次吹錬でのArガスの使用比率を決定し、1次吹錬の途中にN2ガスからArに切り替えた場合(発明例)、
(3)前述した式(1)を用いて計算されるGrと比較して実績のGrが小さくかつ0%よりは大きくなるように、1次吹錬でのArガスの使用比率を決定し、1次吹錬の途中にN2ガスからArに切り替えた場合(比較例)、
とした。
各水準の実績Grと炉裏[N]の分析値を、表2〜4に示し、それを図1にプロットした。
mass ppmの鋼種である。その結果を示す図1によれば、従来例では、55ヒート中6ヒートで炉裏[N]が規格上限の30mass ppmを上回った。また、比較例でも、実績Gr:12〜48(%)の13ヒート中で4ヒートの炉裏[N]が規格上限の30mass ppmを上回った。これに対し、発明例では、29ヒート中で炉裏[N]が規格上限の30mass ppmを上回ったヒートはなかった。
Claims (3)
- 転炉による脱炭吹錬の前にまず溶銑予備処理を行なってから低窒素鋼製造のための溶製を行なう方法において、溶銑予備処理の段階である転炉1次吹錬に引き続き脱炭吹錬の段階である転炉2次吹錬を行なうに当たり、該転炉2次吹錬後の鋼中窒素規格上限または出鋼目標窒素量に応じて、転炉1次吹錬段階で用いる底吹きガスにつき、1次吹錬で用いる該底吹きガスのうちの窒素ガスと非加窒性ガスとの使用比率を、1次吹錬後の目標炭素濃度、2次吹錬時の予定T.CaOおよび2次吹錬後の窒素規格上限もしくは出鋼目標窒素に基づき調整することを特徴とする低窒素鋼の溶製方法。
- 前記転炉1次吹錬に当たっては、この吹錬時に用いられる底吹きガスにつき、窒素ガスと非加窒性ガスとの使用比率(Gr)を、下記(1)式に基づき決定することを特徴とする、請求項1に記載の低窒素鋼の溶製方法。
記
(Gr)=[38.0−1.6(Tc)−0.05(ST.CaO)−(TN)]/0
.065 … (1)
ただし、Gr:1次吹錬で用いる底吹きガスの窒素ガスと非加窒性ガスとの使用比率(
%)
Tc:1次吹錬後の目標炭素濃度(mass%)
ST.CaO:2次吹錬時の予定T.CaO(kg/t)
TN:2次吹錬後の窒素規格上限もしくは出鋼目標窒素(mass ppm) - 前記転炉1次吹錬で用いる底吹きガス種は、窒素ガスまたは空気である加窒性ガス、またはアルゴン、CO2およびCOのうちのいずれか1種以上の非加窒性ガスであることを特徴とする請求項1または2に記載の低窒素鋼の溶製方法。
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