JP5141327B2 - 溶銑予備処理方法 - Google Patents
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Description
0.1≦[質量%Si]≦1.87([質量%P]−0.05) …[1]
T.CaO(kg/トン−溶銑)=α(1+k)[質量%Si]×600/28
…[2]
1.1≦α≦1.5 …[3]
k=0.68([質量%P]−0.05)/[質量%Si] …[4]
1000(kg)×([質量%P]−0.05)×1/100(kg/トン−溶銑)
であるから、
りん酸原単位(kg/トン−溶銑)=りん原単位(kg/トン−溶銑)×(りん酸の分子量)/(りんの原子量×2)
より、
P2O5(kg/トン−溶銑)=10×([質量%P]−0.05)×142/62
である。
1000×[質量%Si]×1/100×(SiO2の分子量)/(Siの原子量)
より、
SiO2原単位(kg/トン−溶銑)=600[質量%Si]/28
である。
(質量%SiO2)/(質量%P2O5)=SiO2原単位/P2O5原単位=
600[質量%Si]/28/((10×([質量%P]−0.05)×142/62)≦1.75
つまり、
[質量%Si]≦1.75×142×([質量%P]−0.05)/(62×60)≦1.87([質量%P]−0.05)
となる。
0.1≦[質量%Si]≦1.87([質量%P]−0.05) …[1]
T.CaO(kg/トン−溶銑)=α(1+k)[質量%Si]×600/28
…[2]
1.1≦α≦1.5 …[3]
k=0.68([質量%P]−0.05)/[質量%Si] …[4]
α=C/(P+S)=(質量%CaO)/(0.64(質量%P2O5)+(質量%SiO2))
であるから、
(質量%CaO)=α(0.64(質量%P2O5)+(質量%SiO2))
=α(0.64(質量%P2O5)/(質量%SiO2)+1)(質量%SiO2)
(質量%P2O5)/(質量%SiO2)
=((10×([質量%P]−0.05)×142/62)/(600[質量%Si]/28)
=1.07([質量%P]−0.05)/[質量%Si]
よって、
(質量%CaO)=α(0.64(質量%P2O5)+(質量%SiO2))
=α(0.68([質量%P]−0.05)/[質量%Si]+1)(質量%SiO2)
CaO原単位/SiO2原単位=(質量%CaO)/(質量%SiO2)
であるから、
CaO原単位=SiO2原単位×(質量%CaO)/(質量%SiO2)
=600[質量%Si]/28×[α(0.68([質量%P]−0.05)/[質量%Si]+1)]
T.CaO=α(0.68([質量%P]−0.05)/[質量%Si]+1)[質量%Si]×600/28
=α(k+1)[質量%Si]×600/28
となって、[2]式を得る。
300トン転炉を用いて高炉溶銑の脱りん処理を実施した。脱りん処理では、上吹きランスより酸素を吹き付けるとともに、炉底に設けた羽口からも、酸素と窒素の混合ガスとLPGを吹き込み、塊石灰を上方より添加した。脱りん時間は、いずれも7〜9分であった。また、脱りん処理前の溶銑温度とスクラップ量から、鉄鉱石の添加量を調整して、脱りん処理後の温度を調整した。結果を、表2に示す。
Kcao=ln([質量%P]0/[質量%P])/T.CaO …[5]
Claims (3)
- 転炉型の精錬容器を用いて溶銑の脱りん処理を行う方法において、溶銑中のP濃度[質量%P]と溶銑中のSi濃度[質量%Si]が、下記[1]式の範囲になるように、脱りん処理前のP濃度およびSi濃度のいずれかまたは両方を調整した溶銑に、CaOを主体とする脱りん材を添加するとともに酸素源を供給し、脱りん処理により生成するスラグ中の全鉄濃度(質量%T.Fe)を10質量%以上45質量%以下、P 2 O 5 濃度を10質量%以上、脱りん処理後の溶銑中のP濃度を0.05質量%以上、脱りん処理後温度を1350〜1400℃に制御することを特徴とする溶銑予備処理方法。
0.1≦[質量%Si]≦1.87([質量%P]−0.05) …[1] - 前記溶銑に添加するT.CaO(脱りん用CaO原単位)を、下記[2]〜[4]式で定まる範囲とすることを特徴とする請求項1に記載の溶銑予備処理方法。
T.CaO(kg/トン−溶銑)=α(1+k)[質量%Si]×600/28
…[2]
1.1≦α≦1.5 …[3]
k=0.68([質量%P]−0.05)/[質量%Si] …[4] - 前記CaOを主体とする脱りん材の添加を、2回以上に分割して行うことを特徴とする請求項1または2に記載の溶銑予備処理方法。
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JP2008078125A JP5141327B2 (ja) | 2008-03-25 | 2008-03-25 | 溶銑予備処理方法 |
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