JPH03197607A - 高炉へのフラックスの吹込み方法 - Google Patents
高炉へのフラックスの吹込み方法Info
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- JPH03197607A JPH03197607A JP33613589A JP33613589A JPH03197607A JP H03197607 A JPH03197607 A JP H03197607A JP 33613589 A JP33613589 A JP 33613589A JP 33613589 A JP33613589 A JP 33613589A JP H03197607 A JPH03197607 A JP H03197607A
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Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
この発明は、高炉へのフラックス吹込み方法に関する。
[従来の技術]
高炉出銑時の溶銑中SL濃度を下げる目的で、羽口部よ
りMgO源やCaO源としてのフラックスを吹込む方法
がある。すなわち、高炉内で810ガスが発生するのは
、主として雰囲気温度の高い羽口先レースウェー近傍で
あり、SiO2+C→SiO+c。
りMgO源やCaO源としてのフラックスを吹込む方法
がある。すなわち、高炉内で810ガスが発生するのは
、主として雰囲気温度の高い羽口先レースウェー近傍で
あり、SiO2+C→SiO+c。
の反応によって生成するものと考えられている。
このSiOガスは上昇中に溶銑中のCと接触し、S i
O+C→S i +CO の反応によってSLが溶銑中に入る。
O+C→S i +CO の反応によってSLが溶銑中に入る。
溶銑中Slを下げるためには、羽口近傍でのSiOガス
発生量を低下せしめればよい、その一つの方法として羽
口先温度の低下が有効である。
発生量を低下せしめればよい、その一つの方法として羽
口先温度の低下が有効である。
しかし、そのためには送風温度を下げたり送風湿分を上
昇させる必要があり、燃料比を悪化させ、高炉の生産性
を阻害する。他の方法として、羽口近傍のスラグ中Si
O2の活量を低下させる目的で、羽口より吹き込む熱風
中に石灰粉や蛇紋岩を混入させる技術がある。
昇させる必要があり、燃料比を悪化させ、高炉の生産性
を阻害する。他の方法として、羽口近傍のスラグ中Si
O2の活量を低下させる目的で、羽口より吹き込む熱風
中に石灰粉や蛇紋岩を混入させる技術がある。
更に溶銑中Siを下げる他の方法として、特開昭58−
96803号公報がある。これは羽口から微粉の酸化鉄
を溶銑主光たり5kg以上吹込むか、前記酸化鉄を燃料
と一緒に吹込んで、Siを酸化して5i02に滓化する
ものである。
96803号公報がある。これは羽口から微粉の酸化鉄
を溶銑主光たり5kg以上吹込むか、前記酸化鉄を燃料
と一緒に吹込んで、Siを酸化して5i02に滓化する
ものである。
[発明が解決しようとする課題]
従来、羽口からフラックス吹込みを行うと、フラックス
量の増加とともに銑中St%は低下するが、吹込み量原
単位が10kg/Tを越えると、燃料比の上昇および炉
況の不安定化により、逆に銑中St%が上昇するという
問題点がある。
量の増加とともに銑中St%は低下するが、吹込み量原
単位が10kg/Tを越えると、燃料比の上昇および炉
況の不安定化により、逆に銑中St%が上昇するという
問題点がある。
[課題を解決するための手段]
本発明は、上記のような問題点を解決しようとするもの
で、高炉羽口からCab、MgO系フラックスを吹込む
高炉へのスラックス吹込み方法において、フラックス吹
込量により、下記(1)式を満足する羽口先温度で操業
することを特徴とする高炉へのフラックス吹込み方法で
ある。
で、高炉羽口からCab、MgO系フラックスを吹込む
高炉へのスラックス吹込み方法において、フラックス吹
込量により、下記(1)式を満足する羽口先温度で操業
することを特徴とする高炉へのフラックス吹込み方法で
ある。
2.5X+2000≦Y≦2.5X+2300・・・(
1) 但し X;フラックス吹込量(kg/ T )Y;羽口
先温度(’C) [作用] フラックス吹込み量原単位(以下、スラックス吹込み量
という)に対し、羽口先温度が低すぎると溶融帯レベル
の上昇により銑中81%が上昇する。また、フラックス
吹込み量に対して、羽口先温度が高すぎると羽口先温度
上昇による鉄中Si%の上昇とフラックス吹込みによる
銑中Si%の低下が相殺されて、銑中St%が低下せず
、炉況が不安定となる。
1) 但し X;フラックス吹込量(kg/ T )Y;羽口
先温度(’C) [作用] フラックス吹込み量原単位(以下、スラックス吹込み量
という)に対し、羽口先温度が低すぎると溶融帯レベル
の上昇により銑中81%が上昇する。また、フラックス
吹込み量に対して、羽口先温度が高すぎると羽口先温度
上昇による鉄中Si%の上昇とフラックス吹込みによる
銑中Si%の低下が相殺されて、銑中St%が低下せず
、炉況が不安定となる。
[実施例]
本発明の実施例を以下に詳細に説明する0本発明者等は
、羽口からフラックスを吹込む方法において、フラック
ス吹込み量に対して、羽口先温度を適正にしないと鉄中
Siが低下しないという知見を得た。そこで、フラック
ス吹込み量ど羽口先温度を変化させたときの銑中St%
の変化を調査するための操業試験を実施した。なお、フ
ラックスはCab、MgO系のものを使用した。第2図
はフラックス吹込み量を10kg/Tとしたときの羽口
先温度と銑中St%およびスリップ回数との関係を示す
グラフである0羽口先温度2000℃のとき、銑中St
は0.37%となり、羽口先温度を増加してゆくと銑中
Stは減少し、2150℃で最低値(0,23%)とな
り、更に羽口先温度を上昇させてゆくと銑中Si%が上
昇し、羽口先温度2,400℃で銑中Siが0.4%と
なる0羽口先温度とスリップの発生回数(回/日)の関
係は、羽口先温度2,150℃でスリップ発生回数が最
低値となり、羽口先温度がこれより減少しても、増加し
てもスリップ発生回数は増加すること、すなわち銑中S
i%と似た傾向の変化を示すことが分かった。この結果
より、銑中Siは0.3%以下、スリップ発生回数は1
回/日以下を目標としているので、フラックス吹込み量
が10 kg/ Tの場合は、羽口先温度を2025℃
〜2325℃の範囲内にして操業すれば、銑中St%お
よびスリップ発生回数を目標値以下にすることができる
ことが分かる。第3図はフラックス吹込み量を20kg
/Tとしたときの羽口先温度と鉄中Si%およびスリッ
プ回数との関係を示すグラフである0羽口先温度が22
00℃のとき、銑中SLが0.22%で最低値となり、
スリップ発生回数も最低値となり、変化の傾向はフラッ
クス吹込み量を10kg/Tの場合と同様の変化を示す
ことが分かった。この結果より、フラックス吹込み量を
20kg/Tの場合は、羽口先温度を2050℃〜23
50℃範囲内にして操業すれば、銑中Si%およびスリ
ップ発生回数を目標値以下にすることができることが分
かる。第4図はスラックス吹込み量を30kg/Tとし
たときの羽口先温度と銑中St%およびスリップ回数と
の関係を示すグラフである6羽ロ先温度が2250℃の
とき、銑中Siが0.21%で最低値となり、スリップ
発生回数も最低値となり、変化の傾向はフラックス吹込
み量を10kg/Tの場合と同様の変化を示すことが分
かった。この結果より、フラックス吹込み量を30kg
/Tの場合は、羽口先温度を2075℃〜2375℃範
囲内にして操業すれば、銑中Si%およびスリップ発生
回数を目標値以下にすることができることが分かる。第
5図はフラックス吹込み量を40 kg/ Tとしたと
きの羽口先温度と銑中St%およびスリップ回数との関
係を示すグラフである0羽口充溢度が2265℃のとき
、銑中Stが0.20%で最低値となり、スリップ発生
回数も最低値となり、変化の傾向はフラックス吹込み量
を10kg/Tの場合と同様の変化を示すことが分かっ
た。この結果より、フラックス吹込み量を40kg/T
の場合は、羽口先温度を2100℃〜2400℃範囲内
にして操業すれば、銑中St%およびスリップ発生回数
を目標値以下にすることができることが分かる。
、羽口からフラックスを吹込む方法において、フラック
ス吹込み量に対して、羽口先温度を適正にしないと鉄中
Siが低下しないという知見を得た。そこで、フラック
ス吹込み量ど羽口先温度を変化させたときの銑中St%
の変化を調査するための操業試験を実施した。なお、フ
ラックスはCab、MgO系のものを使用した。第2図
はフラックス吹込み量を10kg/Tとしたときの羽口
先温度と銑中St%およびスリップ回数との関係を示す
グラフである0羽口先温度2000℃のとき、銑中St
は0.37%となり、羽口先温度を増加してゆくと銑中
Stは減少し、2150℃で最低値(0,23%)とな
り、更に羽口先温度を上昇させてゆくと銑中Si%が上
昇し、羽口先温度2,400℃で銑中Siが0.4%と
なる0羽口先温度とスリップの発生回数(回/日)の関
係は、羽口先温度2,150℃でスリップ発生回数が最
低値となり、羽口先温度がこれより減少しても、増加し
てもスリップ発生回数は増加すること、すなわち銑中S
i%と似た傾向の変化を示すことが分かった。この結果
より、銑中Siは0.3%以下、スリップ発生回数は1
回/日以下を目標としているので、フラックス吹込み量
が10 kg/ Tの場合は、羽口先温度を2025℃
〜2325℃の範囲内にして操業すれば、銑中St%お
よびスリップ発生回数を目標値以下にすることができる
ことが分かる。第3図はフラックス吹込み量を20kg
/Tとしたときの羽口先温度と鉄中Si%およびスリッ
プ回数との関係を示すグラフである0羽口先温度が22
00℃のとき、銑中SLが0.22%で最低値となり、
スリップ発生回数も最低値となり、変化の傾向はフラッ
クス吹込み量を10kg/Tの場合と同様の変化を示す
ことが分かった。この結果より、フラックス吹込み量を
20kg/Tの場合は、羽口先温度を2050℃〜23
50℃範囲内にして操業すれば、銑中Si%およびスリ
ップ発生回数を目標値以下にすることができることが分
かる。第4図はスラックス吹込み量を30kg/Tとし
たときの羽口先温度と銑中St%およびスリップ回数と
の関係を示すグラフである6羽ロ先温度が2250℃の
とき、銑中Siが0.21%で最低値となり、スリップ
発生回数も最低値となり、変化の傾向はフラックス吹込
み量を10kg/Tの場合と同様の変化を示すことが分
かった。この結果より、フラックス吹込み量を30kg
/Tの場合は、羽口先温度を2075℃〜2375℃範
囲内にして操業すれば、銑中Si%およびスリップ発生
回数を目標値以下にすることができることが分かる。第
5図はフラックス吹込み量を40 kg/ Tとしたと
きの羽口先温度と銑中St%およびスリップ回数との関
係を示すグラフである0羽口充溢度が2265℃のとき
、銑中Stが0.20%で最低値となり、スリップ発生
回数も最低値となり、変化の傾向はフラックス吹込み量
を10kg/Tの場合と同様の変化を示すことが分かっ
た。この結果より、フラックス吹込み量を40kg/T
の場合は、羽口先温度を2100℃〜2400℃範囲内
にして操業すれば、銑中St%およびスリップ発生回数
を目標値以下にすることができることが分かる。
以上の試験結果を整理して、フラックス吹込み量(kg
/ T )に対する羽口先温度の適正範囲を求めるため
作成したグラフが第1図である0図において、aは上限
を示す直線でフラックス吹込み量(kg/T)をX1羽
口先温度(’C)をYとしたとき 直線式≦Y=2.5X+2300 で表され、bは下限を示す直線で、 直線式≦Y=2.5X+2000 で表される。
/ T )に対する羽口先温度の適正範囲を求めるため
作成したグラフが第1図である0図において、aは上限
を示す直線でフラックス吹込み量(kg/T)をX1羽
口先温度(’C)をYとしたとき 直線式≦Y=2.5X+2300 で表され、bは下限を示す直線で、 直線式≦Y=2.5X+2000 で表される。
[発明の効果]
本発明は以上のように構成されているから、フラックス
の吹込み量に対する適正な羽口°光温度をただちに求め
ることができ、高炉炉況を安定させ且つ、低S1の溶銑
を製造することができる。
の吹込み量に対する適正な羽口°光温度をただちに求め
ることができ、高炉炉況を安定させ且つ、低S1の溶銑
を製造することができる。
第1図はフラックス吹込み量に対する羽口先温度の適正
範囲を求めるグラフ図、第2図はフラックス吹込み量を
10kg/Tとしたときの羽口先温度と銑中Si%およ
びスリップ回数との関係を示すグラフ図、第3図はフラ
ックス吹込み量を20kg/ Tとしたときの羽口先温
度と銑中St%およびスリップ回数との関係を示すグラ
フ図、第4図はフラックス吹込み量を30kg/Tとし
たときの羽口先温度と銑中Si%およびスリップ回数と
の関係を示すグラフ図、第5図はフラックス吹込み量を
40kg/Tとしたときの羽口先温度と銑中Si%およ
びスリップ回数との関係を示すグラフ図である。 第1図
範囲を求めるグラフ図、第2図はフラックス吹込み量を
10kg/Tとしたときの羽口先温度と銑中Si%およ
びスリップ回数との関係を示すグラフ図、第3図はフラ
ックス吹込み量を20kg/ Tとしたときの羽口先温
度と銑中St%およびスリップ回数との関係を示すグラ
フ図、第4図はフラックス吹込み量を30kg/Tとし
たときの羽口先温度と銑中Si%およびスリップ回数と
の関係を示すグラフ図、第5図はフラックス吹込み量を
40kg/Tとしたときの羽口先温度と銑中Si%およ
びスリップ回数との関係を示すグラフ図である。 第1図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 高炉羽口からCaO、MgO系フラックスを吹込む高炉
へのフラックス吹込み方法において、フラックス吹込量
により、下記(1)式を満足する羽口先温度で操業する
ことを特徴とする高炉へのフラックス吹込み方法。 2.5X+2000≦Y≦2.5X+2300・・・(
1) 但しX;フラックス吹込量(kg/T) Y:羽口先温度(℃)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP33613589A JPH03197607A (ja) | 1989-12-25 | 1989-12-25 | 高炉へのフラックスの吹込み方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP33613589A JPH03197607A (ja) | 1989-12-25 | 1989-12-25 | 高炉へのフラックスの吹込み方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03197607A true JPH03197607A (ja) | 1991-08-29 |
Family
ID=18296057
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP33613589A Pending JPH03197607A (ja) | 1989-12-25 | 1989-12-25 | 高炉へのフラックスの吹込み方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03197607A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112553388A (zh) * | 2020-11-23 | 2021-03-26 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种高品位钒钛磁铁矿的炉料及冶炼方法 |
-
1989
- 1989-12-25 JP JP33613589A patent/JPH03197607A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112553388A (zh) * | 2020-11-23 | 2021-03-26 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种高品位钒钛磁铁矿的炉料及冶炼方法 |
CN112553388B (zh) * | 2020-11-23 | 2022-07-29 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种高品位钒钛磁铁矿的炉料及冶炼方法 |
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