JPH03186164A - 冷水発生装置 - Google Patents
冷水発生装置Info
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- JPH03186164A JPH03186164A JP1325554A JP32555489A JPH03186164A JP H03186164 A JPH03186164 A JP H03186164A JP 1325554 A JP1325554 A JP 1325554A JP 32555489 A JP32555489 A JP 32555489A JP H03186164 A JPH03186164 A JP H03186164A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A30/00—Adapting or protecting infrastructure or their operation
- Y02A30/27—Relating to heating, ventilation or air conditioning [HVAC] technologies
- Y02A30/274—Relating to heating, ventilation or air conditioning [HVAC] technologies using waste energy, e.g. from internal combustion engine
Landscapes
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、冷房用等の冷水を発生させるための冷水発生
装置に関するものである。
装置に関するものである。
（従来の技術）
近来、冷水発生装置の一つとして、圧縮式冷凍機と吸収
式冷凍機を併用する冷水発生装置が使用されている・こ
の冷水発生装置は、圧縮式冷凍機の圧縮機をガスエンジ
ン等の内燃機関により駆動すると共に、該内燃機関の排
熱回収温水系統の温水を吸収式冷凍機の再生器の再生用
熱源として利用することにより、冷水の発生の効率を高
めるようにしたものである。
式冷凍機を併用する冷水発生装置が使用されている・こ
の冷水発生装置は、圧縮式冷凍機の圧縮機をガスエンジ
ン等の内燃機関により駆動すると共に、該内燃機関の排
熱回収温水系統の温水を吸収式冷凍機の再生器の再生用
熱源として利用することにより、冷水の発生の効率を高
めるようにしたものである。
（発明が解決しようとする課題）
ｒＥ縮式冷凍機に於いては、効率を高めるために、凝縮
器に於ける冷媒ガスの凝縮温度をできる限り下げて運転
することが求められており、通常は凝縮器に供給する冷
却水の温度等の条件により、例えば４０℃程度としてい
る。ところが、圧縮機からｎに出される冷媒ガスの温度
は通常９０℃程度と比較的高く、従来は凝縮器に於いて
そのまま冷却水に放熱されて捨てられている。即ち従来
、凝縮器に於いては、圧縮機の冷却能力と軸動力の合計
の熱量がそのまま冷却水に捨てられている。そしてかか
る熱量をＫＩＸった冷却水は１１１７述したとおり、４
０℃程度と低温度であるため、併用している吸収式冷凍
機の再生器の再生用熱源として利用することはできず、
他の加熱の用途としてほんの一部にしか利用することが
できない。
器に於ける冷媒ガスの凝縮温度をできる限り下げて運転
することが求められており、通常は凝縮器に供給する冷
却水の温度等の条件により、例えば４０℃程度としてい
る。ところが、圧縮機からｎに出される冷媒ガスの温度
は通常９０℃程度と比較的高く、従来は凝縮器に於いて
そのまま冷却水に放熱されて捨てられている。即ち従来
、凝縮器に於いては、圧縮機の冷却能力と軸動力の合計
の熱量がそのまま冷却水に捨てられている。そしてかか
る熱量をＫＩＸった冷却水は１１１７述したとおり、４
０℃程度と低温度であるため、併用している吸収式冷凍
機の再生器の再生用熱源として利用することはできず、
他の加熱の用途としてほんの一部にしか利用することが
できない。
また、内燃機関の排熱回収温水系統に於いては、その系
統内の温水を吸収式冷凍機の再生器の再生用熱源として
利用するために、温水は内燃機関のジャケットと排気ガ
ス熱交換器を通して、例えば８５℃以」二として排熱を
回収しており、このため排気ガスの排熱回収を十分に行
えていない。即ち、排気ガス熱交換器に於いて８５℃以
上の温水として排熱回収を行っても、排気ガスの温度は
例えば６５０℃程度から２００℃程度までしか低下せず
、この温度以下の顕然及び排気ガスに含まれている水蒸
気の潜熱は有効に回収されていない。
統内の温水を吸収式冷凍機の再生器の再生用熱源として
利用するために、温水は内燃機関のジャケットと排気ガ
ス熱交換器を通して、例えば８５℃以」二として排熱を
回収しており、このため排気ガスの排熱回収を十分に行
えていない。即ち、排気ガス熱交換器に於いて８５℃以
上の温水として排熱回収を行っても、排気ガスの温度は
例えば６５０℃程度から２００℃程度までしか低下せず
、この温度以下の顕然及び排気ガスに含まれている水蒸
気の潜熱は有効に回収されていない。
本発明は以上の課題を解決して、冷水発生の効率を更に
高めることを目的とするものである。
高めることを目的とするものである。
（課題を解決するための手段）
上記の目的を達成するために、本発明の冷水発生装置は
、まず、内燃機関により駆動する圧縮機を用いた圧縮式
冷凍機と、該内燃機関の排熱回収温水系統の温水を再生
用熱源とする吸収式冷凍機を設け、前記圧縮式冷凍機に
於いて、前記圧縮機から凝縮器に至る経路に熱交換器を
設けて、該熱交換器を通る熱回収温水系統を構成し、該
熱回収温水系統の温水を再生用熱源とする吸着式冷凍機
を設けて構成したものである。
、まず、内燃機関により駆動する圧縮機を用いた圧縮式
冷凍機と、該内燃機関の排熱回収温水系統の温水を再生
用熱源とする吸収式冷凍機を設け、前記圧縮式冷凍機に
於いて、前記圧縮機から凝縮器に至る経路に熱交換器を
設けて、該熱交換器を通る熱回収温水系統を構成し、該
熱回収温水系統の温水を再生用熱源とする吸着式冷凍機
を設けて構成したものである。
次に、本発明の冷水発生装置は、内燃機関により駆動す
る圧縮機を用いた圧縮式冷凍機と、該内燃機関の排熱回
収温水系統の温水を再生用熱源とする吸収式冷凍機を設
けると共に、前記排熱回収温水系統の排気ガス熱交換器
を経た排気ガス経路に第二の排気ガス熱交換器を設けて
、該第二の排気ガス熱交換器を通る第二の排熱回収温水
系統を構成し、該第二の排熱回収温水系統の温水を再生
用熱源とする吸着式冷凍機を設けて構成したものである
。
る圧縮機を用いた圧縮式冷凍機と、該内燃機関の排熱回
収温水系統の温水を再生用熱源とする吸収式冷凍機を設
けると共に、前記排熱回収温水系統の排気ガス熱交換器
を経た排気ガス経路に第二の排気ガス熱交換器を設けて
、該第二の排気ガス熱交換器を通る第二の排熱回収温水
系統を構成し、該第二の排熱回収温水系統の温水を再生
用熱源とする吸着式冷凍機を設けて構成したものである
。
更に、本発明の冷水発生装置は、内燃機関により駆動す
る圧縮機を用いた圧縮式冷凍機と、該内燃機関の排熱回
収温水系統の温水を再生用熱源とする吸収式冷凍機を設
け、前記圧縮式冷凍機に於いて、前記圧縮機から凝縮器
に至る経路に熱交換器を設けて、該熱交換器を通る熱回
収温水系統を構成すると共に、前記排熱回収温水系統の
排気ガス熱交換器を経た排気ガス経路に第二の排気ガス
熱交換器を設けて、該第二の排気ガス熱交換器を通る第
二の排熱回収温水系統を構成し、該第二の排熱回収温水
系統及び前記熱回収温水系統の温水を再生用熱源とする
吸着式冷凍機を設けて構成したものである。
る圧縮機を用いた圧縮式冷凍機と、該内燃機関の排熱回
収温水系統の温水を再生用熱源とする吸収式冷凍機を設
け、前記圧縮式冷凍機に於いて、前記圧縮機から凝縮器
に至る経路に熱交換器を設けて、該熱交換器を通る熱回
収温水系統を構成すると共に、前記排熱回収温水系統の
排気ガス熱交換器を経た排気ガス経路に第二の排気ガス
熱交換器を設けて、該第二の排気ガス熱交換器を通る第
二の排熱回収温水系統を構成し、該第二の排熱回収温水
系統及び前記熱回収温水系統の温水を再生用熱源とする
吸着式冷凍機を設けて構成したものである。
（作用）
圧縮機から凝縮器に至る経路に設けた熱交換器に於いて
、冷媒ガスと熱回収温水系統の温水を熱交換することに
より、熱回収温水系統の温水は、吸収式冷凍機の再生用
熱源として利用できる温度よりは低いが、凝縮器に於け
る凝縮温度よりは高い温度に昇温される。しかして、こ
の熱回収温水系統の温水を吸着式冷凍機の再生器に導き
、吸着剤の再生を行うことができる。
、冷媒ガスと熱回収温水系統の温水を熱交換することに
より、熱回収温水系統の温水は、吸収式冷凍機の再生用
熱源として利用できる温度よりは低いが、凝縮器に於け
る凝縮温度よりは高い温度に昇温される。しかして、こ
の熱回収温水系統の温水を吸着式冷凍機の再生器に導き
、吸着剤の再生を行うことができる。
吸着式冷凍機は、吸収式冷凍機に於ける吸収剤の結晶析
出という不都合がないことに加えて、再生器に於ける再
生用熱源の熱量の変動に対して、冷水発生能力の変動が
少なく、また熱源温度の低ｆに対しても作動範囲が広い
という特性を有するので、１ｉｊｊ記熱回収温水系統の
温水を再生用熱源として利用して、十分にその作動を行
わせることができる。こうして吸着式冷凍機により発生
させた冷水は、圧縮式及び吸収式冷凍機で発生させた冷
水の供給系統と同じ系統で利用したり、または別の系統
で利用することができる。
出という不都合がないことに加えて、再生器に於ける再
生用熱源の熱量の変動に対して、冷水発生能力の変動が
少なく、また熱源温度の低ｆに対しても作動範囲が広い
という特性を有するので、１ｉｊｊ記熱回収温水系統の
温水を再生用熱源として利用して、十分にその作動を行
わせることができる。こうして吸着式冷凍機により発生
させた冷水は、圧縮式及び吸収式冷凍機で発生させた冷
水の供給系統と同じ系統で利用したり、または別の系統
で利用することができる。
次に、第二の排気ガス熱交換器に於いて、１１１ｊ記排
熱同収温水系統の排気ガス熱交換器を経た排気ガスと第
二の排熱回収温水系統の温水を熱交換させることにより
、該第二の排熱［司政温水系統の温水は、１１；Ｉ記排
熱［ｉｊｌ収温水温水系統水の温度よりは低く、従って
吸収式冷凍機の再生用熱源として供することはできない
が、前言己吸着式冷凍機の再生用熱源として利用できる
温度に昇温することができ、こうしてこの温水を吸着式
冷凍機の再生器に導き、吸着剤の再生を行うことにより
、十分に吸着式冷凍機の作動を行わせて冷水を発生する
ことができる。そしてこの冷水を１１１Ｎ述と同様に、
圧縮式及び吸収式冷凍機で発生させた冷水の供給系統と
同じ系統で利用したり、または別の系統で利用すること
ができる。
熱同収温水系統の排気ガス熱交換器を経た排気ガスと第
二の排熱回収温水系統の温水を熱交換させることにより
、該第二の排熱［司政温水系統の温水は、１１；Ｉ記排
熱［ｉｊｌ収温水温水系統水の温度よりは低く、従って
吸収式冷凍機の再生用熱源として供することはできない
が、前言己吸着式冷凍機の再生用熱源として利用できる
温度に昇温することができ、こうしてこの温水を吸着式
冷凍機の再生器に導き、吸着剤の再生を行うことにより
、十分に吸着式冷凍機の作動を行わせて冷水を発生する
ことができる。そしてこの冷水を１１１Ｎ述と同様に、
圧縮式及び吸収式冷凍機で発生させた冷水の供給系統と
同じ系統で利用したり、または別の系統で利用すること
ができる。
以上のようにして、熱回収温水系統または第二の排熱回
収温水系統の温水を再生用熱源として利用して吸着式冷
凍機を作動することにより、従来に於いては、圧縮式冷
凍機の凝縮器で捨てられていた冷媒ガスの熱量の一部又
は排熱回収を十分に行えずに捨てられていた排気ガスの
熱量の一部を回収して有効利用することができ、こうし
て冷水発生の効率を向上することができる。これらの熱
量の回収は、夫々独立に適用して夫々効率を向−Ｌさせ
ることもできるが、両者を同時に適用することにより、
全体としての効率をより向」−することができる。
収温水系統の温水を再生用熱源として利用して吸着式冷
凍機を作動することにより、従来に於いては、圧縮式冷
凍機の凝縮器で捨てられていた冷媒ガスの熱量の一部又
は排熱回収を十分に行えずに捨てられていた排気ガスの
熱量の一部を回収して有効利用することができ、こうし
て冷水発生の効率を向上することができる。これらの熱
量の回収は、夫々独立に適用して夫々効率を向−Ｌさせ
ることもできるが、両者を同時に適用することにより、
全体としての効率をより向」−することができる。
（実施例）
次に本発明の実施例を図を参照して説明する。
尚、この実施例は、熱回収温水系統と第二の排熱回収温
水系統の温水を同時に再生用熱源として利用して吸着式
冷凍機を作動するものである。
水系統の温水を同時に再生用熱源として利用して吸着式
冷凍機を作動するものである。
第１図に於いて、符号Ａは圧縮式冷凍機を示すもので、
この圧縮式冷凍機Ａは、圧縮機１、凝縮器：（２、膨張
弁３及び蒸発器４を構成要素とすると共に、該圧縮機ｌ
から凝縮器２に至る経路に熱交換器５を設けて、該熱交
換器５を通る熱回収温水系統１［ａを構成している。１
１１１記圧縮機ｌはガスエンジン等の内燃機関６により
駆動する構成としている。この内燃機関６には、ジャケ
ット冷却器７と、排気ガス経路８に設けた排気ガス熱交
換器９を順次通る排熱回収温水系統１（ｂを構成して、
この温水を、吸収式冷凍機Ｂの再生用熱源として供給す
る構成としている。この吸収式冷凍機Ｂ自体の具体的構
成は適宜である。また、前記排気ガス経路８には前記排
熱回収温水系統ｔ（ｂの排気ガス熱交換器９を経た位置
に、第二の排気ガス熱交換器ＩＯを設けて、該第二の排
気ガス熱交換器１０を通る第二の排熱回収温水系統１−
（ｃを構成している。
この圧縮式冷凍機Ａは、圧縮機１、凝縮器：（２、膨張
弁３及び蒸発器４を構成要素とすると共に、該圧縮機ｌ
から凝縮器２に至る経路に熱交換器５を設けて、該熱交
換器５を通る熱回収温水系統１［ａを構成している。１
１１１記圧縮機ｌはガスエンジン等の内燃機関６により
駆動する構成としている。この内燃機関６には、ジャケ
ット冷却器７と、排気ガス経路８に設けた排気ガス熱交
換器９を順次通る排熱回収温水系統１（ｂを構成して、
この温水を、吸収式冷凍機Ｂの再生用熱源として供給す
る構成としている。この吸収式冷凍機Ｂ自体の具体的構
成は適宜である。また、前記排気ガス経路８には前記排
熱回収温水系統ｔ（ｂの排気ガス熱交換器９を経た位置
に、第二の排気ガス熱交換器ＩＯを設けて、該第二の排
気ガス熱交換器１０を通る第二の排熱回収温水系統１−
（ｃを構成している。
符号Ｃは吸着式冷凍機を示すもので、この吸着式冷凍機
Ｃは吸着器１１、再生器１２、蒸発器１３及び凝縮器１
４を構成要素としている。吸着器１１と再生器１２は交
互に切り換えることにより吸着と再生を連続作動させる
構成としたり、吸着部及び再生部に渡って回転吸着体を
回転させることにより吸着と再生を連続的に作動させる
構成とする等、この吸着式冷凍機Ｃ自体の具体的構成は
適宜である。
Ｃは吸着器１１、再生器１２、蒸発器１３及び凝縮器１
４を構成要素としている。吸着器１１と再生器１２は交
互に切り換えることにより吸着と再生を連続作動させる
構成としたり、吸着部及び再生部に渡って回転吸着体を
回転させることにより吸着と再生を連続的に作動させる
構成とする等、この吸着式冷凍機Ｃ自体の具体的構成は
適宜である。
しかして、前記熱回収温水系統Ｈａ及び第二の排熱回収
温水系統Ｈｃの温水を、前記吸着式冷凍機Ｃの再生器１
２に再生用熱源として供給する構成としており、これら
の系統Ｈａ、Ｈｃは、並列に接続している。これらの系
統の経路の具体的構成は適宜である。
温水系統Ｈｃの温水を、前記吸着式冷凍機Ｃの再生器１
２に再生用熱源として供給する構成としており、これら
の系統Ｈａ、Ｈｃは、並列に接続している。これらの系
統の経路の具体的構成は適宜である。
符号Ｗは前記圧縮式冷凍機Ａ及び吸収式冷凍機Ｂで発生
させた冷水の供給系統を示すもので、この冷水供給系統
Ｗは、圧縮式冷凍機Ａの蒸発器４への経路ｗａと、吸収
式冷凍機Ｂの蒸発器１５への経路ｗｂとを並列に構成し
ている。また、符号Ｗｃは吸着式冷凍機Ｃで発生させた
冷水の供給系統を示すもので、この冷水供給系統Ｗｃは
、図中に於いては、前記冷水供給系統Ｗと別系統に構成
しているが、合流して供給する構成とすることができる
。次に、符号Ｒは前記圧縮式冷凍機Ａ及び吸収式冷凍機
Ｈの冷却水を供給する冷却水供給系統を示すもので、こ
の冷却水供給系統Ｒは、０′ｌｊ記圧縮式冷凍機への凝
縮器２への経路ｒａと、吸収式冷凍機Ｈの凝縮器１６へ
の経路ｒ ｂとを並列に構成している。更に符号Ｒｃは
吸着式冷凍機Ｃの吸着器１１と凝縮器１４に対応する冷
却水供給系統を示すもので、この冷却水供給系統Ｒｃは
、還元井戸１７への経路ｒＣと、０１１記冷却水供給系
統Ｒへの経路ｒとを並列に構成しており、後者の経路ｒ
には開閉弁１８を設けている。尚、図中符シ）１９ａ、
１９ｂ、１９ｃ、１９ｄは夫々の系統の温水又は冷却水
を供給するためのポンプである。
させた冷水の供給系統を示すもので、この冷水供給系統
Ｗは、圧縮式冷凍機Ａの蒸発器４への経路ｗａと、吸収
式冷凍機Ｂの蒸発器１５への経路ｗｂとを並列に構成し
ている。また、符号Ｗｃは吸着式冷凍機Ｃで発生させた
冷水の供給系統を示すもので、この冷水供給系統Ｗｃは
、図中に於いては、前記冷水供給系統Ｗと別系統に構成
しているが、合流して供給する構成とすることができる
。次に、符号Ｒは前記圧縮式冷凍機Ａ及び吸収式冷凍機
Ｈの冷却水を供給する冷却水供給系統を示すもので、こ
の冷却水供給系統Ｒは、０′ｌｊ記圧縮式冷凍機への凝
縮器２への経路ｒａと、吸収式冷凍機Ｈの凝縮器１６へ
の経路ｒ ｂとを並列に構成している。更に符号Ｒｃは
吸着式冷凍機Ｃの吸着器１１と凝縮器１４に対応する冷
却水供給系統を示すもので、この冷却水供給系統Ｒｃは
、還元井戸１７への経路ｒＣと、０１１記冷却水供給系
統Ｒへの経路ｒとを並列に構成しており、後者の経路ｒ
には開閉弁１８を設けている。尚、図中符シ）１９ａ、
１９ｂ、１９ｃ、１９ｄは夫々の系統の温水又は冷却水
を供給するためのポンプである。
また符号２０は冷却塔である。
以上の実施例の構成の動作を共体向数４＋ｌ′Ｅ例にｊ
ｌ（づいて説明する。尚、こび）具体例に於いては、冷
水供給系統Ｗの、冷水Ｕｌｉ給側に於ける冷水温度を７
℃、冷却水供給系統Ｒの冷却水供給側に於ける冷却水の
温度を３２℃、冷却水供給系統ＲＣの冷却水の温度を２
０℃前後とする。
ｌ（づいて説明する。尚、こび）具体例に於いては、冷
水供給系統Ｗの、冷水Ｕｌｉ給側に於ける冷水温度を７
℃、冷却水供給系統Ｒの冷却水供給側に於ける冷却水の
温度を３２℃、冷却水供給系統ＲＣの冷却水の温度を２
０℃前後とする。
まず、圧縮式冷凍機Ａの動作を第２図に示すモリエル線
図を参照して説明する。圧縮機ｌで圧縮された冷媒ガス
（図中ａ点）は、凝縮器２に至るまでに熱交換器５に於
いて、熱回収温水系統）−（ａの温水と熱交換して、そ
の熱量の一部を放熱し、温度が低下する。（図中ａ −
＊ ｂ点）こうして温度が低下した冷媒ガスは、凝縮器
２において冷却水に放熱しながら凝縮し、そして過冷却
され（図中ｂ→Ｃ点）、次いで膨張弁３を経てＭ、発器
４に至り（図中Ｃ−４ｄ点）、ここで冷水から熱を付い
つつ蒸発し、そして過熱されて（図Ｆｌ＋ ｄ−１ｅ点
）圧縮機１の吸入側に還流し、この圧縮機１で再び圧縮
されて（図中００８点）前述の動作を繰り返す。
図を参照して説明する。圧縮機ｌで圧縮された冷媒ガス
（図中ａ点）は、凝縮器２に至るまでに熱交換器５に於
いて、熱回収温水系統）−（ａの温水と熱交換して、そ
の熱量の一部を放熱し、温度が低下する。（図中ａ −
＊ ｂ点）こうして温度が低下した冷媒ガスは、凝縮器
２において冷却水に放熱しながら凝縮し、そして過冷却
され（図中ｂ→Ｃ点）、次いで膨張弁３を経てＭ、発器
４に至り（図中Ｃ−４ｄ点）、ここで冷水から熱を付い
つつ蒸発し、そして過熱されて（図Ｆｌ＋ ｄ−１ｅ点
）圧縮機１の吸入側に還流し、この圧縮機１で再び圧縮
されて（図中００８点）前述の動作を繰り返す。
Ｍｉｊ述したとおり、凝縮器２に於いては冷媒ガスは、
３２℃の温度で該凝縮器２に導入される冷却水供給系統
Ｒの冷却水により、４０℃の温度で凝縮して放熱するの
で、冷却水は４０’Ｃの温水となって凝縮器２から出て
冷却塔２０に還流する。また蒸発器４に於いて冷媒ガス
は、０℃の温度で蒸発し、こうして７℃の冷水を得るこ
とができる。
３２℃の温度で該凝縮器２に導入される冷却水供給系統
Ｒの冷却水により、４０℃の温度で凝縮して放熱するの
で、冷却水は４０’Ｃの温水となって凝縮器２から出て
冷却塔２０に還流する。また蒸発器４に於いて冷媒ガス
は、０℃の温度で蒸発し、こうして７℃の冷水を得るこ
とができる。
以上の動作に於いて、熱交換器５に於いて冷媒ガスと熱
交換した熱回収温水系統Ｈａの温水は、５０℃以上とな
り、第二の排熱回収温水系統Ｈｃの温水と合流して、吸
着式冷凍機Ｃの再生器１２に、再生用熱源として供給さ
れる。一方、この熱交換により冷媒ガスは、その温度が
図に示すように８５℃から５０℃にまで低下し、従って
ががる熱交換を行わない場合に凝縮器２に於いて放熱す
る全熱量に対して１５％程度の熱量を前記熱回収温水系
統Ｈａにより回収することができる。尚、この際、運転
条件により、凝縮温度が前記ｆ１度よりも高くなれば顕
熱に凝縮潜熱が加わり、前述の熱の回収割合も大きくな
る。
交換した熱回収温水系統Ｈａの温水は、５０℃以上とな
り、第二の排熱回収温水系統Ｈｃの温水と合流して、吸
着式冷凍機Ｃの再生器１２に、再生用熱源として供給さ
れる。一方、この熱交換により冷媒ガスは、その温度が
図に示すように８５℃から５０℃にまで低下し、従って
ががる熱交換を行わない場合に凝縮器２に於いて放熱す
る全熱量に対して１５％程度の熱量を前記熱回収温水系
統Ｈａにより回収することができる。尚、この際、運転
条件により、凝縮温度が前記ｆ１度よりも高くなれば顕
熱に凝縮潜熱が加わり、前述の熱の回収割合も大きくな
る。
吸着式冷凍機Ｃは、その性能を表わした第３図に示すよ
うに、冷却水の温度が２０℃の場合には、５０℃の温水
を再生用熱源として使用することにより、１２℃の冷水
を７℃にまで冷却することができ、この場合には冷水供
給系統ＷＣの冷水を、前記冷水供給系統Ｗの冷水と合流
させて利用することができる。また、還元井戸１７が使
用出来ず、前述の冷却水供給系統Ｒの冷却水等を使用し
なければならない場合には、冷水供給系統Ｗｃの冷水温
度は７℃以上となるので、この場合にはこの冷水供給系
統Ｗｃの冷水は、冷水供給系統Ｗの冷水とは別系統で利
用すれば良く、例えば空調用途に於いては空気の予冷等
に利用することができる。
うに、冷却水の温度が２０℃の場合には、５０℃の温水
を再生用熱源として使用することにより、１２℃の冷水
を７℃にまで冷却することができ、この場合には冷水供
給系統ＷＣの冷水を、前記冷水供給系統Ｗの冷水と合流
させて利用することができる。また、還元井戸１７が使
用出来ず、前述の冷却水供給系統Ｒの冷却水等を使用し
なければならない場合には、冷水供給系統Ｗｃの冷水温
度は７℃以上となるので、この場合にはこの冷水供給系
統Ｗｃの冷水は、冷水供給系統Ｗの冷水とは別系統で利
用すれば良く、例えば空調用途に於いては空気の予冷等
に利用することができる。
一方、圧縮式冷凍機への圧縮機１を駆動している内燃機
関６に於いて、排熱回収温水系統Ｈｂの温水は、まずジ
ャケット冷却器７を流れた後、排気ガス熱交換器９を通
って、８５℃以上に昇温されて吸収式冷凍機Ｂの再生器
２１に供給される。
関６に於いて、排熱回収温水系統Ｈｂの温水は、まずジ
ャケット冷却器７を流れた後、排気ガス熱交換器９を通
って、８５℃以上に昇温されて吸収式冷凍機Ｂの再生器
２１に供給される。
こうして吸収式冷凍機Ｆ３は、前記排熱ＩＩ収湯温水系
統 ｂの温水を再生用熱源とすると共に、前記冷却水供
給系統Ｒの冷却水を冷却源として作動して冷水供給系統
Ｗに７℃の冷水を供給することができ、こうしてこの冷
水は前述の圧縮式冷凍機Ａに於いて発生する冷水と合流
させて利用することができる。
統 ｂの温水を再生用熱源とすると共に、前記冷却水供
給系統Ｒの冷却水を冷却源として作動して冷水供給系統
Ｗに７℃の冷水を供給することができ、こうしてこの冷
水は前述の圧縮式冷凍機Ａに於いて発生する冷水と合流
させて利用することができる。
以上の動作に於いて、排気ガス経路８を流れる排気ガス
は、まず排気ガス熱交換器９に於いて排熱１ｉ７１収滉
水系統１−１ ｂの温水と熱交換して、温度が６５０’
Ｃから２００℃程度まで低下し、しかる後第二の排気ガ
ス熱交換器１０に於いて第二の排熱回収温水系統ＨＣの
温水と熱交換して更に温度が低下した後、排出される。
は、まず排気ガス熱交換器９に於いて排熱１ｉ７１収滉
水系統１−１ ｂの温水と熱交換して、温度が６５０’
Ｃから２００℃程度まで低下し、しかる後第二の排気ガ
ス熱交換器１０に於いて第二の排熱回収温水系統ＨＣの
温水と熱交換して更に温度が低下した後、排出される。
一方、かかる熱交換により第二の排熱回収温水系統１１
ｃの温水を、前述した熱回収温水系統ｔｅａの温水と同
様に５０℃以上とすることができ、こうして該熱回収温
水系統）（ａの温水と合流して、吸着式冷凍機Ｃの１ｆ
ｆ生器１２に供給して、吸着式冷凍機Ｃを作動すること
ができる。以−にの熱交換により、排気ガスの温度は、
ｎｆ述の２００℃から６０℃程度まで代下し、かかる低
下分に対ｂＬ：する熱気を８１１記第二の排熱ドーリ収
温水系統１１ｃにより回収することができる。
ｃの温水を、前述した熱回収温水系統ｔｅａの温水と同
様に５０℃以上とすることができ、こうして該熱回収温
水系統）（ａの温水と合流して、吸着式冷凍機Ｃの１ｆ
ｆ生器１２に供給して、吸着式冷凍機Ｃを作動すること
ができる。以−にの熱交換により、排気ガスの温度は、
ｎｆ述の２００℃から６０℃程度まで代下し、かかる低
下分に対ｂＬ：する熱気を８１１記第二の排熱ドーリ収
温水系統１１ｃにより回収することができる。
次に、以上の実施例の動作における成績係数を説明する
。
。
まず、前述したように冷水供給系統Ｗの冷水供給側に於
ける冷水温度を７℃、冷却水供給系統Ｒの冷却水供給側
に於ける冷却水の温度を３２℃とした場合、圧縮式冷凍
機Ａに於ける、圧縮機軸動力基ｒｉ！！の成績係数をＣ
０Ｐｃとすると、例えば１００ＵＳＲＴ前後の中小容量
機でＣ０Ｐｃ＝４．０ 、また５００ｔＪＳＲＴ以上の
大容量機でＣ０Ｐｃ＝４．８前後であり、従って中小容
量機を用いた本発明装置の成績係数は以下のようになる
。尚、放熱成績係数をＣ０Ｐｈとすると、Ｃ０Ｐｈ ；
Ｃ０Ｐｃ ＋ １である。
ける冷水温度を７℃、冷却水供給系統Ｒの冷却水供給側
に於ける冷却水の温度を３２℃とした場合、圧縮式冷凍
機Ａに於ける、圧縮機軸動力基ｒｉ！！の成績係数をＣ
０Ｐｃとすると、例えば１００ＵＳＲＴ前後の中小容量
機でＣ０Ｐｃ＝４．０ 、また５００ｔＪＳＲＴ以上の
大容量機でＣ０Ｐｃ＝４．８前後であり、従って中小容
量機を用いた本発明装置の成績係数は以下のようになる
。尚、放熱成績係数をＣ０Ｐｈとすると、Ｃ０Ｐｈ ；
Ｃ０Ｐｃ ＋ １である。
ガスエンジン効率ηｅを、高位発熱基［Ｆ］としてηｅ
＝ｏ、３とすると、−次エネルギー換算の圧縮式冷凍機
Ａの成績係数Ｃ０Ｐｃは、 Ｃｏ Ｐ ｃ ＝ Ｃ０ＰｃＸｘンジン効率＝ ’１．
ＯＸ０．３ ＝ １．２となる。また、前述した通り、
冷却水系統Ｒｃの冷却水の温度を２０℃、そして冷水供
給系統Ｗｃの冷水供給側に於ける冷水温度を７℃とした
場合に於いて、熱回収温水系統Ｈａの温水を再生用熱源
として吸着式冷凍機Ｃを作動することによる一次エネル
ギー換算のＣ０Ｐｃの増分Ｃ０Ｐｃ’は、第３図より吸
着式冷凍機Ｃの効率ηａｄ＝０．５であり、また放熱成
績係数Ｃ０Ｐｈ−５，０であるから、Ｃ０Ｐｃ ；５
．ＯＸｏ、３ＸＯ，１５Ｘ０，５−０．１１２となる。
＝ｏ、３とすると、−次エネルギー換算の圧縮式冷凍機
Ａの成績係数Ｃ０Ｐｃは、 Ｃｏ Ｐ ｃ ＝ Ｃ０ＰｃＸｘンジン効率＝ ’１．
ＯＸ０．３ ＝ １．２となる。また、前述した通り、
冷却水系統Ｒｃの冷却水の温度を２０℃、そして冷水供
給系統Ｗｃの冷水供給側に於ける冷水温度を７℃とした
場合に於いて、熱回収温水系統Ｈａの温水を再生用熱源
として吸着式冷凍機Ｃを作動することによる一次エネル
ギー換算のＣ０Ｐｃの増分Ｃ０Ｐｃ’は、第３図より吸
着式冷凍機Ｃの効率ηａｄ＝０．５であり、また放熱成
績係数Ｃ０Ｐｈ−５，０であるから、Ｃ０Ｐｃ ；５
．ＯＸｏ、３ＸＯ，１５Ｘ０，５−０．１１２となる。
また第二の排熱回収温水系統１−１ ｃの温水を再生用
熱源として吸着式冷凍機Ｃを作動することによる一次エ
ネルギー換算のＣ０Ｐｃの増分Ｃ”、 ＯＰ ｃ“は、
排気ガスの；刊合３３％、排気ガス熱交換謂９に於ける
排気ガスの温度低下６５０℃→２００℃、第二の排気ガ
ス熱交換器１０に於ける排気ガスの温度低下２００℃→
６０℃、排気ガスの比熱を略一定とすると、 ＣＯＰ ｃ ’ ＝ ０．３３Ｘ （２００−６０）／
６５０ｘｏ、５ ” ０．０３５となる。従って、熱回
収温水系統１１ａと第二の排熱回収温水系統１１ｃの温
水の両方を再生用熱源として吸着式冷凍機Ｃを作動する
ことによる一次エネルギー換算のＣ０Ｐｃの増分は、 Ｃ０Ｐｃ’ ＋Ｃ０Ｐｃ“＝ ０，１１２＋ｏ、０３５
＝ ０．１４７となる。
熱源として吸着式冷凍機Ｃを作動することによる一次エ
ネルギー換算のＣ０Ｐｃの増分Ｃ”、 ＯＰ ｃ“は、
排気ガスの；刊合３３％、排気ガス熱交換謂９に於ける
排気ガスの温度低下６５０℃→２００℃、第二の排気ガ
ス熱交換器１０に於ける排気ガスの温度低下２００℃→
６０℃、排気ガスの比熱を略一定とすると、 ＣＯＰ ｃ ’ ＝ ０．３３Ｘ （２００−６０）／
６５０ｘｏ、５ ” ０．０３５となる。従って、熱回
収温水系統１１ａと第二の排熱回収温水系統１１ｃの温
水の両方を再生用熱源として吸着式冷凍機Ｃを作動する
ことによる一次エネルギー換算のＣ０Ｐｃの増分は、 Ｃ０Ｐｃ’ ＋Ｃ０Ｐｃ“＝ ０，１１２＋ｏ、０３５
＝ ０．１４７となる。
以上を総会した、総合成績係数ＣＯＰ ｃは、Ｃ０Ｐｃ
＝Ｃ０Ｐｃ＋Ｃ０Ｐｃ’ ＋Ｃ０Ｐｃ’： １．２
＋ ０．１１２ ＋ ０．０３５ ＝ １
．３４７となり、吸着式冷凍機Ｃを用いない場合と比較
して、約１２％成績係数が向上する。
＝Ｃ０Ｐｃ＋Ｃ０Ｐｃ’ ＋Ｃ０Ｐｃ’： １．２
＋ ０．１１２ ＋ ０．０３５ ＝ １
．３４７となり、吸着式冷凍機Ｃを用いない場合と比較
して、約１２％成績係数が向上する。
しかして、従来と同様に、排熱回収温水系統Ｈｂの温水
を再生用熱源として吸収式冷凍機Ｃを作動することによ
る一次エネルギー換算のＣ０Ｐｃの増分Ｃ０Ｐｃ は
、排熱縁回収率５２％、冷熱変換効率０．７とすると、 Ｃ０Ｐｃ＾＝ ０．５２ ｘ Ｃ０７＝ ０．３６４で
あり、従って実施例の装置に於ける総合成績係数Ｃ’Ｏ
Ｐｃは、 Ｃ０ＰｃＡ＝ １．３４７ ＋ ０．３６４ ＝ １，
７１１となる。
を再生用熱源として吸収式冷凍機Ｃを作動することによ
る一次エネルギー換算のＣ０Ｐｃの増分Ｃ０Ｐｃ は
、排熱縁回収率５２％、冷熱変換効率０．７とすると、 Ｃ０Ｐｃ＾＝ ０．５２ ｘ Ｃ０７＝ ０．３６４で
あり、従って実施例の装置に於ける総合成績係数Ｃ’Ｏ
Ｐｃは、 Ｃ０ＰｃＡ＝ １．３４７ ＋ ０．３６４ ＝ １，
７１１となる。
前述したように、本発明に於いては、熱回収温水系統Ｈ
ａ及び第二の排熱回収温水系統Ｈｃの温水の両方を再生
用熱源として利用して吸着式冷凍機Ｃを作動する他、場
合によってはいずれか一方のみを利用し、他方は他の手
段により熱回収を行わせるように構成することもできる
。また本発明に於いて吸着式冷凍機Ｃは、圧縮式冷凍機
Ａや吸収式冷凍機Ｂとは離れた場所に設置することも可
能であり１例えば地下鉄の駅舎、トンネルまたは地下再
開発空間の冷房等に本発明の装置を利用する場合には、
吸着式冷凍機Ｃは地下の機械室等に設置することにより
、地下水の漏水を容易に冷却水として使用することがで
きる。そして、吸着式冷凍機Ｃの本体は、無振動、無騒
音であり、シリカゲルやゼオライト等の吸着剤は無毒、
無公害、無腐食外であるので災害時等の万一の場合でも
環境汚染等を起こさず安全である。
ａ及び第二の排熱回収温水系統Ｈｃの温水の両方を再生
用熱源として利用して吸着式冷凍機Ｃを作動する他、場
合によってはいずれか一方のみを利用し、他方は他の手
段により熱回収を行わせるように構成することもできる
。また本発明に於いて吸着式冷凍機Ｃは、圧縮式冷凍機
Ａや吸収式冷凍機Ｂとは離れた場所に設置することも可
能であり１例えば地下鉄の駅舎、トンネルまたは地下再
開発空間の冷房等に本発明の装置を利用する場合には、
吸着式冷凍機Ｃは地下の機械室等に設置することにより
、地下水の漏水を容易に冷却水として使用することがで
きる。そして、吸着式冷凍機Ｃの本体は、無振動、無騒
音であり、シリカゲルやゼオライト等の吸着剤は無毒、
無公害、無腐食外であるので災害時等の万一の場合でも
環境汚染等を起こさず安全である。
（発明の効果）
本発明は以上の通り、内燃機関により駆動する圧縮機を
用いた圧縮式冷凍機と、該内燃機関の排熱回収温水系統
の温水を再生用熱源とする吸収式冷凍機を併用する冷水
発生装置に、更に吸着式冷凍機を併用し、この吸着式冷
凍機の作動を熱回収温水系統または第二の排熱回収温水
系統の温水を再生用熱源として利用して行うので、従来
に於いては、圧縮式冷凍機の凝縮器で捨てられていた冷
媒ガスの熱量の一部又は排熱回収を十分に行えずに捨て
られていた排気ガスの熱量の一部を回収して有効利用す
ることができ、こうして冷水発生の効率を格段に向上す
ることができるという効果がある。
用いた圧縮式冷凍機と、該内燃機関の排熱回収温水系統
の温水を再生用熱源とする吸収式冷凍機を併用する冷水
発生装置に、更に吸着式冷凍機を併用し、この吸着式冷
凍機の作動を熱回収温水系統または第二の排熱回収温水
系統の温水を再生用熱源として利用して行うので、従来
に於いては、圧縮式冷凍機の凝縮器で捨てられていた冷
媒ガスの熱量の一部又は排熱回収を十分に行えずに捨て
られていた排気ガスの熱量の一部を回収して有効利用す
ることができ、こうして冷水発生の効率を格段に向上す
ることができるという効果がある。
第１図は本発明装置の実施例の構成及び動作を表わした
系統説明図、第２図は本発明装置に適用する圧縮式冷凍
機の動作例を表わしたモリエル線図、第３図は本発明装
置に適用する吸着式冷凍機の動作例を表わした特性図で
ある。 符′？ｆＡ・・・圧縮式冷凍機、Ｂ・・・吸収式冷凍機
、Ｃ・・・吸着式冷凍機、１・・・圧縮機、２，１４．
１６・・・凝縮器、３・・・膨張弁、４，１３，１．５
・・・蒸発器、５・・・熱交換器、６・・・内燃機関、
７・・・ジャケット冷却器、８・・・排気ガス経路、９
・・・排気ガス熱交換器、ＩＯ・・・第二の排気ガス熱
交換器、１１・・・吸着器、１２．２１・・・再生器、
１７・・・還元井戸、１８・・・開閉弁、１９ａ、１９
ｂ、１９ｃ、１９ｄ・＝ポンプ、２０・・・冷却塔、Ｈ
ａ・・・熱回収温水系統、ｔ（ｌ）・・・排熱回収温水
系統、Ｈｃ・・・第二の排熱回収温水系統、Ｗ、Ｗｃ・
・・冷水供給系統、Ｒ，Ｒｃ・・・冷却水供給系統、Ｗ
ａ。 ｗｂ。 ｒａ。 ｒｂ。 ｒｃ。 ｒｄ・・・経 路。
系統説明図、第２図は本発明装置に適用する圧縮式冷凍
機の動作例を表わしたモリエル線図、第３図は本発明装
置に適用する吸着式冷凍機の動作例を表わした特性図で
ある。 符′？ｆＡ・・・圧縮式冷凍機、Ｂ・・・吸収式冷凍機
、Ｃ・・・吸着式冷凍機、１・・・圧縮機、２，１４．
１６・・・凝縮器、３・・・膨張弁、４，１３，１．５
・・・蒸発器、５・・・熱交換器、６・・・内燃機関、
７・・・ジャケット冷却器、８・・・排気ガス経路、９
・・・排気ガス熱交換器、ＩＯ・・・第二の排気ガス熱
交換器、１１・・・吸着器、１２．２１・・・再生器、
１７・・・還元井戸、１８・・・開閉弁、１９ａ、１９
ｂ、１９ｃ、１９ｄ・＝ポンプ、２０・・・冷却塔、Ｈ
ａ・・・熱回収温水系統、ｔ（ｌ）・・・排熱回収温水
系統、Ｈｃ・・・第二の排熱回収温水系統、Ｗ、Ｗｃ・
・・冷水供給系統、Ｒ，Ｒｃ・・・冷却水供給系統、Ｗ
ａ。 ｗｂ。 ｒａ。 ｒｂ。 ｒｃ。 ｒｄ・・・経 路。
Claims (3)
- （１）内燃機関により駆動する圧縮機を用いた圧縮式冷
凍機と、該内燃機関の排熱回収温水系統の温水を再生用
熱源とする吸収式冷凍機を設け、前記圧縮式冷凍機に於
いて、前記圧縮機から凝縮器に至る経路に熱交換器を設
けて、該熱交換器を通る熱回収温水系統を構成し、該熱
回収温水系統の温水を再生用熱源とする吸着式冷凍機を
設けたことを特徴とする冷水発生装置 - （２）内燃機関により駆動する圧縮機を用いた圧縮式冷
凍機と、該内燃機関の排熱回収温水系統の温水を再生用
熱源とする吸収式冷凍機を設けると共に、前記排熱回収
温水系統の排気ガス熱交換器を経た排気ガス経路に第二
の排気ガス熱交換器を設けて、該第二の排気ガス熱交換
器を通る第二の排熱回収温水系統を構成し、該第二の排
熱回収温水系統の温水を再生用熱源とする吸着式冷凍機
を設けたことを特徴とする冷水発生装置 - （３）内燃機関により駆動する圧縮機を用いた圧縮式冷
凍機と、該内燃機関の排熱回収温水系統の温水を再生用
熱源とする吸収式冷凍機を設け、前記圧縮式冷凍機に於
いて、前記圧縮機から凝縮器に至る経路に熱交換器を設
けて、該熱交換器を通る熱回収温水系統を構成すると共
に、前記排熱回収温水系統の排気ガス熱交換器を経た排
気ガス経路に第二の排気ガス熱交換器を設けて、該第二
の排気ガス熱交換器を通る第二の排熱回収温水系統を構
成し、該第二の排熱回収温水系統及び前記熱回収温水系
統の温水を再生用熱源とする吸着式冷凍機を設けたこと
を特徴とする冷水発生装置
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1325554A JPH07111285B2 (ja) | 1989-12-15 | 1989-12-15 | 冷水発生装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1325554A JPH07111285B2 (ja) | 1989-12-15 | 1989-12-15 | 冷水発生装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03186164A true JPH03186164A (ja) | 1991-08-14 |
| JPH07111285B2 JPH07111285B2 (ja) | 1995-11-29 |
Family
ID=18178191
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1325554A Expired - Fee Related JPH07111285B2 (ja) | 1989-12-15 | 1989-12-15 | 冷水発生装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07111285B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018070038A (ja) * | 2016-11-01 | 2018-05-10 | トヨタ自動車株式会社 | 吸着式ヒートポンプを備えた車両用エアコン装置 |
| GR20170100077A (el) * | 2017-02-20 | 2018-10-31 | Νεκταριος Παναγιωτη Ταλιαδουρος | Αντλια θερμοτητας διπλης ενεργειας |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63143468A (ja) * | 1986-12-03 | 1988-06-15 | 松下電器産業株式会社 | ヒ−トポンプ式空気調和機 |
-
1989
- 1989-12-15 JP JP1325554A patent/JPH07111285B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63143468A (ja) * | 1986-12-03 | 1988-06-15 | 松下電器産業株式会社 | ヒ−トポンプ式空気調和機 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018070038A (ja) * | 2016-11-01 | 2018-05-10 | トヨタ自動車株式会社 | 吸着式ヒートポンプを備えた車両用エアコン装置 |
| GR20170100077A (el) * | 2017-02-20 | 2018-10-31 | Νεκταριος Παναγιωτη Ταλιαδουρος | Αντλια θερμοτητας διπλης ενεργειας |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07111285B2 (ja) | 1995-11-29 |
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