JPH03183630A - 非酸化物ガラスファイバ用プリフォームの製造方法 - Google Patents
非酸化物ガラスファイバ用プリフォームの製造方法Info
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- JPH03183630A JPH03183630A JP2256731A JP25673190A JPH03183630A JP H03183630 A JPH03183630 A JP H03183630A JP 2256731 A JP2256731 A JP 2256731A JP 25673190 A JP25673190 A JP 25673190A JP H03183630 A JPH03183630 A JP H03183630A
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Classifications
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- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
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- C03B37/01265—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting entirely or partially from molten glass, e.g. by dipping a preform in a melt
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- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y10S65/15—Nonoxygen containing chalogenides
- Y10S65/16—Optical filament or fiber treatment with fluorine or incorporating fluorine in final product
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、非酸化物ガラスプリフォームの製造方法に関
し、更に詳しくは長距離光通信用ガラスファイバ、赤外
線温度計測用ファイバ、レーザーエネルギー伝送用ファ
イバなどに使用されるハライドガラスやカルコゲナイド
ガラス等の非酸化物ファイバを作製するのに好適なプリ
フォームを製造する方法に係わる。
し、更に詳しくは長距離光通信用ガラスファイバ、赤外
線温度計測用ファイバ、レーザーエネルギー伝送用ファ
イバなどに使用されるハライドガラスやカルコゲナイド
ガラス等の非酸化物ファイバを作製するのに好適なプリ
フォームを製造する方法に係わる。
非酸化物ガラスファイバは、石英ガラスをはじめとする
酸化物ガラスよりなる光ファイバに比べて、光透過窓が
広く、特に赤外域の光を良く透過することから、光通信
、温度計測、エネルギー伝送等の様々な分野での応用が
期待されている。しかし、非酸化物ガラスは酸化物ガラ
スに比べ結晶化傾向が強く、ガラス表面が酸素や水分に
対して活性である。また、蒸気圧が大きく異なる多成分
から構成されているため、コア・クラッド構造を有する
光ファイバ用プリフォームの作製およびファイバ化には
注意を払う必要がある。
酸化物ガラスよりなる光ファイバに比べて、光透過窓が
広く、特に赤外域の光を良く透過することから、光通信
、温度計測、エネルギー伝送等の様々な分野での応用が
期待されている。しかし、非酸化物ガラスは酸化物ガラ
スに比べ結晶化傾向が強く、ガラス表面が酸素や水分に
対して活性である。また、蒸気圧が大きく異なる多成分
から構成されているため、コア・クラッド構造を有する
光ファイバ用プリフォームの作製およびファイバ化には
注意を払う必要がある。
非酸化物ガラスの光ファイバ用プリフォーム作製方法と
しては、ビルトインキヤスティング法、ローナショナル
キャスティング法および二重ルツボ法が知られている。
しては、ビルトインキヤスティング法、ローナショナル
キャスティング法および二重ルツボ法が知られている。
ビルトインキヤスティング法の場合には先ず、クラッド
用のガラス融液をキャスティングモールド内に一杯にな
るように注ぎ込む。そうすると、ガラス融液は周囲から
固化し始める。そして、その固化が全体に行きわたる前
に、キャスティングモールドを逆さにして中心部のガラ
ス融液を出す。
用のガラス融液をキャスティングモールド内に一杯にな
るように注ぎ込む。そうすると、ガラス融液は周囲から
固化し始める。そして、その固化が全体に行きわたる前
に、キャスティングモールドを逆さにして中心部のガラ
ス融液を出す。
次に、コア用のガラス融液をキャスティングモールドの
中心部に注ぎ込み、全体を固化させてプリフォームを得
る（特開昭６３−１４３５０８号公報参照）。
中心部に注ぎ込み、全体を固化させてプリフォームを得
る（特開昭６３−１４３５０８号公報参照）。
ローナショナルキャスティング法の場合には、クラッド
用のガラス融液を少量キャスティングモールド内に注ぎ
込み、そのモールドを回転させ、遠心力によりモールド
の内壁にガラス融液を付着固化させ形成する。次に、ガ
ラス内にコア用のガラス融液を一杯に注いで、ガラスを
固化させてプリフォームを得る（特公昭６１−２１１７
４号公報参照）。
用のガラス融液を少量キャスティングモールド内に注ぎ
込み、そのモールドを回転させ、遠心力によりモールド
の内壁にガラス融液を付着固化させ形成する。次に、ガ
ラス内にコア用のガラス融液を一杯に注いで、ガラスを
固化させてプリフォームを得る（特公昭６１−２１１７
４号公報参照）。
二重ルツボ法の場合には、コア用ガラス融液を内部ルツ
ボに入れ、クラッド用ガラス融液を外部ルツボに入れる
、いわゆる二重のルツボを用いて、これらの融液をノズ
ルの中を連続的に通過させてプリフォームを得る（特開
昭６３−１９０７４１号公報参照）。
ボに入れ、クラッド用ガラス融液を外部ルツボに入れる
、いわゆる二重のルツボを用いて、これらの融液をノズ
ルの中を連続的に通過させてプリフォームを得る（特開
昭６３−１９０７４１号公報参照）。
しかし、上述の方法は、クラッド用ガラス、コア用ガラ
ス共に、粘度の低い状態（換言すると融液状態）でモー
ルド内にキャスティングするため、ガラス中に泡や脈理
が混入し易く、また固化し始めた状態のクラッド用ガラ
ス上へコア用ガラス融液を更にキャスティングするため
、クラッド用ガラスが再加熱され、結晶析出温度域での
滞在時間が長くなるため結晶化しやすいという欠点があ
る。
ス共に、粘度の低い状態（換言すると融液状態）でモー
ルド内にキャスティングするため、ガラス中に泡や脈理
が混入し易く、また固化し始めた状態のクラッド用ガラ
ス上へコア用ガラス融液を更にキャスティングするため
、クラッド用ガラスが再加熱され、結晶析出温度域での
滞在時間が長くなるため結晶化しやすいという欠点があ
る。
更に、ハライドガラスやカルコゲナイドガラスは酸化物
ガラスに比べ、キャスティング温度領域において、温度
変化に対する粘度の変化が急激であるため、作業温度領
域が狭いなどの欠点があり、従来の方法では長尺のプリ
フォームの作製、およびクラッド厚、コア径の制御が困
難であるという欠点がある。
ガラスに比べ、キャスティング温度領域において、温度
変化に対する粘度の変化が急激であるため、作業温度領
域が狭いなどの欠点があり、従来の方法では長尺のプリ
フォームの作製、およびクラッド厚、コア径の制御が困
難であるという欠点がある。
これらの欠点を解決するプリフォームの作製方法として
、押出し成形法を利用することが考えられる（特開昭５
１−６４５１７号公報参照）。しかしながら、この公報
記載の方法では、予め外被用ガラスを筒状に加工し、そ
の中に芯用ガラスの棒状体を同心的に配置しなければな
らず、ガラスに穴を開けるのは技術的に難しく、特にハ
ライドガラスやカルコゲナイドガラスは熱膨張係数が大
きいので、加工中にガラスが割れるという欠点がある。
、押出し成形法を利用することが考えられる（特開昭５
１−６４５１７号公報参照）。しかしながら、この公報
記載の方法では、予め外被用ガラスを筒状に加工し、そ
の中に芯用ガラスの棒状体を同心的に配置しなければな
らず、ガラスに穴を開けるのは技術的に難しく、特にハ
ライドガラスやカルコゲナイドガラスは熱膨張係数が大
きいので、加工中にガラスが割れるという欠点がある。
更に、この方法はクラッド用ガラスとコア用ガラスを完
全に密着させることが困難である。
全に密着させることが困難である。
そこで本発明は、上述したような問題点を解決し、プリ
フォーム中に泡、脈理、結晶が存在せず、しかも長尺の
プリフォームを得ることができ、かつクラッド厚とコア
径の制御が容易であり、更にプリフォームの作製前にガ
ラスに複雑な加工を施す必要がなく、界面の密着が容易
なハライドガラス、カルコゲナイドガラス等の非酸化物
ガラスプリフォームの製造方法を提供することを目的と
する。
フォーム中に泡、脈理、結晶が存在せず、しかも長尺の
プリフォームを得ることができ、かつクラッド厚とコア
径の制御が容易であり、更にプリフォームの作製前にガ
ラスに複雑な加工を施す必要がなく、界面の密着が容易
なハライドガラス、カルコゲナイドガラス等の非酸化物
ガラスプリフォームの製造方法を提供することを目的と
する。
本発明は上記目的を遺戒するためになされたものであり
、本発明の非酸化物ガラスファイバ用プリフォームの製
造方法は、両底面が互いにほぼ平行で、少なくとも片方
の底面が研磨された、円柱または多角柱状のクラッド用
ガラスとコア用ガラスを用意し、研磨した面を互いに接
触させて、クラッド用ガラスとコア用ガラスを押出し成
形装置のシリンダ内に入れ、その際、シリンダの先端部
に取付けられた成形部の側に、クラッド用ガラスが位置
するように入れ、クラッド用ガラスとコア用ガラスを、
それらの屈伏点以上、結晶化開始温度以下の温度に加熱
し、シリンダ内に摺動可能に挿入された押出しパンチを
押して、クラッド用ガラスとコア用ガラスを互いに融着
させながら、成形穴を有する成形部から、クラッド用ガ
ラスとコア用ガラスを押出すことにより、コア・クラッ
ド構造のプリフォームを成形し、前記成形部に接続され
たライナ部内で、前記プリフォームを徐冷することを特
徴とする。
、本発明の非酸化物ガラスファイバ用プリフォームの製
造方法は、両底面が互いにほぼ平行で、少なくとも片方
の底面が研磨された、円柱または多角柱状のクラッド用
ガラスとコア用ガラスを用意し、研磨した面を互いに接
触させて、クラッド用ガラスとコア用ガラスを押出し成
形装置のシリンダ内に入れ、その際、シリンダの先端部
に取付けられた成形部の側に、クラッド用ガラスが位置
するように入れ、クラッド用ガラスとコア用ガラスを、
それらの屈伏点以上、結晶化開始温度以下の温度に加熱
し、シリンダ内に摺動可能に挿入された押出しパンチを
押して、クラッド用ガラスとコア用ガラスを互いに融着
させながら、成形穴を有する成形部から、クラッド用ガ
ラスとコア用ガラスを押出すことにより、コア・クラッ
ド構造のプリフォームを成形し、前記成形部に接続され
たライナ部内で、前記プリフォームを徐冷することを特
徴とする。
更に、他の非酸化物ガラスファイバ用プリフォームの製
造方法は、両底面が互いにほぼ平行で、少なくとも片方
の底面が研磨された、円柱または多角柱状のオーバーク
ラッド用ガラスおよびコア用ガラスと、両底面が互いに
ほぼ平行で研磨された円柱または多角柱状のクラッド用
ガラスを用意し、研磨した面を互いに接触させて、オー
バークラッド用ガラス、クラッド用ガラスおよびコア用
ガラスを押出し成形装置のシリンダ内に入れ、その際、
シリンダの先端部に取付けられた成形部の側からオーバ
ークラッド用ガラス、クラッド用ガラスそしてコア用ガ
ラスの順に位置するように入れ、オーバークラッド用ガ
ラス、クラッド用ガラスおよびコア用ガラスを、それら
の屈伏点以上、結晶化開始温度以下の温度に加熱し、シ
リンダ内に摺動可能に挿入された押出しパンチを押して
、オーバークラッド用ガラス、クラッド用ガラスおよび
コア用ガラスを互いに融着させながら、成形穴を有する
成形部から、オーバークラッド用ガラス、クラッド用ガ
ラスおよびコア用ガラスを押出すことにより、同心三層
構造のプリフォームを成形し、前記成形部に接続された
ライナ部内で、前記プリフォームを徐冷することを特徴
とする。
造方法は、両底面が互いにほぼ平行で、少なくとも片方
の底面が研磨された、円柱または多角柱状のオーバーク
ラッド用ガラスおよびコア用ガラスと、両底面が互いに
ほぼ平行で研磨された円柱または多角柱状のクラッド用
ガラスを用意し、研磨した面を互いに接触させて、オー
バークラッド用ガラス、クラッド用ガラスおよびコア用
ガラスを押出し成形装置のシリンダ内に入れ、その際、
シリンダの先端部に取付けられた成形部の側からオーバ
ークラッド用ガラス、クラッド用ガラスそしてコア用ガ
ラスの順に位置するように入れ、オーバークラッド用ガ
ラス、クラッド用ガラスおよびコア用ガラスを、それら
の屈伏点以上、結晶化開始温度以下の温度に加熱し、シ
リンダ内に摺動可能に挿入された押出しパンチを押して
、オーバークラッド用ガラス、クラッド用ガラスおよび
コア用ガラスを互いに融着させながら、成形穴を有する
成形部から、オーバークラッド用ガラス、クラッド用ガ
ラスおよびコア用ガラスを押出すことにより、同心三層
構造のプリフォームを成形し、前記成形部に接続された
ライナ部内で、前記プリフォームを徐冷することを特徴
とする。
上記両製造方法において、光ファイバ用プリフォームを
成形する雰囲気は不活性ガス雰囲気であってもよいし、
乾燥雰囲気であってもよい。
成形する雰囲気は不活性ガス雰囲気であってもよいし、
乾燥雰囲気であってもよい。
次に、図に基づいて本発明の詳細な説明する。
第１図と第２図は、本発明による、非酸化物ガラスファ
イバ用プリフォームの製造方法において使用される押出
し成形装置の縦断面を示している。
イバ用プリフォームの製造方法において使用される押出
し成形装置の縦断面を示している。
これらの図において、１は両端が開放したシリンダ、２
はシリンダ１の先端部に取付けられた成形部（ダイス型
）である。この成形部２は、シリンダ１内部と通じる成
形穴２ａを備えている。３はシリンダ１の中に摺動可能
に挿入されたほぼピストン状の押出しパンチである。４
は光ファイバ用プリフォームまたは光ファイバとなった
ときにクラッドとなるクラッド用ガラス、５は光ファイ
バ用プリフォームまたは光ファイバとなったときにコア
となるコア用ガラスである。６は成形部２に接続された
管状のライナ部であり、成形されたプリフォームを案内
および徐冷するためのものである。更に、シリンダ１内
のガラス４．５と成形部２を加熱するための図示してい
ない加熱装置が、シリンダ１と成形部２の外側またはそ
れらの中に配置されている。
はシリンダ１の先端部に取付けられた成形部（ダイス型
）である。この成形部２は、シリンダ１内部と通じる成
形穴２ａを備えている。３はシリンダ１の中に摺動可能
に挿入されたほぼピストン状の押出しパンチである。４
は光ファイバ用プリフォームまたは光ファイバとなった
ときにクラッドとなるクラッド用ガラス、５は光ファイ
バ用プリフォームまたは光ファイバとなったときにコア
となるコア用ガラスである。６は成形部２に接続された
管状のライナ部であり、成形されたプリフォームを案内
および徐冷するためのものである。更に、シリンダ１内
のガラス４．５と成形部２を加熱するための図示してい
ない加熱装置が、シリンダ１と成形部２の外側またはそ
れらの中に配置されている。
クラッド用ガラス４とコア用ガラス５は非酸化物ガラス
でほぼ平行面を有し、押出しパンチの横断面とほぼ同様
の形に加工され、そのほぼ平行面の少なくとも一面が研
磨されている。クランド用ガラス４とコア用ガラス５は
、研磨した面を互いに接触させて、成形部２の側に、ク
ラッド用ガラス４が位置するようにシリンダ１内に入れ
られる。
でほぼ平行面を有し、押出しパンチの横断面とほぼ同様
の形に加工され、そのほぼ平行面の少なくとも一面が研
磨されている。クランド用ガラス４とコア用ガラス５は
、研磨した面を互いに接触させて、成形部２の側に、ク
ラッド用ガラス４が位置するようにシリンダ１内に入れ
られる。
このとき、クランド用ガラス４とコア用ガラス５はオプ
ティカルコンタクトし、界面の隙間やガラス表面の傷を
完全に除去することが好ましい。その理由は、隙間や傷
が存在する状態で押出し成形を行った場合、コアとクラ
ット′の界面に隙間や傷が気泡として残存し、ファイバ
化した場合に散乱の原因となるからである。
ティカルコンタクトし、界面の隙間やガラス表面の傷を
完全に除去することが好ましい。その理由は、隙間や傷
が存在する状態で押出し成形を行った場合、コアとクラ
ット′の界面に隙間や傷が気泡として残存し、ファイバ
化した場合に散乱の原因となるからである。
更に、はぼ平行面とはほぼ平行面を有するコアおよびク
ラッド用ガラスを使用しプリフォーム作製およびファイ
バ化を行い得られた光ファイバのクラッドに対するコア
の偏心度が使用可能な範囲におさまる程度の平行度を有
する面であれば良い。
ラッド用ガラスを使用しプリフォーム作製およびファイ
バ化を行い得られた光ファイバのクラッドに対するコア
の偏心度が使用可能な範囲におさまる程度の平行度を有
する面であれば良い。
また、クラッド用ガラス４とコア用ガラス５の熱膨張係
数および成形温度での粘度は大きく異なってはならない
。熱膨張係数が遅い過ぎる場合には、プリフォームは冷
却中にクラックが入り、粘度が違い過ぎる場合には、コ
アとクラッドを有するプリフォームが得られない。
数および成形温度での粘度は大きく異なってはならない
。熱膨張係数が遅い過ぎる場合には、プリフォームは冷
却中にクラックが入り、粘度が違い過ぎる場合には、コ
アとクラッドを有するプリフォームが得られない。
成形時の好ましい熱膨張係数の差はｌ０ＸＩＯ−’／°
Ｃ以内であり、好ましい粘度の差は１０ポアズ以内であ
るが、特に好ましくは、クラッド用ガラス４の熱膨張係
数はコア用ガラス５のそれと同等またはやや小さい方が
良く、粘度はコア用ガラス５と同等またはやや高い方が
良い。
Ｃ以内であり、好ましい粘度の差は１０ポアズ以内であ
るが、特に好ましくは、クラッド用ガラス４の熱膨張係
数はコア用ガラス５のそれと同等またはやや小さい方が
良く、粘度はコア用ガラス５と同等またはやや高い方が
良い。
このクラッド用ガラス４とコア用ガラス５の成形は、図
示していない加熱装置により、クラッド用ガラス４とコ
ア用ガラス５をこれらのガラスの屈伏点以上、結晶化開
始温度以下の温度に加熱し、押出しパンチ３に押圧力を
加えて成形部２の成形穴２ａから押出すことによって行
われる（第２図参照）。屈伏点より低い温度でガラス４
，５に圧力をかけた場合には、ガラス４，５は押出され
ないで、ガラスにクランクが入り、また、ガラス４５が
結晶化開始温度より高くなった場合ガラス４゜５が結晶
化し、その状態で圧力を加えると、プリフォーム中に結
晶が析出するので好ましくない。
示していない加熱装置により、クラッド用ガラス４とコ
ア用ガラス５をこれらのガラスの屈伏点以上、結晶化開
始温度以下の温度に加熱し、押出しパンチ３に押圧力を
加えて成形部２の成形穴２ａから押出すことによって行
われる（第２図参照）。屈伏点より低い温度でガラス４
，５に圧力をかけた場合には、ガラス４，５は押出され
ないで、ガラスにクランクが入り、また、ガラス４５が
結晶化開始温度より高くなった場合ガラス４゜５が結晶
化し、その状態で圧力を加えると、プリフォーム中に結
晶が析出するので好ましくない。
屈伏点は日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ −１９７
５に基づいて熱分析により求めることができ、約１０１
ポアズの粘度である。結晶化開始温度は光ファイバ用プ
リフォームを作製するときに結晶が析出しない温度であ
れば良いが、熱分析等によって、予め測定しておくこと
もできる。
５に基づいて熱分析により求めることができ、約１０１
ポアズの粘度である。結晶化開始温度は光ファイバ用プ
リフォームを作製するときに結晶が析出しない温度であ
れば良いが、熱分析等によって、予め測定しておくこと
もできる。
特に好ましい温度範囲はクラッド用ガラス４とコア用ガ
ラス５が１０９〜１０６ボアズの範囲の粘度が良い、１
０６ボアズ以下であれば実質的に結晶化開始温度以下で
ある。
ラス５が１０９〜１０６ボアズの範囲の粘度が良い、１
０６ボアズ以下であれば実質的に結晶化開始温度以下で
ある。
そして、第２図に示すように、押出しパンチ３を成形部
２に向かって動かし、クラッド用ガラス４とコア用ガラ
ス５を互いに融着させながら成形部２の成形穴２ａから
押出すことにより、プリフォームを形威しなからライナ
部６に入り、徐冷される。
２に向かって動かし、クラッド用ガラス４とコア用ガラ
ス５を互いに融着させながら成形部２の成形穴２ａから
押出すことにより、プリフォームを形威しなからライナ
部６に入り、徐冷される。
上記押出し成形装置の場合には、成形部２の成形穴２ａ
の寸法を変えることにより、所望される直径のプリフォ
ームを容易に得ることができ、また、成形前にガラス４
，５の量を調節することにより、クランド厚、コア径、
プリフォーム長を容易に調節することができる。
の寸法を変えることにより、所望される直径のプリフォ
ームを容易に得ることができ、また、成形前にガラス４
，５の量を調節することにより、クランド厚、コア径、
プリフォーム長を容易に調節することができる。
例えば、クラッドの薄いプリフォームを得たい場合には
、クラッド用ガラスの量を少なく（はぼ平行面間の距離
を短＜）、コア用ガラスの量を多く （はぼ平行面間の
距離を長く）すれば良い。更に、コアおよびクランドの
ガラスの成形時の温度域の粘度を調節することによって
も変えることができる。
、クラッド用ガラスの量を少なく（はぼ平行面間の距離
を短＜）、コア用ガラスの量を多く （はぼ平行面間の
距離を長く）すれば良い。更に、コアおよびクランドの
ガラスの成形時の温度域の粘度を調節することによって
も変えることができる。
また、光ファイバ用プリフォームの成形はＡｒ、Ｈｅ、
Ｎ、等の不活性ガス雰囲気中で行うことが好ましい。
Ｎ、等の不活性ガス雰囲気中で行うことが好ましい。
その理由は、大気中の水分や酸素と反応してプリフォー
ムに結晶を析出させないためおよび押出しパンチ内壁が
金属またはカーボン製の場合、ガラスが押出しパンチの
内壁に接着して、その接着面から結晶が析出しないよう
にするため、更に押出しパンチ内壁の不純物がガラス中
にとりこまれないようにするためである。この場合特に
好ましいのは乾燥したガスである。また、光ファイバ用
プリフォームの成形を行う雰囲気としては、比較的乾燥
した雰囲気であれば酸素と反応しにくいので、不活性ガ
ス以外の雰囲気、例えば乾燥した空気中でも前記プリフ
ォームの成形を行うことができる。
ムに結晶を析出させないためおよび押出しパンチ内壁が
金属またはカーボン製の場合、ガラスが押出しパンチの
内壁に接着して、その接着面から結晶が析出しないよう
にするため、更に押出しパンチ内壁の不純物がガラス中
にとりこまれないようにするためである。この場合特に
好ましいのは乾燥したガスである。また、光ファイバ用
プリフォームの成形を行う雰囲気としては、比較的乾燥
した雰囲気であれば酸素と反応しにくいので、不活性ガ
ス以外の雰囲気、例えば乾燥した空気中でも前記プリフ
ォームの成形を行うことができる。
更に、第３図に示すように、クラッド用ガラス４の左側
に、すなわちクラッド用ガラス４と成形部２との間に、
オーバークラッド用ガラス７を配置すれば、三層構造の
光ファイバ用プリフォームが得られる。このとき、クラ
ッド用ガラス４のほぼ平面は両方共研磨され、オーバー
クラッド用ガラス７およびコア用ガラス５の研磨面と互
いに接触させる。オーバークラッド用ガラス７として特
に、結晶化に対する安定性が高（、化学的耐久性に優れ
た酸化物等を用いると、得られたプリフォームをファイ
バ化する際に、雰囲気制御を行う必要がなくコアおよび
クラッドの結晶化を抑制し、更にファイバの強度を高め
ることができる。
に、すなわちクラッド用ガラス４と成形部２との間に、
オーバークラッド用ガラス７を配置すれば、三層構造の
光ファイバ用プリフォームが得られる。このとき、クラ
ッド用ガラス４のほぼ平面は両方共研磨され、オーバー
クラッド用ガラス７およびコア用ガラス５の研磨面と互
いに接触させる。オーバークラッド用ガラス７として特
に、結晶化に対する安定性が高（、化学的耐久性に優れ
た酸化物等を用いると、得られたプリフォームをファイ
バ化する際に、雰囲気制御を行う必要がなくコアおよび
クラッドの結晶化を抑制し、更にファイバの強度を高め
ることができる。
〔実施例］
次に、実施例を挙げて本発明を更に説明するが、本発明
はこれらの実施例に限定されるものではない。
はこれらの実施例に限定されるものではない。
実施例１：
ＡｌＦ３、ＺｒＦ ４、ＹＦ３ 、ＭｇＦ２、ＣａＦ２
、ＳｒＦ ２、ＢａＦ、およびＮａＦからなるフッ化物
原料を、ガラス組成（ｍｏ １％表示）で、ＡｌＦ３が
３０％、ＺｒＦ４が１０％、ＹＦ。
、ＳｒＦ ２、ＢａＦ、およびＮａＦからなるフッ化物
原料を、ガラス組成（ｍｏ １％表示）で、ＡｌＦ３が
３０％、ＺｒＦ４が１０％、ＹＦ。
が６％、ＭｇＦ ｚが４％、ＣａＦｚ−／）’２０％、
５ｒＦｚが１３％、ＢａＦ２が８％およびＮａＦが９％
になるように秤量混合して得られたバッチ７５ｇ（クラ
ッド用ガラス）と、ガラス組成（ｍｏ１％表示）で、Ａ
ｌＦ３が２５％、ＺｒＦ４が１３％、ＹＦ、が１１％、
ＭｇＦ２が４％、ＣａＦ、が１５％、５ｒＦｚが１４％
、ＢａＦｚが１２％およびＮａＦが６％になるように秤
量混合して得られたバッチ７５ｇ（コア用ガラス）とを
それぞれ、カーボン製ルツボに入れ、アルゴンガス（Ａ
ｒ）雰囲気内で、９００ ’Ｃで２時間加熱溶融した。
５ｒＦｚが１３％、ＢａＦ２が８％およびＮａＦが９％
になるように秤量混合して得られたバッチ７５ｇ（クラ
ッド用ガラス）と、ガラス組成（ｍｏ１％表示）で、Ａ
ｌＦ３が２５％、ＺｒＦ４が１３％、ＹＦ、が１１％、
ＭｇＦ２が４％、ＣａＦ、が１５％、５ｒＦｚが１４％
、ＢａＦｚが１２％およびＮａＦが６％になるように秤
量混合して得られたバッチ７５ｇ（コア用ガラス）とを
それぞれ、カーボン製ルツボに入れ、アルゴンガス（Ａ
ｒ）雰囲気内で、９００ ’Ｃで２時間加熱溶融した。
その後、溶融したガラス融液を３７０°Ｃまで急冷し、
そのまま室温まで徐冷を行い、はぼ平行面を有する３５
ｍｍφＸ１５ｍｍの円盤状のクランド用ガラス４とコア
用ガラス５を得た。
そのまま室温まで徐冷を行い、はぼ平行面を有する３５
ｍｍφＸ１５ｍｍの円盤状のクランド用ガラス４とコア
用ガラス５を得た。
このクラッド用ガラス４の熱膨張係数は１７７×１０−
’／ ’Ｃであり、コア用ガラス５の熱膨張係数は１７
９ ｘｌｏ−７／ ’ｃであった。
’／ ’Ｃであり、コア用ガラス５の熱膨張係数は１７
９ ｘｌｏ−７／ ’ｃであった。
次に、クラッド用ガラス４とコア用ガラス５のそれぞれ
一面（片面）をλ／２以上の面精度で研磨した後、清浄
度クラス１００のクリーンブース内で二つのガラス４．
５をオプティカルコンタクトした。そして、第１図に示
した押出し成形装置のシリンダ１内に、クラッド用ガラ
ス４が中央部に直径７ｍｍφの成形穴２ａを有する成形
部２側に位置するように、両ガラス４，５を入れ、クラ
ッド用ガラス４の粘度が１０’ポアズ、コア用ガラス５
の粘度が４Ｘ１０’ポアズとなる温度４１５°Ｃまで加
熱した。そして５Ｑｂａｒの圧力を押出しパンチ３に加
え、押出しパンチ３を成形部２側へ移動させ、クラッド
用ガラス４およびコア用ガラス５に圧力を加え、成形部
２の直径７１φの成形穴２ａから二層構造のロンド状ガ
ラスをライナ部６に沿って押出した。そして、直径（ク
ラツド径） ７．３ ｍｍφ、コア径５．８ ｍｍφ、
長さ５００ｍｍのプリフォームを得た。このプリフォー
ムを１ Ｏｎ＋ｎ間隔で輪切りにした後、コアークラッ
ド界面を光学顕微鏡で観察した結果、結晶、気泡等の異
物は認められず、界面にＨｅ −Ｎｅレーザー光を照射
したが、肉眼において界面散乱光は観察されなかった。
一面（片面）をλ／２以上の面精度で研磨した後、清浄
度クラス１００のクリーンブース内で二つのガラス４．
５をオプティカルコンタクトした。そして、第１図に示
した押出し成形装置のシリンダ１内に、クラッド用ガラ
ス４が中央部に直径７ｍｍφの成形穴２ａを有する成形
部２側に位置するように、両ガラス４，５を入れ、クラ
ッド用ガラス４の粘度が１０’ポアズ、コア用ガラス５
の粘度が４Ｘ１０’ポアズとなる温度４１５°Ｃまで加
熱した。そして５Ｑｂａｒの圧力を押出しパンチ３に加
え、押出しパンチ３を成形部２側へ移動させ、クラッド
用ガラス４およびコア用ガラス５に圧力を加え、成形部
２の直径７１φの成形穴２ａから二層構造のロンド状ガ
ラスをライナ部６に沿って押出した。そして、直径（ク
ラツド径） ７．３ ｍｍφ、コア径５．８ ｍｍφ、
長さ５００ｍｍのプリフォームを得た。このプリフォー
ムを１ Ｏｎ＋ｎ間隔で輪切りにした後、コアークラッ
ド界面を光学顕微鏡で観察した結果、結晶、気泡等の異
物は認められず、界面にＨｅ −Ｎｅレーザー光を照射
したが、肉眼において界面散乱光は観察されなかった。
実施例２：
実施例１と同一のフッ化物原料を使用し、同一の割合で
秤量混合した後、実施例１と同一の方法にて、はぼ平行
面を有する３５ｍｍφＸ １５ｍｍのクラッド用ガラス
４およびコア用ガラス５を作製した。
秤量混合した後、実施例１と同一の方法にて、はぼ平行
面を有する３５ｍｍφＸ １５ｍｍのクラッド用ガラス
４およびコア用ガラス５を作製した。
更に、ｍｏ１％表示で、ＡＩ（Ｐ（ｈ）ｚ ： １１％
、Ｂａ（ＰＯ３）ｚ：１％、ＡｌＦ３７１１％、ＭｇＦ
２： ９％、ＣａＦｚ ： １６％、５ｒＦｚ：１６％
、ＢａＦｚ：１０％、ＬｉＦ：１０％およびＮａＦ ：
１６％からなる、はぼ平行面を有する３５ｍｍφ×１５
１の円盤状弗燐酸塩ガラス（オーバークラッド用ガラス
７）を作製した。このオーバークラッド用ガラス７の熱
膨張係数は１７７ ＸＩＯ”’／ ”Ｃであった。オー
バークラッド用ガラス７とコア用ガラス５の一面（片面
）およびクラッド用ガラス４の両面を、各々λ／２以上
の面精度で研磨した後、清浄度クラス１００のクリーン
ブース内で第３図に示すように、各研磨面を張り合わせ
、三つのガラス４．５７をオプティカルコンタクトした
。成形部２の中央部の成形穴２ａを９１とした他は実施
例１と同一の押出し成形装置内に、オーバークラッド用
ガラス７が成形部２側に位置するように、ガラス４５．
７をセットし、実施例１と同一の条件にて押出し成形を
行った。そのときのオーバークラッド用ガラスの粘度は
４Ｘ１０”ポアズであった。そして、直径（オーバーク
ラツド径）が９．４１φ、クラツド径が８．０ ｉｎφ
、コア径が６．３ ｍｍ−、長さ７００ｍｍの三層構造
プリフォームを得た。このプリフォームを１０ｍｍ間隔
で輪切りにした後、オーバークラッド−クランド界面お
よびコアークラッド界面を光学顕微鏡で観察した結果、
結晶、気泡等の異物は認められず、界面にＨｅ−Ｎｅ
レーザー光を照射したが、肉眼において界面の散乱は観
察されなかった。
、Ｂａ（ＰＯ３）ｚ：１％、ＡｌＦ３７１１％、ＭｇＦ
２： ９％、ＣａＦｚ ： １６％、５ｒＦｚ：１６％
、ＢａＦｚ：１０％、ＬｉＦ：１０％およびＮａＦ ：
１６％からなる、はぼ平行面を有する３５ｍｍφ×１５
１の円盤状弗燐酸塩ガラス（オーバークラッド用ガラス
７）を作製した。このオーバークラッド用ガラス７の熱
膨張係数は１７７ ＸＩＯ”’／ ”Ｃであった。オー
バークラッド用ガラス７とコア用ガラス５の一面（片面
）およびクラッド用ガラス４の両面を、各々λ／２以上
の面精度で研磨した後、清浄度クラス１００のクリーン
ブース内で第３図に示すように、各研磨面を張り合わせ
、三つのガラス４．５７をオプティカルコンタクトした
。成形部２の中央部の成形穴２ａを９１とした他は実施
例１と同一の押出し成形装置内に、オーバークラッド用
ガラス７が成形部２側に位置するように、ガラス４５．
７をセットし、実施例１と同一の条件にて押出し成形を
行った。そのときのオーバークラッド用ガラスの粘度は
４Ｘ１０”ポアズであった。そして、直径（オーバーク
ラツド径）が９．４１φ、クラツド径が８．０ ｉｎφ
、コア径が６．３ ｍｍ−、長さ７００ｍｍの三層構造
プリフォームを得た。このプリフォームを１０ｍｍ間隔
で輪切りにした後、オーバークラッド−クランド界面お
よびコアークラッド界面を光学顕微鏡で観察した結果、
結晶、気泡等の異物は認められず、界面にＨｅ−Ｎｅ
レーザー光を照射したが、肉眼において界面の散乱は観
察されなかった。
実施例３；
ＡｌＦ３、ＺｒＦ、、Ｙｈ 、ＭｇＦｚ、ＣａＦｚ、５
ｒＦｚ、ＢａＦｒ。
ｒＦｚ、ＢａＦｒ。
ＮａＦおよびＮａＣ１からなるフッ化物原料および塩化
物原料を、ガラス組成（ｍｏ１％表示）で、Ａｌｈが３
０％、ＺｒＦ ａが１０％、ｙｐ、が６％、ＭｇＦ、が
４％、ＣａＦ。
物原料を、ガラス組成（ｍｏ１％表示）で、Ａｌｈが３
０％、ＺｒＦ ａが１０％、ｙｐ、が６％、ＭｇＦ、が
４％、ＣａＦ。
が２０％、ＳｒＦ ｚが１３％、ＢａＦ、が８％、Ｎａ
Ｆが６％およびＮａＣ１が３％になるように秤量混合し
て得られたパンチ７５ｇ（クラッド用ガラス）と、ＡＩ
Ｆ、、ＺｒＦ ４、ＹＦ、 、ＭｇＦ、、 ＣａＦｚ、
５ｒＦｔ、 ＢａＦｇおよびＮａＣ１からなるフッ化物
原料および塩化物原料をガラス組成（ｍｏ１％表示）で
、ＡＩＦＷが２５％、ＺｒＦａが１３％、ＹＦ３が１１
％、ＭｇＦ、が４％、ＣａＦ２が１５％、ＳｒＦ ｚが
１４％、ＢａＦ２が１２％およびＮａＣ１が６％になる
ように秤量混合して得られたバッチ７５ｇ（コア用ガラ
ス）とを、各々カーボン製ルツボに入れ、実施例１と同
一の方法で、はぼ平行面を有する３５ｍｍφＸ１５ｍｍ
の円盤状ガラス４．５を各々得た。
Ｆが６％およびＮａＣ１が３％になるように秤量混合し
て得られたパンチ７５ｇ（クラッド用ガラス）と、ＡＩ
Ｆ、、ＺｒＦ ４、ＹＦ、 、ＭｇＦ、、 ＣａＦｚ、
５ｒＦｔ、 ＢａＦｇおよびＮａＣ１からなるフッ化物
原料および塩化物原料をガラス組成（ｍｏ１％表示）で
、ＡＩＦＷが２５％、ＺｒＦａが１３％、ＹＦ３が１１
％、ＭｇＦ、が４％、ＣａＦ２が１５％、ＳｒＦ ｚが
１４％、ＢａＦ２が１２％およびＮａＣ１が６％になる
ように秤量混合して得られたバッチ７５ｇ（コア用ガラ
ス）とを、各々カーボン製ルツボに入れ、実施例１と同
一の方法で、はぼ平行面を有する３５ｍｍφＸ１５ｍｍ
の円盤状ガラス４．５を各々得た。
クラッド用ガラス４の熱膨張係数は１８４×１０−’／
”Ｃであり、コア用ガラス５の熱膨張係数は１８３ Ｘ
ｌ０−’／ ’Ｃであった。
”Ｃであり、コア用ガラス５の熱膨張係数は１８３ Ｘ
ｌ０−’／ ’Ｃであった。
次に、クラッド用ガラス４およびコア用ガラス５の各々
の一面（片面）をλ／２以上の面積度で研磨した後、清
浄度クラス１００のクリーンブース内で二つのガラス研
磨面を張り合わせ、オプティカルコンタクトした。これ
らのガラスを、実施例１と同一の押出し成形装置内に、
クラッド用ガラス４が成形部２側に位置するようにセッ
トし、成形部２の温度が４０５°Ｃ（クラッド用ガラス
４の粘度が５Ｘ１０”ポアズ、コア用ガラス５の粘度が
２゜５ ＸＩＯ”ポアズとなる温度）まで加熱した後、
実施例１と同様に押出しバンチ３により５０ｂａｒの圧
力をガラスに加え、直径７ｍｍφの成形穴２ａを有する
成形部２から二Ｎ構造のロンド状ガラスをライナ部６に
沿って押出した。そして、直径（クラツド径） ７．２
ｍｍ−、コア径５．９ ｍｍ−、長さ５００ｍｍのプ
リフォームを得た。このプリフォームを１０ｍｍ間隔で
輪切りにした後、コアークラッド界面を光学顕微鏡で観
察した結果、結晶、気泡等の異物は認められず、界面に
Ｈｅ −Ｎｅレーザー光を照射したが、肉眼において界
面の散乱光は観察されなかった。
の一面（片面）をλ／２以上の面積度で研磨した後、清
浄度クラス１００のクリーンブース内で二つのガラス研
磨面を張り合わせ、オプティカルコンタクトした。これ
らのガラスを、実施例１と同一の押出し成形装置内に、
クラッド用ガラス４が成形部２側に位置するようにセッ
トし、成形部２の温度が４０５°Ｃ（クラッド用ガラス
４の粘度が５Ｘ１０”ポアズ、コア用ガラス５の粘度が
２゜５ ＸＩＯ”ポアズとなる温度）まで加熱した後、
実施例１と同様に押出しバンチ３により５０ｂａｒの圧
力をガラスに加え、直径７ｍｍφの成形穴２ａを有する
成形部２から二Ｎ構造のロンド状ガラスをライナ部６に
沿って押出した。そして、直径（クラツド径） ７．２
ｍｍ−、コア径５．９ ｍｍ−、長さ５００ｍｍのプ
リフォームを得た。このプリフォームを１０ｍｍ間隔で
輪切りにした後、コアークラッド界面を光学顕微鏡で観
察した結果、結晶、気泡等の異物は認められず、界面に
Ｈｅ −Ｎｅレーザー光を照射したが、肉眼において界
面の散乱光は観察されなかった。
実施例４：
高純度（６Ｎ）単体試料を原子％で、Ｓｉ ： ２５％
、Ａｓ ： ２５％、Ｔｅ ： ５０％（クラッド用ガ
ラス）およびＳｉ ： １５％、Ｇｅ ： １０％、Ａ
ｓ ： ２５％、Ｔｅ ： ５０％（コア用ガラス５）
の組成比になるように秤量した後、各々高純度石英管に
入れ、Ｉ Ｘｌ０−’ｔｏｒｒ程度に真空封入した。こ
れらのアンプルを各々ロッキング炉に入れ、９００ ’
Ｃで２４時間攪拌した後、７５０°Ｃまで冷却し、更に
２時間静置した。これらのアンプルを炉から採り出し、
２２０°Ｃまで急冷し、３０ｍ１ｎ保持した後、更に室
温まで徐冷した。これにより、はぼ平行面を有する各々
３０ｍｍφＸ１０ｍｍサイズの二種類の円盤状カルコゲ
ナイドガラスを得た。クラッド用ガラス４の熱膨張係数
は１３Ｘ１０−’／ ”Ｃであり、コア用ガラス５の熱
膨張係数はｌ０ＸＩＯ”’／ ’Ｃであった。次に、ク
ラッド用ガラス４およびコア用ガラス５の各々−面をλ
／２以上の面精度で研磨した後、清浄度クラス１００の
クリーンブース内で二つのガラスの研磨面を張り合わせ
、オプティカルコンタクトとした。これらのガラスを実
施例１と同一の装置内で、クラッド用ガラス４が成形部
２側へ来るようにセットし、成形部２の温度が３２５°
Ｃになるまで加熱した後、実施例１と同様に押出しパン
チ３により４０ｂａｒの圧力をガラスに加え、直径７Ｉ
Ｉｌｆｆｌφの成形穴２ａを有する成形部２から二層構
造のロッド状ガラスライナ６に沿って押出した。そして
、直径（クラツド径） ７．２ ｍｍφ、コア径５．８
ｍｍφ、長さ２５０ｍｍのプリフォームを得た。この
プリフォームを１０ｍｍ間隔で輪切りにした後、コアー
クラッド界面を金属顕微鏡で観察した結果、結晶、気泡
等の異物は認められなかった。
、Ａｓ ： ２５％、Ｔｅ ： ５０％（クラッド用ガ
ラス）およびＳｉ ： １５％、Ｇｅ ： １０％、Ａ
ｓ ： ２５％、Ｔｅ ： ５０％（コア用ガラス５）
の組成比になるように秤量した後、各々高純度石英管に
入れ、Ｉ Ｘｌ０−’ｔｏｒｒ程度に真空封入した。こ
れらのアンプルを各々ロッキング炉に入れ、９００ ’
Ｃで２４時間攪拌した後、７５０°Ｃまで冷却し、更に
２時間静置した。これらのアンプルを炉から採り出し、
２２０°Ｃまで急冷し、３０ｍ１ｎ保持した後、更に室
温まで徐冷した。これにより、はぼ平行面を有する各々
３０ｍｍφＸ１０ｍｍサイズの二種類の円盤状カルコゲ
ナイドガラスを得た。クラッド用ガラス４の熱膨張係数
は１３Ｘ１０−’／ ”Ｃであり、コア用ガラス５の熱
膨張係数はｌ０ＸＩＯ”’／ ’Ｃであった。次に、ク
ラッド用ガラス４およびコア用ガラス５の各々−面をλ
／２以上の面精度で研磨した後、清浄度クラス１００の
クリーンブース内で二つのガラスの研磨面を張り合わせ
、オプティカルコンタクトとした。これらのガラスを実
施例１と同一の装置内で、クラッド用ガラス４が成形部
２側へ来るようにセットし、成形部２の温度が３２５°
Ｃになるまで加熱した後、実施例１と同様に押出しパン
チ３により４０ｂａｒの圧力をガラスに加え、直径７Ｉ
Ｉｌｆｆｌφの成形穴２ａを有する成形部２から二層構
造のロッド状ガラスライナ６に沿って押出した。そして
、直径（クラツド径） ７．２ ｍｍφ、コア径５．８
ｍｍφ、長さ２５０ｍｍのプリフォームを得た。この
プリフォームを１０ｍｍ間隔で輪切りにした後、コアー
クラッド界面を金属顕微鏡で観察した結果、結晶、気泡
等の異物は認められなかった。
実施例５：
実施例１と同一のフッ化物原料を使用し、同一の割合で
秤量した後、実施例１と同様の方法にて、はぼ平行面を
有する３５ｍｍφＸ １５ｍｍのクラッド用ガラス４お
よびほぼ平行面を有する３５ｍｍφＸ ５ｍｍのコア用
ガラス５を作製した。
秤量した後、実施例１と同様の方法にて、はぼ平行面を
有する３５ｍｍφＸ １５ｍｍのクラッド用ガラス４お
よびほぼ平行面を有する３５ｍｍφＸ ５ｍｍのコア用
ガラス５を作製した。
次に、雰囲気として液体アルゴンからのアルゴンガスを
用いて、実施例１と同様に前記クラッド用ガラス４およ
びコア用ガラス５を第１図に示した押出し成形装置に入
れ、４１０°Ｃまで加熱しくクラッド用ガラス４の粘度
が約１０９ポアズ、コア用ガラス５の粘度が約４Ｘ１０
”ポアズ） 、５５ｂａｒの圧力を押出しパンチ３に加
え押出し成形を行った。
用いて、実施例１と同様に前記クラッド用ガラス４およ
びコア用ガラス５を第１図に示した押出し成形装置に入
れ、４１０°Ｃまで加熱しくクラッド用ガラス４の粘度
が約１０９ポアズ、コア用ガラス５の粘度が約４Ｘ１０
”ポアズ） 、５５ｂａｒの圧力を押出しパンチ３に加
え押出し成形を行った。
そして、直径（クラツド径） ７．２ ｍｍφ、コア径
５．０ ｍｍφ、長さ４１０ ｍｍのプリフォームを得
た。このプリフォームを１０ｍｍ間隔で輪切りにした後
、コアークラッド界面を光学顕微鏡で観察した結果、結
晶、気泡等の異物は認められず、界面にＨｅ−Ｎｅレー
ザー光を照射したが、肉眼において界面の散乱は観察さ
れなかった。
５．０ ｍｍφ、長さ４１０ ｍｍのプリフォームを得
た。このプリフォームを１０ｍｍ間隔で輪切りにした後
、コアークラッド界面を光学顕微鏡で観察した結果、結
晶、気泡等の異物は認められず、界面にＨｅ−Ｎｅレー
ザー光を照射したが、肉眼において界面の散乱は観察さ
れなかった。
実施例６：
実施例１と同一のフッ化物原料を使用し、同一の割合で
秤量した後、実施例１と同様の方法にて、はぼ平行面を
有する３５ｍｍφＸ１５ｍｍのクラッド用ガラス４およ
びコア用ガラス５を作製した。次に、実施例２と同様の
原料を使用し、同一の割合で秤量した後、実施例２と同
様の方法にて、はぼ平行面を有する３５ｍｍφＸ １５
ｍｍの円盤状弗燐酸塩ガラス（オーバークラッド用ガラ
ス７）を作製した。
秤量した後、実施例１と同様の方法にて、はぼ平行面を
有する３５ｍｍφＸ１５ｍｍのクラッド用ガラス４およ
びコア用ガラス５を作製した。次に、実施例２と同様の
原料を使用し、同一の割合で秤量した後、実施例２と同
様の方法にて、はぼ平行面を有する３５ｍｍφＸ １５
ｍｍの円盤状弗燐酸塩ガラス（オーバークラッド用ガラ
ス７）を作製した。
次に、雰囲気として液体アルゴンからのアルゴンガスを
用いて、実施例２と同様に前記クラッド用ガラス４、コ
ア用ガラス５およびオーバークラッド用ガラス７を第３
図に示した押出し成形装置に入れ、４１０°Ｃまで加熱
しくオーバークラッド用ガラス７の粘度が約４Ｘ１０’
ポアズ） 、５５ｂａｒの圧力を押出しパンチ３に加え
押出し成形を行った。
用いて、実施例２と同様に前記クラッド用ガラス４、コ
ア用ガラス５およびオーバークラッド用ガラス７を第３
図に示した押出し成形装置に入れ、４１０°Ｃまで加熱
しくオーバークラッド用ガラス７の粘度が約４Ｘ１０’
ポアズ） 、５５ｂａｒの圧力を押出しパンチ３に加え
押出し成形を行った。
そして、直径（オーバークラツド径） ９．４ ｍｍφ
、クラッド径７．６ ｍｍφ、コア径５．８ ｍｍφ、
長さ７１０ｍｍの三層構造プリフォームを得た。このプ
リフォームを１０ｍｍ間隔で輪切りにした後、オーバー
クラッド−クラッド界面およびコアークランド界面を光
学顕微鏡で観察した結果、結晶、気泡等の異物は認めら
れず、界面にＨｅ−Ｎｅ レーザー光を照射したが、肉
眼において界面の散乱は観察されなかった。
、クラッド径７．６ ｍｍφ、コア径５．８ ｍｍφ、
長さ７１０ｍｍの三層構造プリフォームを得た。このプ
リフォームを１０ｍｍ間隔で輪切りにした後、オーバー
クラッド−クラッド界面およびコアークランド界面を光
学顕微鏡で観察した結果、結晶、気泡等の異物は認めら
れず、界面にＨｅ−Ｎｅ レーザー光を照射したが、肉
眼において界面の散乱は観察されなかった。
実施例７：
実施例１と同一のフッ化物原料を使用し、同一の割合で
秤量した後、実施例１と同様の方法にて、はぼ平行面を
有する３５ＩＩＩＩＩＩφ×１５１１１ｍのクラッド用
ガラス４およびコア用ガラス５を作製した。
秤量した後、実施例１と同様の方法にて、はぼ平行面を
有する３５ＩＩＩＩＩＩφ×１５１１１ｍのクラッド用
ガラス４およびコア用ガラス５を作製した。
次に、雰囲気としてガスボンベからの乾燥した空気を用
いて、実施例５と同様に前記クラッド用ガラス４および
コア用ガラス５を詔１図に示した押出し成形装置に入れ
、４１０”Ｃまで加熱しくクランド用ガラス４の粘度が
約１０９ポアズ、コア用ガラス５の粘度が約４ＸＩＯ’
ポアズ） 、５０ｂａｒの圧力を押出しパンチ３に加え
押出し成形を行った。
いて、実施例５と同様に前記クラッド用ガラス４および
コア用ガラス５を詔１図に示した押出し成形装置に入れ
、４１０”Ｃまで加熱しくクランド用ガラス４の粘度が
約１０９ポアズ、コア用ガラス５の粘度が約４ＸＩＯ’
ポアズ） 、５０ｂａｒの圧力を押出しパンチ３に加え
押出し成形を行った。
そして、直径（クラツド径） ７．３ ｍｍφ、コア径
５．８開φ、長さ４９０ ｍｍのプリフォームを得た。
５．８開φ、長さ４９０ ｍｍのプリフォームを得た。
このプリフォームを１０ｍｍ間隔で輪切りにした後、コ
アークラッド界面を光学顕微鏡で観察した結果、結晶、
気泡等の異物は認められず、界面にＨｅ−Ｎｅレーザー
光を照射したが、肉眼において界面の散乱は観察されな
かった。
アークラッド界面を光学顕微鏡で観察した結果、結晶、
気泡等の異物は認められず、界面にＨｅ−Ｎｅレーザー
光を照射したが、肉眼において界面の散乱は観察されな
かった。
実施例８：
実施例１と同一のフッ化物原料を使用し、同一の割合で
秤量した後、実施例１と同様の方法にて、はぼ平行面を
有する３５ｍｍφＸ１５ｍｍのクラッド用ガラス４およ
びコア用ガラス５を作製した。次に、実施例２と同様の
原料を使用し、同一の割合で秤量した後、実施例２と同
様の方法にて、はぼ平行面を有する３５ｍｍφＸ １５
ｍｍの円盤状弗燐酸塩ガラス（オーバークラッド用ガラ
ス７）を作製した。
秤量した後、実施例１と同様の方法にて、はぼ平行面を
有する３５ｍｍφＸ１５ｍｍのクラッド用ガラス４およ
びコア用ガラス５を作製した。次に、実施例２と同様の
原料を使用し、同一の割合で秤量した後、実施例２と同
様の方法にて、はぼ平行面を有する３５ｍｍφＸ １５
ｍｍの円盤状弗燐酸塩ガラス（オーバークラッド用ガラ
ス７）を作製した。
次に、雰囲気としてガスボンへからの乾燥した空気を用
いて、実施例２と同様に前記クラッド用ガラス４、コア
用ガラス５およびオーバークラッド用ガラス７を第３図
に示した押出し成形装置に入れ、４１０°Ｃまで加熱し
くオーバークラッド用ガラス７の粘度が約４Ｘ１０８ポ
アズ） 、５０ｂａｒの圧ツノを押出しバンチ３に加え
押出し成形を行った。
いて、実施例２と同様に前記クラッド用ガラス４、コア
用ガラス５およびオーバークラッド用ガラス７を第３図
に示した押出し成形装置に入れ、４１０°Ｃまで加熱し
くオーバークラッド用ガラス７の粘度が約４Ｘ１０８ポ
アズ） 、５０ｂａｒの圧ツノを押出しバンチ３に加え
押出し成形を行った。
そして、直径（オーバークランド径） ９．４ ｍｍφ
、クラッド径７．５ ｍｍφ、コア径６．０ ｍｍφ、
長さ６００ｍｍの三層構造プリフォームを得た。このプ
リフォームを１０ｍｍ間隔で輪切りにした後、オーバー
クラッド−クラッド界面およびコアークランド界面を光
学顕微鏡で観察した結果、結晶、気泡等の異物は認めら
れず、界面にＨｅ−Ｎｅ レーザー光を照射したが、肉
眼において界面の散乱は観察されなかった。
、クラッド径７．５ ｍｍφ、コア径６．０ ｍｍφ、
長さ６００ｍｍの三層構造プリフォームを得た。このプ
リフォームを１０ｍｍ間隔で輪切りにした後、オーバー
クラッド−クラッド界面およびコアークランド界面を光
学顕微鏡で観察した結果、結晶、気泡等の異物は認めら
れず、界面にＨｅ−Ｎｅ レーザー光を照射したが、肉
眼において界面の散乱は観察されなかった。
本発明によれば、クラッド用ガラスとコア用ガラス接触
面を研磨するだけでよいので、押出し成形のためのガラ
スの準備加工が簡単であり、かつ研磨によって接触面の
間の隙間やガラス表面の傷が除去されるので、プリフォ
ーム中に泡や脈理が混入しない。また、ガラスの屈伏点
以上、結晶化開始温度以下の高い粘度領域でガラスを押
出し成形するので、得られるプリフォーム中に結晶、ク
ランクおよび脈理が発生しない。従って、作業温度領域
の狭い非酸化物ガラスの場合でも損失の少ない光ファイ
バ用プリフォームを作製することができる。
面を研磨するだけでよいので、押出し成形のためのガラ
スの準備加工が簡単であり、かつ研磨によって接触面の
間の隙間やガラス表面の傷が除去されるので、プリフォ
ーム中に泡や脈理が混入しない。また、ガラスの屈伏点
以上、結晶化開始温度以下の高い粘度領域でガラスを押
出し成形するので、得られるプリフォーム中に結晶、ク
ランクおよび脈理が発生しない。従って、作業温度領域
の狭い非酸化物ガラスの場合でも損失の少ない光ファイ
バ用プリフォームを作製することができる。
更に、クラッド用ガラスおよびコア用ガラスの厚さまた
は量を変えることにより、プリフォーム４゜ のクラッドとコアの比率（プリフォームのクランド径お
よびコア径）とプリフォームの長さをを容易に変えるこ
とができる。
は量を変えることにより、プリフォーム４゜ のクラッドとコアの比率（プリフォームのクランド径お
よびコア径）とプリフォームの長さをを容易に変えるこ
とができる。
また、クラッドとコアの二層構造のプリフォームだけで
なく、オーバークラッド、クラッドおよびコアの三層構
造のプリフォームも簡単に製造することができる。
なく、オーバークラッド、クラッドおよびコアの三層構
造のプリフォームも簡単に製造することができる。
第１図はクラッド用ガラスとコア用ガラスをセントした
状態のプリフォーム押出し成形装置を示す縦断面図、第
２図はプリフォームを成形している状態を示す縦断面図
、第３図はクラッド用ガラス、コア用ガラスおよびオー
バークラッド用ガラスをセントした状態を示す縦断面図
である。 １・・・シリンダ、 ２・・・成形部、 ２ａ・・・成
形穴、 ３・・・押出しパンチ、 ４・・・クラ、ド用
ガラス、 ５・・・コア用ガラス、６・・・ライナ部
、 ７・・・オーバークラッド用ガラス 第 図
状態のプリフォーム押出し成形装置を示す縦断面図、第
２図はプリフォームを成形している状態を示す縦断面図
、第３図はクラッド用ガラス、コア用ガラスおよびオー
バークラッド用ガラスをセントした状態を示す縦断面図
である。 １・・・シリンダ、 ２・・・成形部、 ２ａ・・・成
形穴、 ３・・・押出しパンチ、 ４・・・クラ、ド用
ガラス、 ５・・・コア用ガラス、６・・・ライナ部
、 ７・・・オーバークラッド用ガラス 第 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、両底面が互いにほぼ平行で、少なくとも片方の底面
が研磨された、円柱または多角柱状のクラッド用ガラス
とコア用ガラスを用意し、 研磨した面を互いに接触させて、クラッド用ガラスとコ
ア用ガラスを押出し成形装置のシリンダ内に入れ、その
際、シリンダの先端部に取付けられた成形部の側に、ク
ラッド用ガラスが位置するように入れ、 クラッド用ガラスとコア用ガラスを、それらの屈伏点以
上、結晶化開始温度以下の温度に加熱し、シリンダ内に
摺動可能に挿入された押出しパンチを押して、クラッド
用ガラスとコア用ガラスを互いに融着させながら、成形
穴を有する成形部から、クラッド用ガラスとコア用ガラ
スを押出すことにより、コア・クラッド構造のプリフォ
ームを成形し、 前記成形部に接続されたライナ部内で、前記プリフォー
ムを徐冷することを特徴とする、非酸化物ガラスファイ
バ用プリフォームの製造方法。 ２、両底面が互いにほぼ平行で、少なくとも片方の底面
が研磨された、円柱または多角柱状のオーバークラッド
用ガラスおよびコア用ガラスと、両底面が互いにほぼ平
行で研磨された円柱または多角柱状のクラッド用ガラス
を用意し、 研磨した面を互いに接触させて、オーバークラッド用ガ
ラス、クラッド用ガラスおよびコア用ガラスを押出し成
形装置のシリンダ内に入れ、その際、シリンダの先端部
に取付けられた成形部の側からオーバークラッド用ガラ
ス、クラッド用ガラスそしてコア用ガラスの順に位置す
るように入れ、オーバークラッド用ガラス、クラッド用
ガラスおよびコア用ガラスを、それらの屈伏点以上、結
晶化開始温度以下の温度に加熱し、 シリンダ内に摺動可能に挿入された押出しパンチを押し
て、オーバークラッド用ガラス、クラッド用ガラスおよ
びコア用ガラスを互いに融着させながら、成形穴を有す
る成形部から、オーバークラッド用ガラス、クラッド用
ガラスおよびコア用ガラスを押出すことにより、同心三
層構造のプリフォームを成形し、 前記成形部に接続されたライナ部内で、前記プリフォー
ムを徐冷することを特徴とする、非酸化物ガラスファイ
バ用プリフォームの製造方法。 ３、光ファイバ用プリフォームを成形する雰囲気が不活
性ガス雰囲気であることを特徴とする、請求項１又は請
求項２記載の非酸化物ガラスファイバ用プリフォームの
製造方法。 ４、光ファイバ用プリフォームを成形する雰囲気が乾燥
雰囲気であることを特徴とする、請求項１又は請求項２
記載の非酸化物ガラスファイバ用プリフォームの製造方
法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1-254846 | 1989-09-29 | ||
| JP25484689 | 1989-09-29 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03183630A true JPH03183630A (ja) | 1991-08-09 |
| JPH0776107B2 JPH0776107B2 (ja) | 1995-08-16 |
Family
ID=17270665
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2256731A Expired - Lifetime JPH0776107B2 (ja) | 1989-09-29 | 1990-09-26 | 非酸化物ガラスファイバ用プリフォームの製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5185021A (ja) |
| EP (1) | EP0420239B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0776107B2 (ja) |
| DE (1) | DE69009134T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5308371A (en) * | 1992-04-28 | 1994-05-03 | Central Glass Co., Ltd. | Method of forming fluoride glass fiber preform |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5879426A (en) * | 1996-08-12 | 1999-03-09 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Process for making optical fibers from core and cladding glass rods |
| JPH10203841A (ja) * | 1997-01-22 | 1998-08-04 | Hoya Corp | ガラスプリフォーム及びガラスファイバの製造方法 |
| JP2004533390A (ja) | 2001-04-12 | 2004-11-04 | オムニガイド コミュニケーションズ インコーポレイテッド | 高屈折率コントラストの光導波路および用途 |
| US20040137168A1 (en) * | 2002-11-22 | 2004-07-15 | Vladimir Fuflyigin | Dielectric waveguide and method of making the same |
| WO2005049513A2 (en) * | 2003-07-14 | 2005-06-02 | Massachusetts Institute Of Technology | Optoelectronic fiber codrawn from conducting, semiconducting, and insulating materials |
| US20070065082A1 (en) * | 2006-10-12 | 2007-03-22 | Sterlite Optical Technologies Ltd | Method for preparation of core rod assembly for overcladding, and perform and fiber produced from such core rod assembly |
| US9708210B2 (en) * | 2014-06-03 | 2017-07-18 | The United States Of America, As Represented By The Secretary Of The Navy | Striae-free chalcogenide glasses |
| US10131568B2 (en) * | 2015-03-03 | 2018-11-20 | The United States Of America, As Represented By The Secretary Of The Navy | Manufacturing process for striae-free multicomponent chalcogenide glasses via multiple fining steps |
| CN107311444B (zh) * | 2017-07-11 | 2020-09-15 | 中国科学院上海光学精密机械研究所 | 光纤预制棒的挤压装置和制备方法 |
| CN111892291B (zh) * | 2019-05-06 | 2022-12-23 | 宁波大学 | 全固态光子晶体光纤预制棒的挤压制备方法 |
| CN114538767B (zh) * | 2022-03-30 | 2024-04-26 | 中国计量大学 | 一种光纤预制棒的成型装置及其成型方法 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2992956A (en) * | 1958-02-14 | 1961-07-18 | American Optical Corp | Method for making fiber optical devices |
| GB1194386A (en) * | 1967-10-04 | 1970-06-10 | Ass Elect Ind | Improvements in the Extrusion of Glass |
| GB1313106A (en) * | 1969-10-14 | 1973-04-11 | Pilkington Brothers Ltd | Manufacture of clad glass |
| US3963468A (en) * | 1974-02-15 | 1976-06-15 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Light guide fabrication |
| DE2409673A1 (de) * | 1974-02-28 | 1975-09-11 | Siemens Ag | Verfahren zur herstellung eines ausgangskoerpers zum ziehen von glasfasern |
| US4063914A (en) * | 1974-10-10 | 1977-12-20 | U.S. Philips Corporation | Method of producing an optical fiber |
| US4073654A (en) * | 1975-12-15 | 1978-02-14 | Corning Glass Works | Optical articles prepared from hydrated glasses |
| US4181403A (en) * | 1976-12-30 | 1980-01-01 | Pedro Buarque De Macedo | Optical fiber with compression surface layer |
| JPS6022652B2 (ja) * | 1978-09-28 | 1985-06-03 | 住友電気工業株式会社 | 光伝送用ガラスフアイバ−の製造方法 |
| US4253731A (en) * | 1979-04-09 | 1981-03-03 | Honeywell Inc. | Infrared fiber of AgCl clad AgBr and method of fabrication |
| US4885020A (en) * | 1987-02-05 | 1989-12-05 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Method of manufacturing glass fiber |
| US4898603A (en) * | 1988-07-25 | 1990-02-06 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method for manufacturing halide glass optical fiber |
-
1990
- 1990-09-24 US US07/587,946 patent/US5185021A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-09-26 JP JP2256731A patent/JPH0776107B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1990-09-27 EP EP90118567A patent/EP0420239B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-09-27 DE DE69009134T patent/DE69009134T2/de not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5308371A (en) * | 1992-04-28 | 1994-05-03 | Central Glass Co., Ltd. | Method of forming fluoride glass fiber preform |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5185021A (en) | 1993-02-09 |
| DE69009134D1 (de) | 1994-06-30 |
| JPH0776107B2 (ja) | 1995-08-16 |
| EP0420239B1 (en) | 1994-05-25 |
| EP0420239A1 (en) | 1991-04-03 |
| DE69009134T2 (de) | 1994-10-13 |
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