JPH03180228A - 缶詰用缶及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は缶詰用缶及びその製造方法に係るものであり、
より詳細には内容物充填後の冷却過程或いはその後の保
存中に於ける減圧変形などに対する優れた耐性を有し、
これにより使用素材の薄肉化が可能である缶詰用缶及び
その製造方法に関する。

（従来の技術） 従来、缶詰用缶としては、主に金属、場合によっては樹
脂素材が用いられ、金属板等の場合は筒状に成形して対
向する端線部を溶接、接着或いはハンダ付は等の手段で
接合して側面継ぎ目付き缶胴を成形し、この缶胴の両端
を天地蓋と巻締して成る所謂スリーピース缶、或いは金
属板を有底缶胴に絞り深絞り成形成いは更にしごき成形
に付し、この有底缶胴の上端に蓋を巻締して成る所謂ツ
ーピース缶に形成される。

これらの缶詰用缶においては、缶の素材コストを低減さ
せ且つ缶自体を軽量化することを目的として、素材の厚
みを可久的に薄くすべく多くの努力が払われている。し
かしながら、素材の厚みを小さくすると、缶胴の機械的
強度が当然低下し、特に内容物充填後の冷却過程或いは
その後の保存や輸送中に、内部の減圧による缶胴の変形
（異形変形）が顕著に生じるようになる。また、缶詰製
品では、その取扱いや輸送中に、缶同士の衝突等が避は
得ないこともあるが、この衝突等によっても缶胴の変形
を生じることがある。

缶詰用缶の缶胴にこのような変形が生じると、製品の外
観が不良となり、商品価値を損なうばかりでなく、金属
板の内外保護被覆層にもピンホール、クラック、剥離等
の被覆欠陥を発生し、腐食や金属溶出或いは更に孔食等
による漏洩等の問題を起こす虞がある。

従来、缶胴部材を補強する手段として、缶胴部材に局方
向のビード及び缶高さ方向（缶軸方向）のビードを形成
させることが知られている。

（発明が解決しようとする問題点） 缶胴部材にビードを形成させると、前述した減圧変形等
を防止させるには、かなり有効ではあるが、缶胴部材の
前面に周状ビードを設けたとしても、外圧による変形荷
重の増大（外圧変形強度の増大）はビードを設けてない
同様な缶の高々２倍径度のオーダーであって、素材を大
幅に薄肉化した場合にも、減圧変形を完全に防止すると
いう目的には未だ充分に満足し得るものではない。

加えて、缶胴にビードを形成すると、印刷された外表面
が凹凸状゛となって１缶の美観や商品価値が失われると
共に、缶内面にも被覆欠陥が表れるようになり、金属露
出（ＥＲＶ値）が高くなるという欠点がある。このため
、現在実用に供されているビード付き缶胴は、缶胴の極
く限られた部分に周状ビードを設けるにとどまっている
。

従って、本発明の目的は、従来のビードに代わる新規補
強構造が導入され、外圧（乃至内部減圧）による変形強
度が著しく向上し、外観特性が良好で、しかも被膜形成
筒においては缶内面における金属露出等も比較的小さい
範囲に抑制される缶詰用缶を提供すること及びその製造
方法を提供することにある。

本発明の他の目的は、缶外面が多面体に基づく特異な立
体感と美観とを備え、缶内容物の喫飲等に際して缶胴の
把持も容易であり、しかも打痕に対する耐性をも有して
いる缶詰用缶を提供することにある。

（問題を解決するための手段） 本発明によれば、缶胴の少なくとも一部に、好ましくは
缶胴全体の１０％以上に周状多面体壁が形成され、該多
面体壁は構成単位面と、構成単位面同士が接する境界稜
線及び境界稜線同士が交わる交叉部を有し、ｕＡ境界稜
線及び交叉部は構成単位面に比べて相対的に缶外側に凸
となっており、構成単位面の隣合った缶軸方向配列が位
相差をなしており、且つ該多面体壁は、構成単位面或い
は境界稜線の内側或いは外側の少なくとも一方を規制す
る成形型と筒状缶胴とを強制的に係合させることにより
形成されていることを特徴とする外圧に対して耐変形性
を有する缶詰用缶の製法が提供される。

本発明によればまた、缶胴の少なくても一部に周状多面
体壁が形成され、該多面体壁は構成単位面と、構成単位
面同士が接する境界稜線及び境界稜線同士が交わる交叉
部を有し、該境界稜線及び交叉部は構成単位面に比べて
相対的に缶外側に凸となっており、構成単位面の隣合っ
た缶軸方向配列が位相差をなして配置されていることを
特徴とする外圧に対して耐変形性を有する缶詰用缶が提
供される。

本発明の缶詰用缶においては、前記缶胴の周に存在する
構成単位面の数であって、且つ缶軸方向に位相していな
い構成単位面の数が３乃至１４であることが重要である
。

本発明の缶詰用缶においてはまた、前記構成単位面の缶
軸方向の最大長さをＬとし、構成単位面の信局方向の最
大巾をＷとし、該り及びＷがＯ０２≦Ｌ　／　ｗ≦４の
関係を満たすことが重要である。

本発明の缶詰用缶においては更に、前記構成単位面の信
局方向に最大巾をとったときの交点同士を結ぶ線或いは
対向する境界稜線上の点同士を結ぶ線の中点から缶胴の
中心までの距離をＳとし、該交点或いは該境界線上の点
から中心までの距離をｒとし、該ｒ−８の差をｄｏとす
ると、前記構成単位面のくぼむ深み量ｄはｄｏの関係で
次式、０、　５≦ｄ／ｄｏ≦２ の範囲内を満たすことが重要である。

本発明によれば、前記構成単位面は四辺形で、各辺が前
記境界稜線となり、缶内部に向けて湾曲して凸となって
いることを特徴とした缶詰用缶が提供される。

本発明によればまた、前記構成単位面は、四辺形で各辺
が前記境界稜線となり、ｌ１ｌＩ断面がほぼＶ状に折り
曲げられて缶内部に向けて凸となり、構成単位面が更に
２個の二等辺三角形から構成されてなることを特徴とし
た缶詰用缶が提供される。

本発明によれば更に、前記構成単位面が六角形で、各辺
が前記境界稜線となり、該境界稜線が缶軸方向に連続し
て沿わないように配置され、且つ缶内部に向けて湾曲し
て凸となっていることを特徴とした缶詰用缶が提供され
る。

本発明は更に、前記構成単位面同士が接する境界稜線部
はなだらかな一定のＲ（曲率半径）を有する一箇所的げ
或いは複数箇所曲げ部であって、該Ｒが板厚を及び缶胴
半径りに対して ｔ≦Ｒ≦（２／３）　Ｄの範囲を満たすことを特徴とす
ることができる。

（実施の態様） 本発明は、缶胴に多面体壁を形成するものであり、この
多面体壁の構成単位を境界稜線及び交叉点より相対的に
内部に向けて凸となるように形成し、その単位面の隣合
った缶軸方向配列を位相、特に１／２の位相差をなして
形成することにより、缶が外圧に対して極めて耐変形性
を有するという知見に基づくものである。しかも、缶胴
の全面だけでなく、　一部に形成した場合、特に缶胴の
中央部に形成した場合には十分な耐変形性を有すること
を見いだし、また、このような場合、缶胴の全面に対し
て周状多面体壁が１０％以上であれば充分な作用効果を
見ることができる。これらの多面体壁は缶胴の複数の位
置に簡単に形成することができるものであり、本発明に
おいては前記缶胴の周に存在する４４或単位面の数が重
要であり、周に存在する構成単位面の数ｎは缶軸方向に
位相しているものを含めないで数えたものが３乃至１４
の範囲にあることが重要である。特に後述する四辺形に
於いては４乃至第２が望ましく、六角形に於いては３乃
至１０が望ましい。

第１図は缶胴の空缶耐外圧比（構成単位面を施した場合
とそれをしなかった場合の比）とｎ数との関係時線図で
ある。第１図に示すようにｎの増加と共に作用効果の低
下がみられ、ｎが１４を越えると空缶耐外圧の作用効果
がほとんどみられない、一方、ｎが３を下回る場合では
缶胴に充分な多面壁面を形成することができず、また、
田面での曲げが激しくなるため、塗膜の耐腐食性が著し
く低下し外観も悪くする。

缶胴に施される構成単位面は後述するように四辺形、六
角形、角部が丸くなったほぼ円に近いものであっても、
前述したように多面壁が内部に凸となった１ｉｌ或単位
面からなり、それが位相、特にほぼ１７２位相した構成
単位面で形成されていると、十分な耐変形性を有するも
のである。

このような構成でくぼませた缶胴に於いて、通常の従来
の缶胴を側面から見た場合、缶胴の輪郭は軸方向に直線
となって現れるが、第２−Ｂ図及び第８−Ｂ図に示すよ
うに構成単位面は軸方向が湾曲やＶ形状のくぼみとなっ
て表れる。このような単位面の構成と、はぼ１／２の位
相配置は缶胴に耐変形性を付与し、しかも多面体壁形成
前の缶胴表面積と多面体壁形成後の缶胴表面積とを実質
的にほぼ等しく保ちながら底形が可能なため、塗膜の損
傷が発生することなく、優れた耐腐食性が維持され、加
工後に残留する応力も少なく、レトルト殺菌やその後の
経時に於ける塗膜密着性や継ぎ目接着力の経時的低下も
有効に解消される。

まず、本発明においては多面体壁の構成単位面を四辺形
で構成したものが優すぐれていることが特徴である。即
ち、多面壁面では、第３図（ａ）（ｂ）に示すように４
ｉＩ或単位面がほぼひし形に或っており、ａ−ｃ及びｂ
−ｄを結ぶ面線沿い（頂点と頂点とを結ぶ軸及び周方向
に延びる面線沿い。）は、滑らかに湾曲部に成っており
、この湾曲部は内向きに凸となっている。このような構
成単位面は周方向に隣合って配列されると共に、軸方向
に１／２の位相差をなして配列されて缶側面を形成して
いる。しかし、このような多面壁面の構成単位の境界稜
線は缶の軸方向に沿わせて配置されておらず、四辺形構
成単位面においてはこのような配置が缶の軸圧縮による
変形を防ぐ上で重要である。上記構造において、缶胴の
外圧による変形強度に予想外の向上が認められるが、こ
のメカニズムについては定かでないが、ひし形構成単位
面が缶側壁に交互にがっちり導入組み込まれるためであ
ることが理解される。

１１３図（ａ）は多面壁面の四辺形の一例を展開したも
のであり、この多面壁面はひし形ａｂｅｄが構成単位面
となっている。ひし形における各辺ａｂ、ｂｃ、ｃｄ、
ｄａは缶側面に形成される境界稜線による辺であり、こ
れらの結合交叉部は外向きに凸となる頂点ａ、ｂ、　　
ｃ、ｄである。また、前述のようにｂｄを結ぶ線部は滑
らかな湾曲部となっており、尚、ひし形寸法は、ｂｄの
長さをＷとし、ａＣの高さＬとすると、Ｗ及びＬは４１
１戒単位面の最大中及び軸方向の最大長さとなる。

Ｗ及びＬの関係は、本発明の缶詰用缶の強度を高める上
で重要であると共に１缶の外観も大きく影響するもので
ある。即ち、ＷとＬとの関係は、０、　２≦Ｌ　／　ｗ
≦４であることが望ましく、これは四辺形の構成単位面
に限らず、六角形等の構成単位面においても同様である
。第５図に示すようにＬ／ｗが前記範囲を越えると、缶
の外観には余り問題はないが、本来の目的である空缶耐
外圧が低下する。一方、Ｌ　／　ｗが前記範囲より小さ
い場合には、空缶耐外圧が良好であるものの缶胴自体は
軸圧縮による変形が生じゃすい。これは、一般的なパイ
プ材の使用であれば問題ないが、缶胴にとっては重要な
問題であることが理解される。また、Ｌ／ｗがこのよう
な範囲以下では外観も悪くなり、缶表面の印刷像の見栄
え等を悪くする虞がある。

また、第２−Ｃ図に示すひし形の構成単位面の各頂点ａ
、　　ｂ叉はｄは、実質的に径方向に最も突出し、缶胴
の中心０の半径ｒの円周上にほぼ位置し、構成単位面の
湾曲部のひし形の中央部（ｂ−ｄの中点）は径の内方向
に最も位置している。本発明において、各辺が頂点を結
ぶ稜線となり、しかもひし形の中央部が湾曲されて谷部
となり、この多面壁面を缶胴に形成させると、多面壁面
形成前の缶胴表面積と多面壁面形成後の缶胴表面積とを
実質的に等しく保ちながら成形が可能と成るため、塗膜
の損傷及び基材の表面処理層のクラックが発生すること
なく、優れた耐腐食性が維持されど共に、加工後の缶体
に残留する応力も著しく少なく、レトルト殺菌やその後
の経時に於ける塗膜密着力や継ぎ目接着力の経時的低下
も有効に解消される。また、周方向の谷部は滑らかな湾
曲であり、外観上デザインを付す場合の再現性がよく見
栄えが向上し、容器内での内容物の残留が従来の円筒缶
と同様にほとんどない。

また１本発明の缶詰用缶においては、構成単位面の中央
部の深さｆｆ１ｄ　（缶詰用缶が多面壁を有しないとし
たときの缶胴外７１画からくぼまされたｉｋ）がｆ（栗
である。缶胴の半径をｒとすると、前記構成単位面の交
叉点部は成形上若干の誤差がでるがほぼこの缶胴の半径
上に位置する。一方、周方向の交叉点部同士ｂｄを結ぶ
＆ｌ（四辺形においては構成単位面の最大巾Ｗとなる。

）上の中点から缶胴の中心０までの距離をＳとする。こ
の場合構成単位面の深さを表す指標として缶胴の半径ｒ
とＳとの差をｄｏ＝ｒ−ｓとすると、構成単位面の深さ
ｄは０．　５≦ｄ／ｄｏ≦２であることが重要である。

第６図は構成単位面における深さ量ｄ／ｄｏと空缶耐外
圧との関係をプロットした図である。１１６図に示すよ
うに構成単位面の深さ量ｄが前記関係の範囲より小さい
と、第１図に示す充分な耐外圧に対する作用が得られな
い、一方、深さ量ｄが前記範囲より大であると１缶の軸
方向からのＦ！ｌ屈が生じやすく、また、多面壁の橘或
前と橋或後の表面積の差が大きくなるため、缶の塗膜接
着力や継ぎ目接着力が低下し好ましくない。更に印刷上
の外観も悪化する。

また、ｄｏは構成単位面の最大巾Ｗと密接に関係してお
り、Ｗは前述した軸方向の最大長さＬと関係している。

よって、深さＡｄはこれらＷ及びＬと密接な関係にあり
、これらの長さによってその許容範囲も変化するもので
ある。例えば、四辺形の構成単位面においては、ｄｏ−
ｒ−ｓであり。

ｓ　　＝　　ｒｃｏｓ（π／ｎ）、　ｗ＝　　２　　ｒ
ｓｉｎ（π／　ｎ）よ　リ、ｄ　ｏ＝１／２・ｗ　（ｓ
ｉｎ（ｓ／　ｎ　））−１・（１−ｃｏｓ（７ｃ／　ｎ
　）となり、ｄｏが最大巾Ｗと周方向に存在する構成単
位面の数ｎによって決定されることが理解され、深さ量
ｄはＷが大きくなればそのとりうる範囲が大きな値とな
り、ｎが大きくなればそのとりうる範囲も小さくなる。

このような構成単位面の上記作用効果はｍ４図に示すよ
うに缶胴の中央部に形成したものについても見られ、こ
のように中央部に形成したものは端部のみに形成したも
の比べ作用効果が大となる傾向にある。また、第４図の
缶胴においては少なくとも缶胴全面に対して１０％以上
形成されることが好ましく、このような形成面積におい
ては前述した作用効果が充分に見られる。

また、構成単位面が四辺形となる状態から更に進めて、
前記第２図の構成単位面である四辺形の中央部に完全な
折り目を形成して第７−Ａ図及び第８−Ａ図に示すよう
に最小構成単位面を二等辺三角形とすることを特徴とす
ることができる。この場合の構成単位面の断面はＶ形状
になっており、第８−Ａ図に示すように、二等辺三角形
ＡＢＣが最小面構成単位（基本面構成単位）となってお
り。

この二等辺三角形における各辺ＡＢ、ＢＣ及びＣＡはそ
れぞれ２個の二等辺三角形で共有される関係となってい
る、尚、この二等辺三角形の形状及び寸法は、底辺ＢＣ
の長さをＷ、その三角形の高さをｈとして以下表示する
ものとする。

本発明における最小面構成単位の配置では、頂点２が缶
胴の径外方向に最も突出した位置にあり、底辺３が缶胴
の径内方向にくぼんだ位置にあり、対辺４．４はそれら
の中間の位置にあり、これらで構成される多面体は、対
４．４を稜線とし、底辺３を谷とした多面体壁と言うこ
とができる。

またこのような場合においても、２ｈ／ｗ（ｈ＝　１／
２Ｌ　）の関係、及び構成単位面のｎ数は四辺形と同様
な値の範囲であることが重要であり、このような場合に
空缶耐外圧性が充分に発揮される。

また、このような構成単位面に於いては、構成単位面の
深さ量ｄは成形上の若干の誤差を無視するとほぼｄｏに
等しくなっており、多面体形成前の缶胴表面積と多面体
形成後の缶胴表面積とを実質等しく保ちながら成形が可
能であり、塗膜の損傷が発生することなく、表面処理被
膜のクラックの発生がなく優れた耐腐食性が維持される
と共に、加工後の缶体に残留する応力も著しく少なく、
レトルト殺菌やその後の経時における塗膜密着力や継目
接着力の経時的低下も有効に解消されるものである。

更に、前記！８図の構成単位面を強化するために、くぼ
みである構成単位面を軸方向に沿って一部曲げてもよい
（第９図）。このような構成単位面に於いては、構成単
位面の深さ量ｄは成形上の若干の誤差を無視するとほぼ
２ｄｏまでにすることが可能であり、第１図に示す空缶
耐外圧比の向上が大となり機械的強度が充分に遠戚され
、加工後の缶体に残留する応力も著しく少なく、レトル
ト殺菌やその後の経時における塗膜密着力や継目接着力
の経時的低下も有効に解消されるものである。

しかも幾何学的外観も耐腐食性も充分に維持され把持に
すぐれてる。

また、本発明においては構成単位面を六角形とすること
ができる。この場合も、構成単位面である六角形は缶胴
軸方向に対して、内部に向けてくぼみがあり、第１０図
または第１１図に示すように各構成単位面は軸方向に対
してほぼ１７２位相して配置される。また、このような
構成単位を持つ缶胴においても周に存在する単位面の数
ｎが重要であり、その数ｎは３乃至１４であることが望
ましい。そして、このような構成にあっても、Ｌ／Ｗの
比が重要であり、０．　２≦Ｌ　／　ｗ≦４であること
が望ましい。また、この場合の構成単位面の最大巾は第
１１図のように必ずしも構成単位面の交叉点部でなく、
境界稜線上の点同士を結ぶ長さとなる場合があり、しか
も軸方向の最大長さＬは第１０図に示すように必ずしも
構成単位面の交叉点部ではなく、境界第２線上の点同士
を結ぶ長さとなる。更に、このような＊ａ単位面の深さ
量ｄも前記四辺形のものと同様にｄｏの関係で前記範囲
を満たすことが望ましい。なお、ｄｏにおけるＷの関係
は、前述のようにｊｌ！１１図にあっては稜線上の点同
士を結ぶ最大巾である。

更に、第第２図乃至ｊ［１３図に示すように各構成単位
面の境界稜線部３０及び境界稜線同士が交わる頂点３２
を鋭角な角部とすることなく一定の曲率半径Ｒを有する
ように形成することができる。

またＲは板厚を及び缶胴の半径りに基づいて関係付ける
ことができ、Ｒはｔ≦Ｒ≦（２／３）　Ｄであることが
重要であり、この範囲で境界稜線沿いのカーブを形成す
ると、加工缶表面に施された塗膜の密着性が充分に維持
され、且つ境界部での形成時の応力が緩慢となり膜の損
傷がみられない。また、境界稜線同士近のこのような曲
げはｌっのカーブ、即ち稜線付近に曲げＲの最大箇所が
１箇所のみであってもよく、また、複数の一定の曲げＲ
を有したものが複数箇所分散して存在していても問題な
いが、稜線付近に形成されるＲは前記範囲にあることが
望ましい。

尚、第１４図に示すように構成単位面が四辺形である場
合に於いてもＲを形成することができるのはいうまでも
ない。

本発明は金属板等を筒状に成形し、対向する端線部を溶
接、接着或いはハンダ付は等の手段で接合して側面継ぎ
目付き缶胴を成形し、この缶胴の両端を天地蓋と巻締し
て成る所謂スリーピース缶や、金属板を有底缶胴に絞り
深絞り成形或いは更にしごき成形に付し、この有底缶胴
の上端に蓋を巻締して成る所謂ツーピース缶が使用でき
る。

本発明の缶詰用缶は、蓋を巻締る前の缶胴を。

内型と外型とで型押して前記多面体を形成することによ
り製造される。使用する内型は、前記多面体の頂点及び
稜線に対応する突起を表面に有するものであり、一方便
用する外型は、前記多面体の谷に対応する突起を表面に
有するものであり、これらの内型及び外型を缶胴を介し
て噛み合わせることにより、多面体の形成が行われる。

第１５図乃至１９図は構成単位面が四辺形成いは最小構
成単位面が二等辺三角形である缶胴への多面体刻設の方
法を示す説明図である。缶胴１０は内型１１及び外型上
２に挟んで回転される。内型１１の表面には、多面体の
頂点に対応した突起１３と、缶局面に対して傾斜したひ
し形層１４（第１５図は半面のみ示す）と、が形成され
ており、更にＩ！１５図には湾曲部（谷部或いは二等辺
二角にあっては底辺）１５が中央切断面の線として示さ
れている。外型第２の表面には、多面体の突起１３に対
応する凹部上６が形成されており、１７は第１７図及び
第Ｉ８図に於いて湾曲部又は角部と成っている。第１７
図及び第１８図は軸方向に沿った構成単位面が当たる外
型の断面図である。そして、第１７図の符号１６−１７
−１６に至るカーブは構成単位面がフィツトし、構成単
位面のくぼみ形成に利用される。また、外型を第１８図
の断面を有するものとすれば二等辺三角形を最小単位と
するものが形成できる。また、この第１８ｒＩ！ｉの外
型の使用において、外型第２の素材を弾性体、例えばゴ
ム状のものとすれば、ひし形の単位面の成形に用いるこ
とができる。

これらの内型１１と外型上２とを缶胴１０を介して噛み
合わせ、且つこれらを同期した速度で回転させることに
より、缶胴への多面体の刻設が行われる。尚、回転にお
いて一部に噛み合わせがずれる場合には内型或いは外型
の回転軸が若干上下動するようにしてもよい。

この具体例において、内型１１及び外型第２は、缶胴１
０よりも小さい径を有しているが、内型１１と外型第２
の表面における基本面構成単位の周方向への配置数は缶
胴周囲のそれに比べて１個或いは複数個少ないものとし
ているが、実用上多面体の形成には問題はない。内型１
１と外型第２とを離すことにより、多面体刻設缶胴の取
り出しが容易に行われる。別法として、ｌ１１９図に示
す通り、缶胴の部分の一周よりも短い局長の部分外周面
を有する内型１１ａと同様の内周面を有する外型第２ａ
とを使用し、缶胴を位置決めした状態で、内型１１ａと
外型第２ａとで缶胴の全周囲に対して複数回行うことに
よっても、多面体の刻設を行うことができる。この場合
もどちらか一方、叉は双方を弾性材として使用すること
ができる。

これらの刻設処理は、缶胴の全面、上＠部、下端部或い
は中央部、更には複数の箇所に行うことができる。缶胴
の上端及び下端にネックイン加工が行われている場合に
は、ネックイン加工部を除いた部分に多面体の刻設処理
を行うとよい。

また、図示しないが第１０図〜第１３図に示すように構
成単位面が六角形である場合、それぞれに応じた型の使
用が可能であり、更に各型の谷部及び頂部となる部分を
所定のＲを有したものとすることによって、第第２図及
び第１３図、更には第１４図に示すように境界部を緩や
かな曲部とすることができる。

また、本発明においては、構成単位面をバルジ方式で缶
胴に付けることが望ましい。バルジ方式は、膨縮構造の
部材、例えばすりわり状構成の合成ゴムを缶胴内に挿入
し、これを缶胴内で拡張することによって缶胴の径を大
きくする方法である。

このような方式にあっては、構成単位面の外型を缶胴周
囲に配し、膨縮部材によって缶胴を膨張させ、缶胴を外
型に圧着させて缶胴の径を大きく加工及び缶胴の厚みを
薄く加工すると同時に、前述した優れた構成単位面を缶
胴に形成することができる。このような構成単位面の形
成に於いては、缶胴の両端部のネックイン加工を予め行
うことができ、また、本発明が目的とする薄型化が容易
にできる。更に、缶胴に構成単位面を正確な配置に形成
することができる。

本Ｒ明では、金属板としては各種表面処理鋼板やアルミ
ニウム等の軽金属板が使用される。表面処理鋼板として
は、冷圧延鋼板又はそれを焼鈍後二次冷間圧延し、亜鉛
メツキ、錫メツキ、ニッケルメッキ、電解クロム酸処理
、クロム酸処理等の表面処理の一種叉は二種風上行なっ
たものを用いることができる。好適な表面処理鋼板の一
例は、電解クロム酸処理鋼板であり、特にＩＯ乃至２０
０ｍｇ／ｌ１第２の金属クロム層と１乃至５０　Ｂ／ｍ
２（金属クロム換算）のクロム酸化物層とを備えたもの
であり、このものは塗膜密着性と耐腐食性との組み合わ
せに優れている。表面処理鋼板の他の例は、０．５乃至
１１．２４／１第２の錫メツキ量を有する硬質ブリキ板
である。このブリキ板は金属クロム換算で０．５乃至１
００ｍｇ／ｍ”のクロム酸又はクロム酸／リン酸処理が
行われていることが望ましい。

軽金属板としては、所謂純アルミニウム板の他にアルミ
ニウム合金板が使用される。耐腐食性と加工性との点で
優れたアルミニウム合金板は、Ｍｎ：０．２乃至１．５
重量％、Ｍｇ：０．８乃至５重量％、Ｚｎ：０．２５乃
至０．３重重％、Ｃｕ：０．１５乃至０．２５重量％、
残部がＡ１の組成を有するものである。これらの軽金属
板も、金属クロム換算で、クロム量が３乃至３００Ｂ／
第２となるようなりロム酸処理或いはクロム酸／リン酸
処理が行われることが望ましい。

缶胴部に於ける金属の厚みは、金属の種類によっても相
違するが、表面処理鋼板の場合、０．０８乃至０．２４
ｍｍ、特に０．第２乃至０．１７ｍｍの薄手鋼板類や、
アルミ板の場合、０．１乃至０．４ａ＋ｍ、　特に０．
１４乃至０゜３ｍｉの薄手アルミ板に本発明を適用して
、高い外圧強度を有する缶とし得ることが本発明の特徴
である。

本発明は、多面体刻設に先立った何れかの段階で金属板
に樹脂の保護被覆を施し、これを多面体刻設操作に付し
ても、保護被覆層を損傷させないことが顕著な利点であ
る。保護被覆の形成は、保護塗料を設けることにより、
或いは熱可塑性樹脂フィルムをラミネートすることによ
り行われる。

保Ｍ塗料としては、熱硬化性及び熱可塑性樹脂からなる
任意の保護塗料：例えばフェノール−エポキシ塗料、ア
ミノ−エポキシ塗料等の変性エポキシ塗料：例えば塩化
ビニル−＃酸ビニル共重合体、塩化ビニル−酢酸ビニル
共重合体部分ケン化物、塩化ビニル−酢酸ビニル−無水
マレイン酸共重合体、エポキシ変性−、エポキシアミノ
変性或はエポキシフェノール変性−ビニル塗料等のビニ
ルまたは変性ビニル塗料：　アクリル樹脂系塗料：スチ
レン−ブタジェン系共重合体等の合成ゴム系塗料等の単
独または２［以上の組合せが使用される。

これらの塗料は、エナメル或はラッカー等の有機溶媒溶
液の形で、或は水性分散液または水溶液の形で、ローラ
塗装、スプレー塗装、浸漬塗装。

静電塗装、電気泳動塗装等の形で金属素材に施す。

勿論、前記樹脂塗料が熱硬化性の場合には、必要により
塗料を焼付ける。保護塗膜は、耐腐食性と加工性との見
地から、一般に２乃至３０μｍ、特に３乃至２０ｉｔｍ
の厚み（乾燥状態）を有することが望ましい。また、加
工性を向上させるために、塗膜中に、各種滑剤を含有さ
せておくことができる。

う主ネートに用いる熱可塑性樹脂フィルムとしては、ポ
リエチレン、ポリプロピレン、エチレン−プロピレン共
重合体、エチレン−＃酸ビニル共重合体、エチレン−ア
クリルエステル共重合体、アイオノマー等のオレフィン
系樹脂フィルム：　ポリエチレンテレフタレート、ポリ
ブチレンテレフタレート、エチレンテレフタレート／イ
ソフタレート共重合体等のポリエステルフィルム：ナイ
ロン６、ナイロン６．６、ナイロン１１、ナイロン第２
等のポリアミドフィルム：　ポリ啜化ビニルフィルム：
　ポリ塩化ビニリデンフィルム等を挙げることができる
。これらのフィルムは未延伸のものでも、二軸延伸のも
のでもよい。その厚みは、−般に３乃至５０μｍ、特に
５乃至４０μｍの範囲にあることが望ましい。フィルム
の金属板への積層は、熱融着法、ドライラミネーション
、押出コート法等により行われ、フィルムと金属板との
間に接着性（熱融着性）が乏しい場合には、例えばウレ
タン系接着剤、エポキシ系接着剤、酸変性オレフィン樹
脂系接着剤、コポリアミド系接着剤、コポリエステル系
接着剤を介在させることができスリーピース缶の嚇合、
上記樹脂被覆板を使用し、これを筒状に成形し、樹脂未
被覆の端線部をそれ自体公知の電気抵抗溶接法で溶接し
、この溶接継目を樹脂で被覆して１缶胴とする。また、
端線部をナイロン系接着剤を介して熱接着して缶胴とす
ることもできるし、更に端線部に金滅錫贋が存在する場
合にはハンダ付で接合することもできる。

更に、ツーピース缶の場合、被覆金属板を絞り加工或い
は深絞り加工に賦して、総絞り比が１．１乃至４．０、
特に１．５乃至３．０の範囲にある有底缶胴を製造し、
この有底缶胴に対して多面体の刻設を行う。勿論、深絞
り時或いはこれに引続いて１曲げ伸しによる薄肉化加工
やしごき加工を行うこともできる。しごき加工を行う場
合には、曲風って１１１４ｍ被覆を設けておいてもよい
し、しごき加工後の缶胴に樹脂被覆を設けてもよい。

また、本発明において、缶胴板をプラスチックとする場
合には、 また、前記Ｌ　／　ｗ比、構成単位面数ｎ、及び構成単
位面の深み′＃、ｄは、最適の缶外圧強度と金属露出防
止との組合せを提供し、更に、特異の多面体構造及び形
状による特異な立体感と美観とを有しており、また突起
部の形成により、滑るおそれなしに缶の把持が容易であ
り、しかも缶同士或いは異物との衝突によっても打痕を
発生しにくい等多くの利点を有する。

（実施例） 実施例１ エポキシ系塗料を５μｍの厚みに塗布した板厚０−１５
ｍｍのＴＦＳ材をボリア主ド系の接着剤を介して重ね合
せ接合してなる外径的５０ｍ＠、缶高さ第２０ｍｍの接
着缶の缶胴に、第３図に示す最小構成単位面を、缶高の
中心を含み、円周方向に９個連続させ、且つ缶軸方向に
１／２位相差で９０ｍｍ＠で設け、Ｌ　／　ｗの比を０
．２０．　　深みｊｌｄ／ｄｏ８０．９５となるように
外面体を押し具を用いて形成した。この缶胴の両端に天
地蓋を巻き締めた空缶に外圧を加えて、缶胴部の耐外圧
力を測定した所、約２．０Ｋｇ／ｃｍ２の値を示した。

さらに、内面塗膜の加工による損傷を調べる為ＥＲＶを
測定したが、０．０１ｆｆｉＡと十分低い値を示した。

この缶にコーヒー飲料を９５℃で加熱充填後、第２０℃
で３０分の加熱殺菌し、加圧冷却後、缶の変形状態を観
察し、その後３７℃で６ケ月貯蔵した。この缶の２５℃
における缶内真空度は４０ｃｍＩＩｇであった。貯Ｒ後
、開缶し缶内面の腐食状態の第２察および内容物中への
鉄溶出量を測定した。

その結果を第１表に示す。

実施例２．３．４．５．６．７ 実施例２．３．４．５．６．７は、第３図に示す最小構
成単位面を、Ｌ　／　ｗの比をそれぞれ第を表に示した
値となるようにした以外は実施例１と同様にして周状多
面体壁を持つ缶胴を成形した。

この缶胴を用い実施例工と同様にして、耐外圧力ＥＲＶ
の測定とパンク・テストを行った。

その結果を第上表に示す。

比較例り、２．３ 比較例工、２，３は、第３図に示す最小構成単位面を、
　Ｌ　／　ｗの比をそれぞれ第１表に示した値となるよ
うにした以外は実施例１と同様にして周状多面体壁を持
つ缶胴を成形した。この缶胴を用い実施例１と同様にし
て、耐外圧力、ＥＲＶの測定とパック・テストを行った
。

その結果を第上表に示す。

比較例４ 比較例４は、実施例１と同様な缶胴に周状多面体壁を形
成していないもので、この缶胴を用い実施例１と同様に
して、耐外圧力、ＥＲＶの測定とパック・テストを行っ
た。

その結果を第上表に示す。

実施例８．９．１０．１１．第２．１３実施例８．９．
１０．１１．第２．１３は、ＴＦＳの板厚が０．第２■
で、ｖＢ３図に示す最小構成単位面を、円周方向に９個
連続させ、Ｌ　／　ｗの比を０．９６、深みｆｆ１ｄ／
ｄｏをそれぞれ第１表に示した値となるようにした以外
は実施例１と同様にして周状多面体壁を持つ缶胴を成形
した。この缶胴を用い実施例１と同様にして、耐外圧力
、ＥＲＶの測定とを行った。その結果を第１表に示す。

この缶にアップル・ジュースを９５℃で加熱充填し、冷
却後缶の変形状態をｗ４察し、その後３７℃で６ケ月貯
蔵した。この缶の真空度は２５℃で４０　ｃｍＨｇであ
った。貯蔵後、開缶し缶内面の腐食状態の観察および内
容物中への鉄溶出量を測定した。その結果を第１表に示
す。

比較例５．６．７ 比較例５．６．７は、９３図に示す最小構成単位面を、
−円周方向に９個連続させ、Ｌ　／　ｗの比を０．９６
、深み量ｄ　／　ｄ　ｏをそれぞれ第１表に示した値と
なるようにした以外は実施例１と同様にして周状多面体
壁を持つ缶胴を成形した。この缶胴を用い実施例１と同
様にして、耐外圧力、ＥＲＶの測定とパック・テストを
行った。

その結果を第１表に示す。

実施例１４．１５．１６．１７．１８ 実施例１４，１５．１６．１７．１８は、板厚０．１７
ｍ＋＊のぶりき製の溶接缶胴を用い、第３図に示す最小
構成単位面のＬ　／　ｗの比を１．００、深みｅｄ　／
　ｄ　ｏを０．９５とし、最小面構成単位の円周力量へ
の連なり数をそれぞれ第上表に示した値となるようにし
た以外は実施例上と同様にして周状多面体壁を持つ缶胴
を成形した。この缶胴を用い実施例１と同様にして、耐
外圧力、ＥＲＶの測定とバンク・テストを行った。

その結果を第１表に示す。

比較例８．９ 比較例８．９は、第３図に示す最小構成単位面の円周方
向への連なり数をそれぞれ第上表に示した値となるよう
にした以外は実施例１４と同様にして周状多面体壁を持
つ缶胴を成形した。この缶胴を用い実施例■と同様にし
て、耐外圧力、ＥＲＶの測定とパック・テストを行った
。

その結果を第１表に示す。

実施例１９ エポキシ系塗料を塗布した板厚０．１５ｍｍのＴＦＳ材
をポリアミド系の接着剤を介して重ね合せ接合してなる
外径約５０ｍ先　缶高さ第２０ｍｍの接着缶の缶胴に、
第１１図に示すように６角形の構成単位面を缶高の中心
を含み、円周方向に４個連続させ、且つ缶軸方向に１７
２位相差で６０１幅で設け。

Ｌ　／　ｗの比を１．００、深みＩｋ　ｄ　／　ｄ　ｏ
を０．９０となるように外面体を押し具を用いて形成し
た。

この缶胴を用い実施例１と同様にして、耐外圧力、ＥＲ
Ｖの測定とパック・テストを行った。

その結果を第１表に示す。

実施例２０ エポキシ系塗料を塗布した板厚０　、１５ｍｍのＴＦＳ
材をポリアミド系の接着剤を介して重ね合せ接合してな
る外径的５０　■、缶高さ第２０ｔ＋ｓの接着缶の缶胴
に、第Ｉ３図に示すようなｍ戊単位面を、缶高の中心を
含み、円周方向に４個連続させ、且つ缶軸方向に１７２
位相差で６０問幅で設け、Ｌ／ｗの比を１．０．深み量
ｄ／ｄｏを０．９０となるように外面体を押し具を用い
て形成した。

この缶胴を用い実施例１と同様にして、耐外圧力、ＥＲ
Ｖの測定とパック・テストを行った。

その結果を第１表に示す。

比較例１０ 比較例１０は、第１１図に示す最小構成単位面を円周方
向に２個連続（ｎ：２）させたこと以外は実施例上と同
様にして周状多面体壁を持つ缶高を成形した。この缶胴
を用い実施例１と同様にして、耐外圧力ＥＲＶの測定と
パンク・テストを行った。

その結果を第１表に示す。

実施例１〜７および比較例１〜４から、Ｌ　／　ｗが０
．２以上、４．０以下であると、それ以外の値のものや
、周状多面体壁を形成していないものより耐外圧性、加
熱殺菌中の缶の座屈耐性および長期貯蔵後の耐食性が優
れていることが分かる。

実施例８〜９および比較例５〜７から、ｄ／ｄｏが０．
５以上、２以下であると、耐外圧性、加熱段直中の缶の
座屈耐性および長期貯蔵後の耐食性が優れていることが
分かる。

実施例１．実施例１４〜１８および比較例８〜１０から
、最小構成単位面の円周方向への連なりの数ｎが、３以
上、１４以下であると耐外圧性、加熱殺菌中の缶の座屈
耐性および長期貯蔵後の耐食性が優れていることが分か
る。

実施例１〜１８．実施例工９．２０および比較例１○か
ら、最小構成単位面の形状が四辺形、六角形または楕円
様であってもよく、構成単位面の隣合った缶軸方向配列
が位相差をなして配置することが耐外圧に効果があるこ
とが分かる。

（発明の効果） 本発明によれば、缶胴の主たる部分に水平方向に対して
面対称に軸方向に対して湾曲されている構成単位面が、
その湾１１ｆ１部が内向きとなり、各辺が外向きに凸と
なるように配し、この構成単位面を軸方向と周方向に配
列し、且つ周方向配列の隣合う単位面を位相させて缶胴
に形成したので、多面壁面の形成前の缶胴表面積と多面
壁面形成後の缶胴表面積とを実質等しく保ちながら形成
可能となるため、塗膜の損傷はなく、耐腐食性が維持さ
れると共に、加工後の缶体の残留応力が減少する。

しかもレトルト殺菌やその後の経時に於ける塗膜密着力
や継ぎ０接着力の経時的低下も有効に解消され、缶の薄
肉化によるコストダウンを大幅に図ることができる。

また、周方向の一部の谷部は滑らかな湾曲であり、外観
上デザインを付す場合の再現性がよく見栄えが向上し、
容器内での内容物の残留が従来の円筒缶と同様にほとん
どない。更に、上記１１１Ｂ造において、缶胴の外圧に
よる変形強度に予想外の向上が認められ、外圧による変
形強度を、従来のビート補強構造とは比較にならないオ
ーダーで向上させることが可能である。

【図面の簡単な説明】

第１図は、缶詰用缶の空缶耐外圧比（構成単位面を施し
た場合と施さない場合の比）とｎ　（ＩＩｉを変化させ
たときの特性線図、 第２−Ａ図、第２−Ｂ図及び第２−Ｃ図は、本発明に係
る缶詰用缶の四辺形を構成単位面とする説明用の側面図
、縦断面図及び水平断面図、第３図（ａ）及び（ｂ）は
本発明に係る缶詰用缶の側面に形成される構成単位面の
平面図及び断面図、 第４図はｍ２図の構成眼位面を中央部にのみ施した缶詰
用缶の側面図、 第５図は缶詰用缶のＬ　７ｗ　（＋＋１を変化させたと
きの空缶耐外圧比の特性線図、 ｍ６図は缶詰用缶における構成単位面の深み量ｄ／ｄｏ
と空缶耐外圧強度との特性線図、第７図は本発明に係る
缶詰用缶の缶胴に形成される別の態様の二等辺三角形単
位面の説明図、第８−Ａ図、第８−Ｂ図は第７図におけ
る別の態様を示した説明用の側面図及び縦断面図、第９
図は第８図の＊　ＩＩｉ、単位面を更に変えた別のａ様
の缶詰用缶の側面図、 第１０図及び第１１図は六角形を構成単位面とする本発
明に係る缶詰用缶の部分側面図、第第２図及び第Ｉ３図
はＲを有する六角形構成単位面とする本発明における缶
詰用缶の部分側面第工４図はＲを有する四辺形構成単位
面とする本発明に於ける缶詰用缶の部分側面図、第工５
図及び第１６図は缶胴への多面体刻設の方法を説明する
断面図及び斜視図、 第エフ図及び第１８図は第１４図における外型の構成単
位面の当接部のそれぞれの断面図、第１−９図は缶胴へ
の多面体刻設の別な方法を説明する断面図である。 １：構成単位面　　２：頂点　　３：底辺４：境界稜線
　　１０：　缶Ｉｌｌ！　　　１１：　　内型第２：　
外型　　２０：　構成単位面　　３０：　境界稜Ｍ　　
　３２：　頂点。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）缶胴の少なくとも一部に周状多面体壁が形成され
   、該多面体壁は構成単位面と、構成単位面同士が接する
   境界稜線及び境界稜線同士が交わる交叉部を有し、該境
   界稜線及び交叉部は構成単位面に比べて相対的に缶外側
   に凸となつており、構成単位面の隣合つた缶軸方向配列
   が位相差をなしており、且つ該多面体壁は、構成単位面
   或いは境界稜線の内側或いは外側の少なくとも一方を規
   制する成形型と筒状缶胴とを強制的に係合させることに
   より形成されていることを特徴とする外圧に対して耐変
   形性を有する缶詰用缶の製法。 （２）缶胴の少なくとも一部に周状多面体壁が形成され
   、該多面体壁は構成単位面と、構成単位面同士が接する
   境界稜線及び境界稜線同士が交わる交叉部を有し、該境
   界稜線及び交叉部は構成単位面に比べて相対的に缶外側
   に凸となっており、構成単位面の隣合った缶軸方向配列
   が位相差をなして配置されていることを特徴とする外圧
   に対して耐変形性を有する缶詰用缶。 （３）前記缶胴の全面に対して前記周状多面体壁が少な
   くとも１０％以上形成されていることを特徴とする請求
   項第２項記載の缶詰用缶。 （４）前記缶胴の周に存在する構成単位面の数であつて
   、且つ缶軸方向に位相していない構成単位面の数が３乃
   至１４であることを特徴とする請求項第２項記載の缶詰
   用缶。 （５）前記構成単位面の缶軸方向の最大長さをＬとし、
   構成単位面の缶周方向の最大巾をｗとし、該Ｌ及びｗが
   ０．２≦Ｌ／ｗ≦４の関係を満たすことを特徴とする請
   求項第２項乃至第４項記載の缶詰用缶。 （６）前記構成単位面の缶周方向に最大巾をとつたとき
   の交点同士を結ぶ線或いは対向する境界稜線上の点同士
   を結ぶ線の中点から缶胴の中心までの距離をｓとし、該
   交点或いは該境界線上の点から中心までの距離をにとし
   、該ｒ−ｓの差をｄ＿ｏとすると、前記構成単位面のく
   ぼむ深み量ｄはｄ＿ｏの関係で次式の範囲内を満たすこ
   とを特徴とする請求項第２項乃至第５項記載の缶詰用缶
   。 ０．５≦ｄ／ｄ＿ｏ≦２ （７）前記構成単位面は四辺形で、各辺が前記境界稜線
   となり、該境界稜線が缶軸方向に沿わないように配置さ
   れ、且つ缶内部に向けて湾曲して凸となっていることを
   特徴とした請求項第２項乃至第６項記載の缶詰用缶。 （８）前記構成単位面は、四辺形で各辺が前記境界稜線
   となり、軸断面がほぼＶ状に折り曲げられて缶内部に向
   けて凸となり、構成単位面が更に２個の二等辺三角形か
   ら構成されてなることを特徴とした請求項第２項乃至第
   ６項記載の缶詰用缶。 （９）前記構成単位面が六角形で、各辺が前記境界稜線
   となり、缶内部に向けて湾曲して凸となつていることを
   特徴とした請求項第２項乃至第６項記載の缶詰用缶。 （１０）前記構成単位面同士が接する境界稜線部はなだ
   らかな一定のＲ（曲率半径）を有する一箇所曲げ或いは
   複数箇所曲げ部であって該Ｒが板厚ｔ及び缶胴半径Ｄに
   対してｔ≦Ｒ≦（２／３）Ｄの範囲を満たすことを特徴
   とする請求項第７項乃至第９項記載の缶詰用缶。