JPH03173732A - 耐食性の良好なニッケル基合金 - Google Patents

耐食性の良好なニッケル基合金

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JPH03173732A
JPH03173732A JP2300913A JP30091390A JPH03173732A JP H03173732 A JPH03173732 A JP H03173732A JP 2300913 A JP2300913 A JP 2300913A JP 30091390 A JP30091390 A JP 30091390A JP H03173732 A JPH03173732 A JP H03173732A
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、クロム、シリコン、銅を含有し、また必要に
応じてその他の元素を含有する、厳しい腐食環境およ高
温環境下で用いるのに適している工学特性を備えたニッ
ケル基合金に関するものである。
従来技術、および発明が解決しようとする課題多くの工
業設備および工業プロセスには、構成部品の機械的およ
び（または）化学的性質について制約があるため、おの
ずと制限がある。タービンエンジンを例にとると、高温
条件の下でも構成部品の寿命が長ければ、効率の良い運
転を行なうことができる。また、処理装置の構成部品が
腐食および（または）高温環境に対し充分な耐食性・耐
熱性を備えていれば、薬品等の製品処理を能率的に行な
うことができる。
従来のニッケル基合金は、耐食性および機械特性に問題
が多く、工業上の要請を必ずしも全て満たしてきたわけ
ではない。このため、これら要請に応じた種々のニッケ
ル基合金を提供することが求められている。こうしたニ
ッケル基合金は、個個の使用条件に見合うように複数の
特性を適当に組み合わせたものを開発する必要がある。
個々のニッケル基合金相互の違いは僅かであり、また微
妙な違いであることもある。
表１には、特許に関連する従来合金が列挙されている。
本明細書および特許請求の範囲に記載された成分組成は
、特に説明のない限り重量パーセント（ｖｔ％）で示さ
れている。これら合金の各々は、概ね、優れた耐食性、
溶接延性、シャルピー衝撃強度または時効硬化特性を有
している。これら合金中には、前述した特性のうちの２
つ以上を有するものもあるが、これら特性すべてが適切
に組み合わされた合金はない。表１に示す従来のニッケ
ル基合金のほぼ全てのものが、他の元素とともに、クロ
ム、銅、モリブデンおよびシリコンを含有している。こ
うした合金は、高い含有量のクロム、シリコン、炭素お
よび銅が組合わせ使用されているため、鋳造用に使用す
るには制限がある。
えられる広範囲の耐食性を持つ合金が必要とされている
。しかしながら従来の合金は、ある種の高酸化的環境に
おいては充分な耐食性を発揮することができない。
本発明の主目的は、焼鈍状態、溶接状態および熱時効状
態で酸化性環境に対して優れた耐食性を示すニッケル基
合金を提供することにある。
本発明の他の目的は、優れた耐食性を示すだけでなく、
時効または熱間機械加工成形時の構造変化により耐熱安
定性および機械的特性の失われることのない合金を提供
することにある。
本発明の別の目的は、析出強化された状態で塩化物環境
における応力腐食割れに対して耐性を持つ合金を提供す
ることにある。
本発明のその他の目的は、鍛造、鋳造成形を簡単に行う
ことができ、また組立て製作が簡単であり、平衡状態に
おいて、均質な固溶体ニッケル基合金を提供することに
ある。
課題を解決するための手段 本発明によれば、前述した目的および利点は、表２に特
定した範囲内で必須成分の組成を入念に調整することで
得られる。実験に用いたすべての合金は、表２に示すよ
うに、選択的に使用される種々の成分、アルミニウム、
炭素、コロンビウム、コバルト、鉄、窒素、チタンおよ
びタングステンを含有している。通例では、これらの成
分は作為的に添加することはなく、含まれていたとして
もその含有量は通常の不純物程度の量である。
これらの合金は、多くの種類の酸化剤に対し種種の濃度
および温度における耐性を備えている。
また、溶接曲げ試験の結果から明らかなように、優れた
溶接延性も備えている。シャルピー衝撃試験の結果から
明らかなように、熱安定性も特に優れている。時効硬化
特性も良好である。これら合金は、時効硬化状態で応力
腐食割れに対する耐性も備えている。
実施例 腐食について： クロム、シリコン、モリブデンおよび銅の腐食作用を測
定する一連の試験を行なった。クロムとシリコンを組み
合わせたものは濃硫酸等の強酸化性溶液に耐性があり、
この優れた作用は既に多くの特許に記載されている。し
かしながら、使用されるシリコンの量が極めて重要な意
味を持ち、しかもクロムの量に依存していることを新た
に発見した。表３に示すように、強酸化性環境（表３の
環境Ｂ）下では、シリコンの含有量が多いほど合金の耐
性は高まる。僅かに弱い酸化性環境（環境ＡとＣ）下で
は、シリコンに関しては腐食率が最大値を記録し、シリ
コンが少量（３％まで）の場合には腐食に対し効果が乏
しく、含有量が多ければ効果的である。表３の環境りの
ように酸化力のさらに弱い酸では、シリコンに代わって
クロムが効果を発揮する。このように、合金が様々な環
境に対し耐性を持つには、クロムとシリコンの割合を一
定の比率の範皿内に収める必要がある。こうしたＳｉと
Ｃ「の相対する作用は、相対腐食率と２Ｓｉ／Ｃｒ比率
（２価のものの使用はシリコンの作用を高め原子量を小
さくするのに効果がある）として第１図に示す。第１図
からは、この比率が０．３〜０．６の範囲にあれば種々
の酸化剤すべてに耐性のあることが明らかである。この
比率はＣ「とＳｉについても適用できる。
また、９０％Ｈ２ＳＯ４（環境Ｃ）の下では、ＭｏとＣ
ｕが有効なことが明らかである。銅はこうした環境に特
に効果的である。しかしながら、銅の含有量が多すぎる
（３．５％を超える）と、耐孔食性および加工性にとっ
て問題が残る。最良の効果を上げるためには、銅の含有
量は最大で３．０％であり、約２％が好ましい。
溶接延性について： このクラスの合金は良好な溶接性を備えている必要があ
る。表４に示す一連の試験が行なわれた。
溶接曲げ延性は、周知の２−Ｔ半径面げ試験（Ｒａｄｉ
ｕｓ　Ｂｅｎｄ　Ｔｅ５ｔ）を利用して測定した。試験
結果から、Ｆｅに対するＮｉの比率は１．０を超えてな
くてはならないことが明らかである。比率が１に満たな
い場合は、例えば、種々の組合わせの酸に対する耐食性
のない２０種の鋼あるいは二相鋼のような鉄系合金とな
る。
ステンレス鋼やある種のＮｉ合金に含まれるシリコンは
、溶接割れの問題を引き起こしたり、溶接延性を低下さ
せることで知られている。しかしながら、本発明の合金
は、ニッケルの含有量がある範囲を超えてさえいれば、
こうした問題に対し優れた耐性を備えることができる。
このことが本発明の重量なポイントである。溶接曲げ試
験の結果を表４に示す。ニッケル含有量の少ない場合（
約１２％未満）、またはニッケル含有量が所定値（約２
５％）を上回る場合、溶接部は２−Ｔ曲げ試験に合ｒ６
することが表４から明らかである。
（２０Ｃｒ−１２Ｃｏ−５Ｓｉ合金中の）Ｎｉ含有量が
１２％未満では、合金はマイクロ組織中にフェライトを
含み、溶接凝固の初期に少量のフェライトが延性を高め
る効果のあることがよ（知られている。しかしながら、
こうした状態は本発明の均質な固溶体ニッケル基合金に
は見られない。
ステンレス鋼に含まれる少量のフェライトは溶接時の割
れを防ぐのに有効であるが、熱間成形加工時に遭遇する
華氏１６００度（８７１℃）の高温に晒されると、フェ
ライトが割れを起こす原因となることがある。しかしな
がら、Ｎｉを多く含有する合金はこうした温度において
も割れることがない。
熱的安定性についてニ 一連の合金の熱的安定性は、華氏１６００度（８７１℃
）に６分間または３０分間にわたり晒した後に衝撃試験
を行なって測定した。試験結果を表５に示す。この試験
データによれば、本発明のある種の合金（合金５−８）
は、小さな試験片ではあったが、充分な衝撃靭性を示し
た。本発明の合金５−９は、６分間または１時間にわた
り華氏１６００度（８７１℃）に晒された。何れの合金
も、（２０−Ｆｅ）Ｘ　（Ｓ　１−３）（Ｄ値が５未満
の合金に比べて良好な衝撃靭性を示した。なお、鉄は１
９％未満にする必要がある。
時効硬化について： これら合金は、熱処理によって大幅に硬化させることの
できる好ましい性質も備えいる。シリコンはＡＩ、Ｔｉ
と似た働きをするが、これら成分とは大幅に違った働き
もする。硬化を起こすのに必要な時効温度は、シリコン
合金の場合には時効硬化し易いため低くなる。鉄の含有
量は約１９％未満に、またシリコンの含有量は３％を超
える必要がある。硬化させるには、（２０−Ｆｅ）ｘ（
Ｓｉ−３）値は５より大きくしなければならない。表６
が試験データを示している。
実施例および試験結果は本発明の特徴を明らかにしてい
る。試験データは、本発明の合金が斬新な組合わせのエ
ンジニアリング特性を備えていることを示している。比
率および組成の選択範囲は、合金の実用性の見地から設
定されている。本発明の正確なメカニズムは完全に把握
できてはいないが、特定した比率のものが最良の結果を
生むことが明らかにされている。なお、本発明は、必須
成分の特定の組成範囲と共に、上記のような特定の成分
同士の比率も必要としている。
本発明の実験に使用したサンプルは、板や鋳物、溶接材
料、あるいはこれらに類似するものとして制作され、こ
の制作に伴う障害は何ら発生していない。本発明の合金
は、鋳造品、鍛造品および焼結製品として、あるいは溶
接加工に用いられる物品や溶接物としても製作すること
もできる。
実施例を参照しながらこれまで説明してきた本発明の新
規な原理は、当業者であれば如何様にも修正しまた様々
に応用することができる。従って、添付した特許請求の
範囲内であれば、前述した本発明の実施例は如何様にも
弯更することができる。
溶接部の曲げ延性に及ぼすＮｉ１ Ｆｅ。
Ｓｉの作用 −１０ −１１ ４−１２” ４４．００ ｔｔ、ｔ。
１９．５０ ３８．００ ５．９７ ２５．６０ ４１．００ ５．９０ ２５、ＬＯ ５５，５０ ５，６０ １２，５０ ０，１４ ０，００ ７４，１０ ０，１４ ｔｔ、ｅ。
６２．５０ １９．４５ １１．８０ ４２．８０ ４．９５　　０　　　　６４．７３ 本発明の合金−２，２９％銅を含有 ４．８３ ４．３０ ３．１０ ４．９０ ５．５０ ５．８０ ５．６６ ５．０９ ０Ｊ０ ２０．３０ ２０．００ ２１．１０ １９．２０ １９．７０ ２０．２９ １９．７１１ ０．００ ３．００ ３、【Ｏ ０，１Ｏ Ｎｌ／Ｆｅ ０．４４ ｔｒａｉｎ ０．００ ０．４７　　０．００ ０．５０　　０．００ ０．６７　　　０．００ ０．６１ ０．２３ ０．１９ ０．１９ ０．００　５２９．２９ ０．０Ｇ　　４４６．４３ ０．００ ２．１９ ２．９６ ０．００ １．００ １．００ １．００ １．００ ２−Ｔ半径的げ試験結果 少量の曲げにて割れ発生 ０．２５インチ（０，８４センチ）厚プレート溶接中に
割れ発生 溶接中に割れ発生 少量の曲げにて割れ発生 ０．２５インチ（０，８４センチ）厚プレート少量の曲
げにて割れ発生 ０．２５インチ（０，６４センチ）厚プレート割れ無し
、 ０．５インチ（１，２７センチ）厚プレート割れ無し、 ０．５インチ（１，２７センチ）厚プレート割れ無し、 ０．５インチ（１，２７センチ）厚プレート割れ無し、 ０．５インチ（１，２７センチ）厚プレート本本 ２．５−　Ｔ半径的げ試験 熱安定性に及ぼすＮｉ。
Ｃｏ。
ＦｅおよびＳｉの作用 合金番号 Ｏ ４６，４Ｇ ５５．５０ ５３．００ ５３．００ ０．１４ ０．１４ １９．４５ ５．００ ４．６０ ５．９０ ５、Ｂｏ １１．８０ １１．７０ ０．００ ｔｔ、ｓ。
ｔｔ、ｇ。
０．００ ２１．７０ １２．５０ ｔｏ、ｏ。
ｔｏ、ｏ。
７４．１０ Ｂ２．５０ ４２．８０ ８５．０８ ６６．９ ５．１１ ４．９０ ４．１０ ５．００ ５．５０ ５．８０ ５．６６ ５．１４ ５．２２ ２０．４０ ２１．１０ ２０．４０ ２０．０Ｇ １９．２０ １９．７０ ２Ｇ、２９ １９．６８ １９．１４ ０．００ ０．１０ １．４０ ０．００ ０．００ ０．００ ０．００ ３．０５ １．４６ ０．４７ ０．２３ ０．１９ ０．１９ ５２９．２９ ４４Ｂ、４３ ２．１９ １．９　　　１３．０２ ２．２８　　１４．５４ ７．７５ ３．２５ ６．６３ ５．００ ２４９．００ １９９．３３ １４７．３３ Ｂ５．８ ７０．７ ４．５０ ３．２５ ７．００ ４．２５ １８７．００ １４０．００ ９４．１７ ６３．７（１時間） 本発明合金 表 ６゜ 降伏強度を高める時効効果に及ぼすＦｅおよびＳｉｏの
作用ｕ Ｓｉ　　　（２０−Ｆｃ） ｘ　　（Ｓｌ−３） 降伏点 強度の 降伏点 強度焼 ０．２％降伏点強度、 ＫＳＩ　１１００”Ｆ ６−８＊ −９ −１０ −１１ −１２ ８−１３＊ −１４ −１５ −１６ −１７ −１８ ０，００ ０，００ １１，７Ｂ ０．００ ０、Ｏｏ ０．００ ００ ００ ０．００ １１．６４ ０．００ ０．００ ０．００ Ｇ、００ ０．００ ０．００ ２１．８０ ２１．７８ ２０．２９ ２１．７６ ２１．６８ ２１．７３ ２１．３０ ２１．８８ １９、１５ １９．６ｇ ２１．９９ ２１．４３ ２３．９Ｂ ２１．４０ ２１．７３ １７．５２ ０．１０ ０．２２ １９．４５ １１．８２ ９．３７ １．８１ ８７ ０．１９ ０．１４ ０．１４ ０．１２ ０．１ｉ ｏ、ｉｔ Ｏ，Ｕ Ｏｏｌｌ ０．１０ ０．００ ０．０Ｇ ０．００ ０．００ ２．９９ ２．９８ ２．７３ ６５Ｂ ０．４９ ０．００ ２．８４ ２゜７８ ０．００ ００ ００ ００ ７７．９８ ７４．４３ ４２．８４ Ｂｏ、７２ ５５．９１ ６３．９０ ６７．９５ Ｂ５．８８ ７４．１３ ８２．４９ ６７．８０ Ｂ７．５２ ９８７ ７２．５８ ７３．８３ ７８．３４ ２．１ ２．２ ０、１０ ３．１４ ５．６Ｂ ５．７０ ４．９１ ５．８５ ５゜００ ５．２２ ５．８９ ５．６６ ５．４８ ５．８３ ５．０２ ５．７７ ５．８４ ５．６６ ４．２９ ５．８２ −５７．７１ ２．７７ １．４Ｂ ２２．８３ ２０．３０ ４３．３８ ６５０ ４０．３ｇ ５２．４０ ５２．６９ ４９．２５ ５８．２０ ４０．１６ ５５．１０ ５Ｂ、４９ ５２．９１ ２５．６６ ５Ｂ、１２ ８．５０ ０．００ ４．００ Ｂｏ、７３ ５ｆｔ、９０ ７１．２８ ［ｉｌ、２０ ８２．５０ Ｂ５．５１ ９Ｊ３ ７１．００ ６４．００ ８２．３２ ８５．１５ ６３．１９ ７Ｂ、５２ ５１．７９ ７６．０３ ＊　降伏強度の増加量−（時効処理後の）降伏強度−（
焼なまし後の）降伏強度本　本発明合金 ３８．８０ ３Ｂ、０５ ３５．００ ５Ｊ０ ５２．８０ ３４．４２ ５６．７０ ２Ｊ０ ５［０４ ６８８ ３５，０Ｇ ５００ ４７．０２ ５５．３４ ３７．２０ ４１．２６ ３５．６８ ３７．１４ ７４０ ３５．６Ｇ ３９．００ ９６．０３ １０９．５０ １０５．７０ １１７．９０ １３４．８０ １３６．５５ １３６．２１ ｔｏｅ、ｏ。
９９゜００ ２９Ｊ４ １４０．４９ １００．３９ １１７．７８ ８７．４５ １１３．１７ ４、
【図面の簡単な説明】
第１図は、相対腐食率と２８１／Ｃｒ比率とＯを示すグ
ラフである。

Claims (5)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）重量パーセントで、事実上、１．５％以下のアル
    ミニウム、０．０６％以下の炭素、３％以下のコロンビ
    ウム、１１〜２９％のクロム、２０％以下のコバルト、
    １〜３％の銅、１９％以下の鉄、２％以下のマンガン、
    １〜６．５％のモリブデン、０．２％以下の窒素、３．
    ５〜６．５％のシリコン、２％以下のチタン、２．５％
    以下のタングステン、および残部がニッケルと通常の不
    純物からなり、（２０−Ｆｅ）×（Ｓｉ−３）の値が５
    より大きいニッケル基合金。
  2. （２）請求項１に記載されたニッケル基合金において、
    ０．５％以下のアルミニウム、０．０４％以下の炭素、
    １％以下のコロンビウム、１６〜２３％のクロム、１０
    ％以下のコバルト、１〜３％の銅、１〜１０％の鉄、１
    ％以下のマンガン、１〜５％のモリブデン、０．１％以
    下の窒素、４〜６％のシリコン、１％以下のチタン、お
    よび１％以下のタングステンを含むニッケル基合金。
  3. （３）請求項１に記載されたニッケル基合金において、
    ０．３％以下のアルミニウム、０．０２％以下の炭素、
    ０．３％以下のコロンビウム、１９〜２１％のクロム、
    ５％以下のコバルト、１．５〜２．５％の銅、３〜７％
    の鉄、０．５％以下のマンガン、１．５〜３％のモリブ
    デン、０．０３％以下の窒素、４．５〜５．５％のシリ
    コン、０．２以下のチタン、および０．５％以下のタン
    グステンを含むニッケル基合金。
  4. （４）請求項１に記載されたニッケル基合金において、
    ２Ｓｉ／Ｃｒの値が０．３５〜０．６の範囲にあり、Ｎ
    ｉ／Ｆｅの値が２よりも大きく、腐食および高温環境中
    への暴露に対して向上した耐性を備えているニッケル基
    合金。
  5. （５）請求項１に記載されたニッケル基合金において、
    この合金が鍛造材料、鋳造材料、粉末材料または溶接材
    料の形態になされているニッケル基合金。
JP02300913A 1989-11-17 1990-11-06 耐食性の良好なニッケル基合金 Expired - Lifetime JP3128233B2 (ja)

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SE (1) SE507217C2 (ja)
ZA (1) ZA906723B (ja)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3913103A1 (en) 2020-05-22 2021-11-24 Nippon Steel Corporation Ni-based alloy tube and welded joint
EP3913102A1 (en) 2020-05-22 2021-11-24 Nippon Steel Corporation Ni-based alloy tube and welded joint
EP3913101A1 (en) 2020-05-22 2021-11-24 Nippon Steel Corporation Ni-based alloy tube and welded joint

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB9210832D0 (en) * 1992-05-21 1992-07-08 Ici Plc Bromine catalysed oxidation process
US5330590A (en) * 1993-05-26 1994-07-19 The United States Of America, As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics & Space Administration High temperature creep and oxidation resistant chromium silicide matrix alloy containing molybdenum
ES2267712T3 (es) 2000-01-24 2007-03-16 Inco Alloys International, Inc. Inco alloys international,inc.
US20150368770A1 (en) * 2014-06-20 2015-12-24 Huntington Alloys Corporation Nickel-Chromium-Iron-Molybdenum Corrosion Resistant Alloy and Article of Manufacture and Method of Manufacturing Thereof
BR112017014620A2 (pt) * 2015-02-17 2018-01-23 Höganäs Ab liga baseada em níquel com faixa de fusão alta, apropriada para brasagem de aço superaustenítico
RU2623540C1 (ru) * 2016-08-12 2017-06-27 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") Гранулируемый высокожаропрочный никелевый сплав и изделие, изготовленное из него

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2103855A (en) * 1935-05-27 1937-12-28 Bour Company Inc Alloy
GB481105A (en) * 1936-08-28 1938-02-28 Harry E Labour Improvements in corrosion-resistant alloys
US2821474A (en) * 1954-04-09 1958-01-28 Lunkenheimer Co Hard ductile alloy
US2938786A (en) * 1959-07-29 1960-05-31 Stainless Foundry & Engineerin Nickel base alloys containing boron and silicon
GB1215889A (en) * 1968-08-14 1970-12-16 Herbert John Woock Hard-facing matrix composition and method of preparing same
US3926620A (en) * 1970-07-14 1975-12-16 Sumitomo Metal Ind Low carbon ni-cr alloy steel having an improved resistance to stress corrosion cracking
US3758296A (en) * 1970-10-29 1973-09-11 Lewis & Co Inc Charles Corrosion resistant alloy
US4033767A (en) * 1975-09-19 1977-07-05 Chas. S. Lewis & Co., Inc. Ductile corrosion resistant alloy
FR2333870A1 (fr) * 1975-12-02 1977-07-01 Pompey Acieries Alliage refractaire a base de nickel et de chrome possedant une resistance elevee a l'oxydation, a la carburation et au fluage a tres haute temperature
JPS592737B2 (ja) * 1979-12-26 1984-01-20 日立造船株式会社 耐硫酸腐蝕性合金
JPS6059077B2 (ja) * 1980-05-02 1985-12-23 福田金属箔粉工業株式会社 ニツケル基肉盛合金
JPS63174798A (ja) * 1987-01-14 1988-07-19 Toyota Motor Corp 肉盛溶接用耐食合金
JPH0694057B2 (ja) * 1987-12-12 1994-11-24 新日本製鐵株式會社 耐海水性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法
US4836985A (en) * 1988-08-19 1989-06-06 Carondelet Foundry Company Ni-Cr-Fe corrosion resistant alloy
DE3901028A1 (de) * 1989-01-14 1990-07-19 Bayer Ag Nichtrostende knet- und gusswerkstoffe sowie schweisszusatzwerkstoffe fuer mit heisser, konzentrierter schwefelsaeure beaufschlagte bauteile

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3913103A1 (en) 2020-05-22 2021-11-24 Nippon Steel Corporation Ni-based alloy tube and welded joint
EP3913102A1 (en) 2020-05-22 2021-11-24 Nippon Steel Corporation Ni-based alloy tube and welded joint
EP3913101A1 (en) 2020-05-22 2021-11-24 Nippon Steel Corporation Ni-based alloy tube and welded joint

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