SE507217C2 - Korrosionsbeständiga Ni-Cr-Si-Cu-legeringar - Google Patents

Korrosionsbeständiga Ni-Cr-Si-Cu-legeringar

Info

Publication number
SE507217C2
SE507217C2 SE9003663A SE9003663A SE507217C2 SE 507217 C2 SE507217 C2 SE 507217C2 SE 9003663 A SE9003663 A SE 9003663A SE 9003663 A SE9003663 A SE 9003663A SE 507217 C2 SE507217 C2 SE 507217C2
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
weight
alloys
silicon
chromium
alloy
Prior art date
Application number
SE9003663A
Other languages
English (en)
Other versions
SE9003663D0 (sv
SE9003663L (sv
Inventor
Narasi Sridhar
Original Assignee
Haynes Int Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Haynes Int Inc filed Critical Haynes Int Inc
Publication of SE9003663D0 publication Critical patent/SE9003663D0/sv
Publication of SE9003663L publication Critical patent/SE9003663L/sv
Publication of SE507217C2 publication Critical patent/SE507217C2/sv

Links

Classifications

    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23KSOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3033Ni as the principal constituent
    • B23K35/304Ni as the principal constituent with Cr as the next major constituent
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C1/00Making non-ferrous alloys
    • C22C1/04Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
    • C22C1/0433Nickel- or cobalt-based alloys
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C19/00Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C22C19/055Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)
  • Secondary Cells (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Hard Magnetic Materials (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Materials For Medical Uses (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Description

10 15 20 25 30 507217 2 ordentliga åldershärdningsegenskaper. Vissa av dessa legeringar kan ge mer än en av dessa egenskaper, ingen tillhandahåller emellertid en god kombination av alla dessa egenskaper. Tidigare kända kompositioner av nickelbaserade legeringar enligt tabell 1 innehåller nästan alla, bland andra element krom, koppar, molybden och kisel. I de flesta fall är legeringama begränsade beträffande användningen som gjut- gods beroende på kombinationen av höga 100m-, kisel-, kol- och kopparhalter.
Det fiims sålunda fortfarande ett behov av legeringar som med framgång motstår ut- fällning av karbid och intennetalliska faser fastän de fortfarande besitter stor korrosionsbeständighet i upplösningshärdat tillstånd Tidigare kända legeringar erbjuder inte tillräcklig korrosionsbeständighet i vissa kraftigt oxiderande rniljöer.
Upgfinningens ändamål Ett huvudändamål med föreliggande uppfinning är att tillhandahålla nickelbaserade med utomordentlig korrosionsbeständighet i oxiderande omgivningar i härdat, svetsat och termiskt åldrat tillstånd.
Ett annat ändamål är att tillhandahålla sådana legeringar som inte bara besitter utomordentlig korrosionsbeständighet, utan vilka också har en mycket god termisk stabilitet och beständighet mot förlust av mekaniska egenskaper som ett resultat av strukurforändringar under åldring eller termomekanisk formning. Ett ytterligare an- nat ändamål är att tillhandahålla legeringar som är beständiga mot spännings- korrosionsbrott i kloridrriiljö i utskiljningsforstärkt tillstånd.
Det är ett ytterligare ändamål att tillhandahålla nickelbaserade legeringar , vilka lätt kan srnidas eller gjutas och bearbetas samt är homogena i jämviktstillstånd. 10 15 20 25 30 507217 Kort beskrivning av uppfinningen Enligt föreliggande uppfinning uppnås ovanstående ändamål och fördelar genom en försiktig reglering av sarrunansättriingen av väsentliga element inom ett brett område som anges i tabell 2. Alla experimentella legeringar innehåller de valfria elementen aluminium, kol, niob, kobolt, järn , kväve, titan och volfiam inom de breda området som anges i tabell 2. I de flesta fall gjordes inte avsiktliga tillsatser av dessa element och innehållet därav faller inom ramen för normala föroreningsnivåer.
Legeringama är beständiga mot olika oxiderande syror vid skilda koncentrationer och temperaturer. De har utomordentliga svetssegheter som visas av spetsböj- provresultat. De terrniska stabilitetema, som visas med Charpy slagprovresultat är mycket fördelaktiga. Legeringarna har goda åldringsegenskaper. Legeringama är ' också beständiga mot spänningskorrosionsbrott vid åldringshärdning.
Exempel och nrovresultat Korrosion. En serie prover genomfördes för att bestämma effekten av krom, kisel. molybden och koppar på korrosionen. De fördelaktiga effektema av kombinationen av krom och kisel för att motstå kraftigt oxiderande lösningar, såsom koncentrerad svavelsyra har visats i många patent. Det har emellertid visat sig att de nivåer av kisel som krävs är helt kritiska och beror på kromnivån. Som visas i tabell 3 för mycket oxiderande omgivningar (omgivning B i tabell 3) är att ju högre kiselhalt. Ju högre är legeringamas resistens. I en lätt oxiderande omgivning (omgivning A och C), går korrosionshastigheten genom ett maximum med avseende på kisel. med små mängder kisel (upp till 3%) skadliga och högre mängder fördelaktiga. Även mindre oxiderande syror, som omgivningen D i tabell 3, visar att kisel är skadligt och krom fördelaktigt. Följ-aktligen måste krom till lcisel-förhållandet falla inom vissa intervall, för att legeringen skall besitta beständighet i ett stort antal om- givningar. Dessa motsatta effekter av kisel och krom belyses i fig. 1, som den 10 15 20 25 507217 4 relativa korrosionshastigheten i förhållande till 2 Si/Cr förhållande (2 avspeglar den högre effektiviteten av kisel och den lägre atomvikten). Ur fig. l framgår att detta förhållande kommer att falla mellan 0,3-O,6 för total beständighet mot ett stort antal oxidationsmedel. Detta förhållande: ingår förutom gränsema för Cr och Si.
De fördelaktiga effektema av Mo och Cu kan vidare ses i 90%-ig H2SO4 (omgivning C). Koppar är speciellt fördelaktig i den omgivningen. Alltför höga nivåer av koppar (över 3,5%) är emellertid skadliga för grovfrätningsbeständigheten och bearbetbarheten. För optimala fördelaktiga effekter rekommenderas maximalt 3,0% koppar och omkring 2% föredras.
Svetsseghet. Legeringen av denna typ måste ha en hög grad av svetsbarhet. En serie prover genomfördes som visas i tabell 4. Svetsböjsegheten bestämdes med den väl- "kända 2-T Radius Bend Test (böjprovet). Resultatet vid provet antydde att för- hållandet Ni till Fe måste vara över 1,0. Förhållanden mindre än 1 ger en jäm- baserad legering, till exempel, stål typ 20 och duplexstål, vilken inte har någon korrosionsbeständighet för olika syrakombinationer.
Kisel i rostfritt stål och vissa Ni-legeringar är ökända för att skapa svetssprick- problem och sänka svetssegheten. Legeringama enligt föreliggande uppfinning är emellertid överraskande beständiga mot dessa problem under förutsättning att nickelirinehållet ligger över ett visst område. Detta är en huvudpunkt enligt förelig- gande uppfmning. Svetsböjprovresultaten visas i tabell 4. Det framgår ur tabell 4 att om nickelhalten är för låg (under cirka 12%) eller om nickelinnehållet är över en viss nivå (omkring 25%), så kommer svetsama att kunna godkärmas vid 2-T böj- provet. Under 12% nickel (i 20 Cr, 12 Co, 5 Si-legeringarna) har legeringen en viss mängd ferrit i sin rnikrosuulduroch det är välkänt att små mängder ferrit i början av svetsstelningen är fördelaktigt för svetsbarheten Detta tillstånd återfinnes emellertid ej i homogena fasta lösningar av nickelbaserade legeringar enligt föreliggande 10 15 20 25 30 sa7217 5 uppfinning. Fastän en liten mängd fenit i rostfiitt stål är fördelaktigt för att kunna motstå sprickbildningar under svetsning, kan ferrit leda till en ökad sprickbildning _ under exponering för temperaturer på 875°C (IGOOOF) vilka man kan räkna med under ett varmfonnningsförfarandel. Den höga Ni-legeringen är emellertid beständig mot sprickbildning även vid dessa temperaturer.
Tennisk stabilitet. Den termiska stabiliteten av en serie legeringar slagprovades efter att de utsatts för 875°C (1600°F) under sex minuter och trettio minuter. Resultaten visas i tabell 5. Data visar att en legering enligt föreliggande uppfinning (legeririg 5-8) har en tillräckligslagseghet fastän provet var för litet. Legering 5-9 enligt uppfinningen utsattes för 875°C (l600°F) under sex minuter och en timme.
Båda legeringarna hade god slagseghet i jämförelse med legeringarna med ett (20-Fe x Si-3) värde mindre än 5. Jäm måste vara mindre än 19%. Åldringshärdning. En ytterligare fördel med dessa legeringar är förmågan att väsentligen härdas vid värmebehandling. Kisel verkar på liknande sätt som aluminium och titan men där är väsentliga skillnader. Åldringstemperaturen som krävs för att framkalla härdníng är lägre för Si-legeringarna, som gör det lättare att åldringshärda. J äminnehållet måste vara lägre än omkring 19% och kiselirmehållet måste vara högre än 35. Talet (20-Fe) x (Si-3) måste vara större än 5 för att härd- nirig skall erhållas. Data visas i tabell 6.
Exempel och provresultat visar uppfinningen. Provdata visar att legeringarna enligt föreliggande uppfinning har en unik kombination av bearbetningsegenskaper. För- hållandena och sammansättningarnas områden har upprättats genom att identifiera legeringen på ett praktiskt sätt. Fastän den exakta mekanismen enligt uppfinningen inte är fullständigt förstådd har det bestämts att förhållandena som upprättats ger de bästa resultaten. Sålunda krävs enligt uppfinningen inte endast vissa specifika sammansättningsorriråden för de kritiska elementen utan även förhållandena bland vissa av dessa visade element. 10 507217 6 Experimentella exempel på legeringen enligt föreliggande uppfinning har framställts i form av plåtar, göt, svetsmaterial och liknade utan bearbetningssvårigheter. Lege- _ ringen enligt föreliggande uppfimiing kan framställas i form av göt, smidda produkter och pulverprodukter, liksom artiklar för användning vid svetsförfaranden och svetsmetoder.
Det är uppenbart för fackmannen att den nya principen enligt föreliggande uppfinning som visas i samband med de specifika exemplen stöder olika modifika- tioner av tillämpningar av detsamma. De avses följaktligen att i torkning av kravens omfattning att dessa inte skall begränsas till de specifika exemplen av den beskrivna uppfinningen. 507217 mm.o Hfim» mm mm.° HHH» mm: m 1 m.~ m.°« 1 mm ~@.m 1 «m.o ~.m 1 < °_~ Hmm» mm: cwumfln m 1 m_~ N., mm 1 _» _F.m Hfifiu mm mæm.wmæ.v m~.m Hfifiu mm cmßmmu mm~o | mNo.o m_ß | m.~ mm.1w« m 1 m m_. Hfifiu mm CF Hfiflu mm: m 1 Q wN.1m- mo_o Hmm» mms mæß_wæm~N Aßufimm.
« Hfifi» mm: o_.° Hflflu mms m 1 0 @«..om m 1 Q m_~ 1 P m~..m @..m_~ m.m..« mm..°m m~.m..mm.m mmm.~m°.« u:mooHmuxfl> .wcflnuuwmcmfiëmw .ummcflummmfi mdcmx wummflflfls .P fifiwnms °__° Hmm» mm Q«fi3»@ m« 1 mm m~.m 1 Q m.m 1 P mm Hmm» mm m 1 m.~ m.m 1 q mm 1 om m~.m 1 mm_m wm~.wmm_~ ß w cøfiäfi m mo.o om m vßw.~Næ.N m I P m.1m.m mm.1om m I N ~ NP! N ß |m.m om.1oN m.o mmæ.mo«.N mfiäñïfifi Hfiädfläüfim Qïfim flß am :Hz šåz o.m~ Hfifiu zmassësæ äggen... mn... S96... _. m Gm whhwum .Am|fimv X Awhlowv m :m 933m nå... m... 1 mm... Bohm m s 1 1 1 1 1 m... SU ...än . SU ä.. mmm SU .än ä 1 1 1 1 1 m... SU .än . SU .än mm SUän ä... ...m m.m, .....m m.m ...m m.m 1 m.. m 1 .. å.. 1 ...m Jm 7 :Mumma ...mummfi .mwummu ...mamma ...Mumma cmumwu ...Qumwu mcwuwmu .m2 .I 1 1 1 1 1 mo... SU än .... SU .än mm... SU .än .z mh ...m m .....m m.. ...m m 1 m.. m 1 . å... ö.. Û .1 1 1 1 1 m... SU .än . SU .än ...m SU .än š. 5 m. .. m.. m.. m... 1 m 1 m ... 1. mm. SU .än ö.. m.m m.. m m.m m.m m.m 1 m.. m 1 . wm.m1. .nu 1 1 1 1 1 m SU .än o. SU .än ...m SU .än .oo mm mm mm m. ..m .m 1 m. mm 1 m. mmm.. n... 1 1 1 1 1 m... SU .än .... SU än mm SU .än .nu 1 1 1 1 1 mo... SU .än 2.... SU män m8... SU .än ö 1 1 1 1 1 m... SU .än m... SU .än mm.. SU ...än .2 mTw mnmäwm mnw mcfimmmmm wnw mcmuwmmn m1... mfiumwmm mun wcmummmm wuwëb ...mmmudßnmm wuwëb åh... mflmën. uuwum Hmmflmummwm mxmmå ucmoonmuxm... .mcmnuvwmcmëämm .cwmcmccmumms ...mmmcm nmmcmuwmw... .N Hamann. so7217 ofiuëäm o? ëooomo | så: OGN Éßm womm Én; 0.2 mfioccflmow. wodmwmflmuæw umflcm ummcoumwflo o zooó ä. ooâxs. .osöooowo .Eooo + ooooo oooflo u oo .oooë ooouu uooo .ooö wo + oooom ooono u oo. :boom oooë Üfišä ooääous to o o.o oo.o oo; o;o ooïo o.o | o.o o o_o oto oo; of ooïo to to o.o o o_o ot; to of oTo o_o | to o o.o Pto oo; o.oo iTo ö ä fiøoä o_o 1 o.o o o; oo.o o; to. o;o o.o | o.o o o_o oo.o oo; oo; .oo o; o.o o.o o to oo; oto o;o *oo o.o o.o o.o o to oo.o oto o;o To o; o; o.o o.o o.o ot; oto o;o oo to o; o_o o.o o_o oo; S; o;o oo ö .z å: ä »äfim o.o o; o_o o.o o.o oo; to o;o oo o.o oo. o.o o_o o_o oto .to o;o oo oo. to; o_o o.o o.o »oo oo.o o;o oo o;o. o.o o_o o_o o.o oo.o to o;o To H82 ä fioofim m m mo.. m mo W om mo. »oïfle .ofloflmfimöooofiå .äocušoøö woaoäoflö 950 o äooofiß om :8 å .oo .ö ä :Bäoom .o då 507217 Û 1. muumfim ..m_o .mm xomumw oo._ æo.mP mupmflm ..m_o .fiw xomumw oo._ m_.~ m»»~Hm ..m.o._fiw xumumw o°_F m«.@«« ~»»m~m ._m_° .hm xumumw oo.. m~.m~m mP.° m_.o m»»~Hm ..m.o .fiw xumumw oo_P m~.° B33 _ :H5 mcfiafinnumsfi _»xumH@w °o_o P@.° ßuumflm ..m~.° .mqfinfimnuwsfl uxuwumw oo.o >w.° @=flcm»m>m Hwugs ßxuwumw oo_o °m.o mcflqm»m>m Hmm: ßxuwumw oo.o >«.° m»»~Hm ..m~_° .wnficfimnuwøfi .ßxumumw oø.o ««_o umufiøwmu »mms ucwm møflmmm a1~ m=fi==nxw@ wm\flz mm_~ oo.o oo_o oo.o oo.o ov_P oP.o o«.m mß_m~ mN.oN oß.mP oN.mF oo.oN ov~oN oP.~N °o_o~ om.o~ om_o~ o«.o~ o~_°~ mm mo_m wm.m oæ.m om.m oo_m oP.< om.v o~.m om.v oN.m ~P.m mw~v am mß.vm ow~Nw om.Nw o-wß oo_o- oo.oP om.N~ ow.mN om.mN ow.vN oß.-N om.mP fiz o ow-P .»@@wwwfimnm»w>m wa Hm .mm .fiz >w Uxwwwm .« Hfiwnma »mms unmm møflumm a|m.~ *« .uwwqx ~m~_~ Hwfifiwßmqnfl | mnfinuflwmmø wmnmmmflfiwuwu uwfifiqw m=fi~wm@q « mm~v mw.mf w~.o w~.o oo.mm oo.mm om.mm oo.Fw oo.æm oo.mw ov.mw oo.vv ßm *N-|w P-lv ownv mnv æ|v ßnv w|v mlv vlv muw Nie 507217 11 A SF. ß.mm ßP.wm oo_ovP oo.ßæ- mN.v oo.ß mN_m om.w ß.oß wm_w« w æ.mw No.m_ mm.ßvP m«.N mm.mmP mw.wvv oo.mvN mN_mNm oo.m mP_o mm_w mP.o mN.m mN.o mß.ß ßv.o wh\fiZ N m .N .- v~.m~ wm.m- mN.oN oß.m~ oN.mP oo.oN ov.oN o-PN ov.oN wäaüg wuæwmflwäu #35 wfiäwß _.
~N~m vF~m wm.m oæ.m om~m oc.m o-v om.v -.m m.om æo_mw ow~Nv om.Nw o~.vß oo.o~ oo.oP om.NP oß-N az .äfiünßflmënmfi .K 8 än .å .8 .E ä Hwfiwfim .m S83. oo.o oæ.P~ ow.~f oo.o oß.-P ow.PP ow.m om.m .om ow.< oo.m me.mP v~.o v_.o oo_mm oo.mm om_mm ov~mv Nm *alm «æ|m ßlm min mlm oim mlm Nim Plm .ua mcflummwfl 507217 00.000 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 00.000 00.00 00.00 00.00 00.000 00.00 00.00 00.00 2 00.000 00.00 00.00 00.00 1. 00.000 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 00.000 .00.00 00.00 00.00 00.000 00.00 00.00 00.00 00.000 00.00 00.00 00.00 00.000 00.00 00.00 00.00 00H000 00H00 00.00 00.00 00.000 00 00 00.00 00.00 00 000 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 00.0 00.0 00.00 00.00 00.0 00.0 00.00 00.00 00.0 00.00- u@aE0w.0m\000w0 00000; H00 flmx m w wm o .m.w .cømcmumuæfim .m.æ Am|fim. N _wh|oN. am öl Anmccfifiv vm.m> mw.mß æm.Nß ßæ.mw Nm.ßw ow.>w mv.Nw m0.vß æw.mm mm.ßw om.mm ææ.om Nw.ßw -m.mm Nß.ow ww.Nv mv.wß æm.ßß 02 cmmcflccflmmmb umflficv nmmcflummwn « .0.» 1 0000000. .m.» H 00000 .0.» 0 ål o0.o 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 00.00 .0=000»000 >m 00000 0000002000 0000000 00 00 :oo 00 >0 000000 .0 000000 oo.o æ0|w oo.o ß0|m oo.o w0|m oo.o m0|w oo.o wwlw oo.o «m0|ø vw.00 N0|w oo.o 00|w oo.o o0|w oo.o mao oo.o «w|w oo.o «ß|w oo.o mlw oo.o amim oo.o v|w wß.00 m|w oo.o N|w oo.o 0|w I lä oo mmmmmwmm

Claims (5)

13 507217 Patentkrav
1. Nickelbaserad legering bestående huvudsakligen av: 0-1,5 vikt-% aluminium, O- 0,06 vikt-% kol, O-3 vikt-% niob, 11-29 vikt-% krom, 0-20 vikt-% kobolt, 1-3 vikt-% koppar, O-19 vikt-°/o jäm, 0-2 vikt-% mangan, 1-6,5 vikt-% molybden, 0-0,2 vikt-% kväve, 3,5-6,5 vikt-% kisel, O-2 vikt-% titan, 0-2,5 vikt-% volfram och resten nickel och normala föroreningar, varvid värdet (20-Fe)X(Si-3) är större än 5.
2. Legering enligt lcrav 1, innehållande 0-0,5 vikt-% aluminium, O-0,04 vikt-% kol, 0-1 vikt-% niob, 16-23 vikt-% krom, 0-10 vikt-% kobolt, 1-3 vikt-% koppar, 1-10 vikt- % 0-1 vikt-% mangan, 1-5 vikt-% molybden, 0-O,1 vikt-% kväve, 4-6 vikt-% kisel, 0-1 vikt-% titan och 0-1 vikt-% volfrarn.
3. Legering enligt krav 1, innehållande 0-0,3 vikt-% aluminium, 0-0,02 vikt-% kol_ 0- 0.3 vikt-% niob, 19-21 vikt-Wo krom, 0-5 vikt-% kobolt, 1,5-2,5 vikt-% koppar. 3- 7 vikt-Wo järn, 0-0,5 vikt-% mangan, 1,5-3 vikt-% molybden, 0-0,03 vikt-% kväve. 4,5-5,5 vikt-% kisel, 0-0,2 vikt-% titan och 0-0,5 vikt-% volfram.
4. Legering enligt krav 1, kännetecknad av att värdet 2 Si/Cr är mellan 0,35 och (w och värdet Ni/F e är större än 2 för att ge förbättrad beständighet mot korrosion och exponering mot höga temperaturer.
5. Legering enligt krav 1 i form av smidda material, gjutna material, pulver eller svetsmaterial.
SE9003663A 1989-11-17 1990-11-16 Korrosionsbeständiga Ni-Cr-Si-Cu-legeringar SE507217C2 (sv)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US07/437,707 US5063023A (en) 1989-11-17 1989-11-17 Corrosion resistant Ni- Cr- Si- Cu alloys

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE9003663D0 SE9003663D0 (sv) 1990-11-16
SE9003663L SE9003663L (sv) 1991-05-18
SE507217C2 true SE507217C2 (sv) 1998-04-27

Family

ID=23737548

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE9003663A SE507217C2 (sv) 1989-11-17 1990-11-16 Korrosionsbeständiga Ni-Cr-Si-Cu-legeringar

Country Status (13)

Country Link
US (1) US5063023A (sv)
JP (1) JP3128233B2 (sv)
AT (1) AT395176B (sv)
BE (1) BE1005259A3 (sv)
BR (1) BR9004846A (sv)
CA (1) CA2024851C (sv)
DE (1) DE4036394C2 (sv)
ES (1) ES2026036A6 (sv)
GB (1) GB2238058B (sv)
IT (1) IT1243854B (sv)
NL (1) NL193380C (sv)
SE (1) SE507217C2 (sv)
ZA (1) ZA906723B (sv)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB9210832D0 (en) * 1992-05-21 1992-07-08 Ici Plc Bromine catalysed oxidation process
US5330590A (en) * 1993-05-26 1994-07-19 The United States Of America, As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics & Space Administration High temperature creep and oxidation resistant chromium silicide matrix alloy containing molybdenum
US6537393B2 (en) 2000-01-24 2003-03-25 Inco Alloys International, Inc. High temperature thermal processing alloy
US20150368770A1 (en) * 2014-06-20 2015-12-24 Huntington Alloys Corporation Nickel-Chromium-Iron-Molybdenum Corrosion Resistant Alloy and Article of Manufacture and Method of Manufacturing Thereof
BR112017014620A2 (pt) * 2015-02-17 2018-01-23 Höganäs Ab liga baseada em níquel com faixa de fusão alta, apropriada para brasagem de aço superaustenítico
RU2623540C1 (ru) * 2016-08-12 2017-06-27 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") Гранулируемый высокожаропрочный никелевый сплав и изделие, изготовленное из него
JP2021183719A (ja) 2020-05-22 2021-12-02 日本製鉄株式会社 Ni基合金管および溶接継手
JP2021183721A (ja) 2020-05-22 2021-12-02 日本製鉄株式会社 Ni基合金管および溶接継手
JP2021183720A (ja) 2020-05-22 2021-12-02 日本製鉄株式会社 Ni基合金管および溶接継手

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2103855A (en) * 1935-05-27 1937-12-28 Bour Company Inc Alloy
GB481105A (en) * 1936-08-28 1938-02-28 Harry E Labour Improvements in corrosion-resistant alloys
US2821474A (en) * 1954-04-09 1958-01-28 Lunkenheimer Co Hard ductile alloy
US2938786A (en) * 1959-07-29 1960-05-31 Stainless Foundry & Engineerin Nickel base alloys containing boron and silicon
GB1215889A (en) * 1968-08-14 1970-12-16 Herbert John Woock Hard-facing matrix composition and method of preparing same
US3926620A (en) * 1970-07-14 1975-12-16 Sumitomo Metal Ind Low carbon ni-cr alloy steel having an improved resistance to stress corrosion cracking
US3758296A (en) * 1970-10-29 1973-09-11 Lewis & Co Inc Charles Corrosion resistant alloy
US4033767A (en) * 1975-09-19 1977-07-05 Chas. S. Lewis & Co., Inc. Ductile corrosion resistant alloy
FR2333870A1 (fr) * 1975-12-02 1977-07-01 Pompey Acieries Alliage refractaire a base de nickel et de chrome possedant une resistance elevee a l'oxydation, a la carburation et au fluage a tres haute temperature
JPS592737B2 (ja) * 1979-12-26 1984-01-20 日立造船株式会社 耐硫酸腐蝕性合金
JPS6059077B2 (ja) * 1980-05-02 1985-12-23 福田金属箔粉工業株式会社 ニツケル基肉盛合金
JPS63174798A (ja) * 1987-01-14 1988-07-19 Toyota Motor Corp 肉盛溶接用耐食合金
JPH0694057B2 (ja) * 1987-12-12 1994-11-24 新日本製鐵株式會社 耐海水性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法
US4836985A (en) * 1988-08-19 1989-06-06 Carondelet Foundry Company Ni-Cr-Fe corrosion resistant alloy
DE3901028A1 (de) * 1989-01-14 1990-07-19 Bayer Ag Nichtrostende knet- und gusswerkstoffe sowie schweisszusatzwerkstoffe fuer mit heisser, konzentrierter schwefelsaeure beaufschlagte bauteile

Also Published As

Publication number Publication date
JP3128233B2 (ja) 2001-01-29
US5063023A (en) 1991-11-05
IT1243854B (it) 1994-06-28
ZA906723B (en) 1991-09-25
NL193380C (nl) 1999-08-03
BR9004846A (pt) 1991-09-10
DE4036394A1 (de) 1991-05-23
GB2238058A (en) 1991-05-22
ES2026036A6 (es) 1992-04-01
SE9003663D0 (sv) 1990-11-16
DE4036394C2 (de) 2001-10-25
GB2238058B (en) 1993-10-20
NL193380B (nl) 1999-04-01
NL9002509A (nl) 1991-06-17
BE1005259A3 (fr) 1993-06-15
ATA230590A (de) 1992-02-15
JPH03173732A (ja) 1991-07-29
CA2024851A1 (en) 1991-05-18
IT9021798A0 (it) 1990-10-19
IT9021798A1 (it) 1992-04-19
CA2024851C (en) 1999-06-08
GB9024889D0 (en) 1991-01-02
SE9003663L (sv) 1991-05-18
AT395176B (de) 1992-10-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2753148B2 (ja) ニッケル基単結晶超合金
US4961903A (en) Iron aluminide alloys with improved properties for high temperature applications
US5543109A (en) Heat resistant high chromium austenitic alloy excellent in strength at elevated temperatures
US4818486A (en) Low thermal expansion superalloy
US5068084A (en) Columnar grain superalloy articles
JP2716065B2 (ja) ニッケル基合金
US5858558A (en) Nickel-base sigma-gamma in-situ intermetallic matrix composite
SE507217C2 (sv) Korrosionsbeständiga Ni-Cr-Si-Cu-legeringar
US20030066578A1 (en) Niobium-silicide based composites resistant to high temperature oxidation
US5156808A (en) Fatigue crack-resistant nickel base superalloy composition
CN111172430A (zh) 镍基超合金和制品
US4465530A (en) Gas turbine nozzle having superior thermal fatigue resistance
US4983233A (en) Fatigue crack resistant nickel base superalloys and product formed
JP2955778B2 (ja) 制御熱膨張合金及びそれにより製造された製品
EP0709477A1 (en) Heat-resistant nickel-based alloy excellent in weldability
CA2291051A1 (en) Nickel-chromium-molybdenum alloy
JP2004162173A (ja) 物質のタンタルを低減した超合金組成及びこの組成で作られる製品、及びタンタルを低減した超合金を選択するための方法
EP0076991A1 (en) Nickel-palladium-chromium-boron brazing alloy
JP4805803B2 (ja) Ni基合金およびタービンロータ
WO2019193630A1 (ja) Ni基超合金鋳造材およびそれを用いたNi基超合金製造物
JP3320760B2 (ja) チタニウム・アルミニウム合金
SE444324B (sv) Varmbearbetad nickelbaslegeringsprodukt samt forfarande for framstellning av densamma
JP4288821B2 (ja) 高温強度に優れた低熱膨張Fe基耐熱合金
US3976480A (en) Nickel base alloy
US4055447A (en) Directionally solidified eutectic γ-γ&#39; nickel-base superalloys

Legal Events

Date Code Title Description
NUG Patent has lapsed