JPH0312957B2 - - Google Patents
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- JPH0312957B2 JPH0312957B2 JP60127756A JP12775685A JPH0312957B2 JP H0312957 B2 JPH0312957 B2 JP H0312957B2 JP 60127756 A JP60127756 A JP 60127756A JP 12775685 A JP12775685 A JP 12775685A JP H0312957 B2 JPH0312957 B2 JP H0312957B2
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Landscapes
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明は、有機性汚水中に含まれるBOD成分、
窒素成分及び燐成分を生物学的に同時に且つ効率
良く除去するための処理方法に関するものであ
る。 ［従来の技術］ 海、河川、湖沼等における水の汚染の多くは都
市下水や有機物含有産業廃水等に起因している。
産業廃水はその中に含まれる汚染物質の形態や性
質によつて多種多様な処理が行なわれ、大別する
と物理的処理、化学的処理及び生物学的処理に分
類されるが、特に、し尿等の含窒素有機性汚水に
ついてみると、窒素及びBODを同時に除去する
ことが可能な生物学的脱窒法の開発が進められて
いる。 第２図は、従来の典型的処理システムＡを示す
フロー説明図である。このシステムＡでは、有機
性汚水としての原水１は管路２を介して第１脱窒
槽３に導かれ、その後第１曝気槽４、第２脱窒槽
５及び第２曝気槽６を順次通過し更に管路７を介
して沈澱槽８に及び管路９を介して凝集沈澱槽１
０に導かれる。このシステムＡにおいては、原水
１に含まれる有機物を炭素源としてまず脱窒が行
なわれ（第１脱窒槽３）、窒素ガスが放散される。
次の第１曝気槽４では、原水１中のBODの分解
と硝化が行なわれる。第１曝気槽４からは前記第
１脱窒槽３に向けて、NO2態やNO3態の酸素が
循環路１５を介して循環供給され、第１脱窒槽３
内を好気的雰囲気とするので該第１脱窒槽３内の
活性汚泥は燐の一部を取込む。第２脱窒槽５及び
第２曝気槽６においても、上述の動作が繰り返さ
れる。このようにして脱窒、硝化を繰り返して原
水１中の窒素成分を取除いた後に、原水１は活性
汚泥の一部と共に管路７を介して沈澱槽８に導か
れ固液分離が行なわれる。また該沈澱槽８では、
余剰の汚泥が管路１２を介して排出される。沈澱
槽８で固液分離が行なわれた後の上澄液は、被処
理液として管路９から凝集沈澱槽１０に導入され
て燐の除去が行なわれる。該凝集沈澱槽１０を用
いる燐の除去方法は従来から知られた方法であ
り、被処理液中に含まれる燐を凝集沈澱槽１０内
の石炭や硫酸アルミニウム等の凝集剤と化学反応
させて沈澱させ、その後物理的原理を応用して固
液分離されるものである。該凝集沈澱槽１０から
は、活性汚泥の一部（返送汚泥）が返送１４を介
して前記第１脱窒槽３に返送される。 凝集沈澱槽１０内で燐が除去された被処理水は
更に活性炭吸着槽１１に導かれ、該活性炭吸着槽
１１でCODの除去が行なわれた後に管路１３を
介して放流又は処理後の水として利用される。 このようなシステムＡでは、沈澱槽８及び凝集
沈澱槽１０における固液分離の為に長時間を必要
とし、また燐の除去率も希望する値を得ることは
困難であつた。 近年、純水製造技術等の分野においては逆浸透
膜や限外濾過膜などの技術の進歩が著しく、膜に
よる固液分離技術も廃液処理の為に応用されるに
至つている。例えば第３図のシステムＢに示すよ
うに、沈澱槽８の代りに膜分離装置１９を設け、
該膜分離装置１９によつて固液分離を行なつてい
る。該システムＢにおけるシステムＡと対応する
部分には、同一の参照符号を付すことにより重複
説明を回避する。 ［発明が解決しようとする問題］ 第３図に示すシステムＢでは、第２図に示した
システムＡにおけるような沈澱槽８が省略でき、
構成が小型化されるという利点はあるけれども、
依然として凝集沈澱槽１０は燐除去の為に従来通
り必要とされる。また該システムＢにおいても、
膜分離装置１９に関連して新たに高圧ポンプ２
０、圧力計１６及び圧力調整弁１７を必要とす
る。高圧ポンプ２０は膜分離装置１９に活性汚泥
及び原水１を圧送するためのものであり、その圧
力は装置意規模の大小によつて相違するが、今あ
る実験装置について例示すると４〜10Kg／cm2にな
つている。そして圧力損失は１〜４Kg／cm2程度あ
り、回収可能な圧力エネルギーは３〜６Kg／cm2程
度にも及ぶため利用価値の高いエネルギーと考え
られる。高圧ポンプ２０の残圧は圧力調整弁１７
の開度を調整して、管路１８からの空気を第２曝
気槽６に導くためのエジエクターとして利用され
ている程度に過ぎない。しかるに高圧ポンプ２０
のエジエクターとして利用される残圧は、空気を
第２曝気槽６に導くのに必要とされる圧力よりも
遥かに多いものであり、余剰分は無駄になつてい
る、というのが現状である。 従つて本発明の目的は、上記現状に鑑み、燐の
除去のために従来では必要とされていた凝集沈澱
槽を省略して簡便な構成にすると共に、有機性汚
泥水の処理時間を短縮できるようにし且つ無駄な
動力を除くようにした有機性汚水の処理方法を提
供することである。 ［問題点を解決する為の手段］ 本発明は、有機性汚水を脱窒槽に導いて脱窒を
行ない、次いで曝気槽に導いて硝化することによ
り有機性汚水を処理するに当たり、前記脱窒槽の
上流側に嫌気槽を配すると共に、曝気槽からの返
槽汚泥を上記脱窒槽とは別に設けた補助脱窒槽に
導いて返送汚泥中の硝酸態窒素を有機炭素源によ
つて還元してから有機性汚水と共に前記嫌気槽に
導入し、返送汚泥を嫌気的環境に置いて内性呼吸
による燐の吐出を行なわせ、燐含有有機性汚水を
曝気槽に導入することによつて有機性汚水中の燐
を汚泥に再吸収させ、且つ膜分離装置によつて固
液分離を行なうと共に、該膜分離装置によつて分
離された透過液の分析結果に基づき、前記補助脱
窒槽への有機炭素源の供給量を制御する様にした
点に要旨が存在する。 ［作用］ 海、河川、湖沼等に栄養塩類が多量に供給さ
れ、その結果、藻類等の水中植物の生産増加を主
体として起こる水域生態系の変化は一般に富栄養
化と呼ばれている。この富栄養化は赤潮等を発生
の要因となり、従来から問題とされている。富栄
養化を招く因子として窒素と燐が重要な栄養塩で
あることが知られており、これが有機性汚水の処
理における窒素と燐の同時除去が望まれる所以で
ある。 そこで本発明者等は、鋭意研究の結果、従来か
ら汎用されている上記脱窒システムＡ，Ｂ等の上
流側に酸素を硝酸も存在しない嫌気槽を設けて巧
みに操業を行なうならば、従来法と比べて遥かに
多くの燐を除去することができるという事実を見
出し、本発明を完成するに至つた。更に本発明で
は、下流側から嫌気槽に返送されるべき返送汚泥
中に硝酸態窒素が存在する場合は燐の除去が阻害
されるという知見に基づき、下流側から嫌気槽に
返送される汚泥中の硝酸態窒素を予め還元し、前
記嫌気槽内の嫌気性をより完全なものとする為の
保障を与えている。即ち返送汚泥を完全に還元す
る為の補助脱窒槽が設けられる。 本発明では、既述の如き構成を採用することに
よつて、従来の問題点を解決すると共に窒素と燐
の高精度同時除去が可能な処理方法が実現される
こととなつた。 以下、本発明を図面を用いて更に詳細に説明す
る。 ［実施例］ 第１図は、本発明方法の実施態様の一例を示す
フロー説明図である。本発明の構成では、第２図
及び第３図に示した凝集沈澱槽１０を省略する為
に、脱窒槽２４及び曝気槽２５の上流側に酸素も
硝酸も存在しない嫌気槽２３を配し該嫌気槽２３
に前記曝気槽２５からの返送汚泥を返送路３３を
介して導入すると共に有機性汚水２１（以下、原
水と呼ぶ）を供給管２２を介して供給する。 曝気槽２５からの返送汚泥が嫌気槽２３内で混
合されて嫌気状態におかれると、汚泥中に過剰に
蓄積されていたポリ燐酸がオルト燐酸の形で原水
２１中に放出され、代りにBODが吸着される。
次いで脱窒槽２４では後続の膜分離装置２７の残
圧をエジエクタとして利用することにより送入さ
れる空気３１の存在により、汚泥が燐を取り込
む。従つて原水２１側からみれば、原水２１中に
含まれる燐濃度は低下することとなる。またこの
とき脱窒槽２４ではNOx−Ｎが原水２１中の有
機物を炭素源として脱窒反応を受け、窒素ガスと
して放散される。尚脱窒槽２４内は緩爆気あるい
は非爆気の状態で運転される必要があり、溶存酸
素（DO）が0.2mg／よりも少ないことが推奨さ
れる。従つてDOを0.2mg／よりも少ない状態に
維持することが可能でありさえすれば、空気３１
による曝気撹拌を併行実施してもよいことは勿論
である。 曝気槽２５からは、燐を取込んだ余剰汚泥が排
出炉３２を介して排出され処理を受ける。また曝
気槽２５からは、活性汚泥の一部が返送汚泥とし
て返送路３３を介して嫌気槽２３に返送されるの
上述した通りである。該返送路３３には、返送汚
泥中の硝酸態窒素を還元するために補助脱窒槽３
４が介在される。本発明では、前記嫌気槽２３内
は硝酸も酸素も存在しないことが必要である。曝
気槽２５から返送路３３に導入される返送汚泥中
には、NOx−Ｎが10〜30mg／程度残留し、こ
の残留するNOx−Ｎを完全に除去するために補
助脱窒槽３４が設けられる。このことによつて嫌
気槽２３内の完全な嫌気性が保障され、嫌気槽２
３内の汚泥の内性呼吸による燐の吐出が促進され
る。 窒素及び燐が除去された後の原水２１は、その
後、活性汚泥の一部と共に高圧ポンプ２６によつ
て膜分離装置２７に圧送されて固液分離が行なわ
れる。 膜分離装置２７は逆浸透膜、限外濾過膜などに
よつて実現されており、従つて透過液中に含まれ
るSSは１mg／よりも少ない値となる。このこ
とによつて、従来では多量のSSの為に不可能で
あつた水質の自動測定が、膜分離装置に関連して
設けられる通常の分析器３５によつて実現可能と
なる。分析器３５によつて測定されたデータは制
御部３６に送られ、制御部３６は前記補助脱窒槽
３４にメタノール等の有機炭素源を過不足なしに
供給することができる。 このようにして透過液の一部が分析のために利
用され、それ以外の透過液は原水２１の被処理液
として活性炭吸着槽２８に導かれてCOD除去が
行なわれる。活性炭吸着槽２８の介してCOD除
去が行なわれた後の被処理液は、管路３７を介し
て放流又は処理後の水として利用される。 透過液以外の液は汚泥の一部と共に高圧ポンプ
２６の残圧によつて脱窒槽２４及び曝気槽２５に
循環される。膜分離装置２７の濃縮液側の残圧が
利用されてエジエクタとして働き、その結果導か
れる空気３１は積極的に曝気槽２５内に供給さ
れ、原水２１中のNH4−ＮがNOx−Ｎに酸化さ
れる。このようにして高圧ポンプ２６による動力
は無駄なく消費されることになる。曝気槽２５内
に供給される空気３１が不足する場合は、曝気槽
２５内に酸素を供給する為の手段を別途設けるよ
うにしてもよい。また、高圧ポンプ２６の吐出量
又は吐出圧を高くして調整しても良い。第１図中
２９は流量調整分を示しており、３０は圧力計を
示している。流量調整弁２９及び圧力計３０は、
高圧ポンプ２６による循環液に残存する残圧を目
視確認して調整するためのものである。高圧ポン
プ２６からの吐出圧は例えば４〜10Kg／cm2であ
り、吐出量は原水２１に対して50〜100倍程度で
ある。 本発明に従つて原水２１を処理したときの被処
理液データを第１表に示す。尚第１表中、
CODMoは100℃における過マンガン酸カリウムに
よる酸素消費量を示しており、JIS K0102−1981
の17に基づいて求められた値である。
窒素成分及び燐成分を生物学的に同時に且つ効率
良く除去するための処理方法に関するものであ
る。 ［従来の技術］ 海、河川、湖沼等における水の汚染の多くは都
市下水や有機物含有産業廃水等に起因している。
産業廃水はその中に含まれる汚染物質の形態や性
質によつて多種多様な処理が行なわれ、大別する
と物理的処理、化学的処理及び生物学的処理に分
類されるが、特に、し尿等の含窒素有機性汚水に
ついてみると、窒素及びBODを同時に除去する
ことが可能な生物学的脱窒法の開発が進められて
いる。 第２図は、従来の典型的処理システムＡを示す
フロー説明図である。このシステムＡでは、有機
性汚水としての原水１は管路２を介して第１脱窒
槽３に導かれ、その後第１曝気槽４、第２脱窒槽
５及び第２曝気槽６を順次通過し更に管路７を介
して沈澱槽８に及び管路９を介して凝集沈澱槽１
０に導かれる。このシステムＡにおいては、原水
１に含まれる有機物を炭素源としてまず脱窒が行
なわれ（第１脱窒槽３）、窒素ガスが放散される。
次の第１曝気槽４では、原水１中のBODの分解
と硝化が行なわれる。第１曝気槽４からは前記第
１脱窒槽３に向けて、NO2態やNO3態の酸素が
循環路１５を介して循環供給され、第１脱窒槽３
内を好気的雰囲気とするので該第１脱窒槽３内の
活性汚泥は燐の一部を取込む。第２脱窒槽５及び
第２曝気槽６においても、上述の動作が繰り返さ
れる。このようにして脱窒、硝化を繰り返して原
水１中の窒素成分を取除いた後に、原水１は活性
汚泥の一部と共に管路７を介して沈澱槽８に導か
れ固液分離が行なわれる。また該沈澱槽８では、
余剰の汚泥が管路１２を介して排出される。沈澱
槽８で固液分離が行なわれた後の上澄液は、被処
理液として管路９から凝集沈澱槽１０に導入され
て燐の除去が行なわれる。該凝集沈澱槽１０を用
いる燐の除去方法は従来から知られた方法であ
り、被処理液中に含まれる燐を凝集沈澱槽１０内
の石炭や硫酸アルミニウム等の凝集剤と化学反応
させて沈澱させ、その後物理的原理を応用して固
液分離されるものである。該凝集沈澱槽１０から
は、活性汚泥の一部（返送汚泥）が返送１４を介
して前記第１脱窒槽３に返送される。 凝集沈澱槽１０内で燐が除去された被処理水は
更に活性炭吸着槽１１に導かれ、該活性炭吸着槽
１１でCODの除去が行なわれた後に管路１３を
介して放流又は処理後の水として利用される。 このようなシステムＡでは、沈澱槽８及び凝集
沈澱槽１０における固液分離の為に長時間を必要
とし、また燐の除去率も希望する値を得ることは
困難であつた。 近年、純水製造技術等の分野においては逆浸透
膜や限外濾過膜などの技術の進歩が著しく、膜に
よる固液分離技術も廃液処理の為に応用されるに
至つている。例えば第３図のシステムＢに示すよ
うに、沈澱槽８の代りに膜分離装置１９を設け、
該膜分離装置１９によつて固液分離を行なつてい
る。該システムＢにおけるシステムＡと対応する
部分には、同一の参照符号を付すことにより重複
説明を回避する。 ［発明が解決しようとする問題］ 第３図に示すシステムＢでは、第２図に示した
システムＡにおけるような沈澱槽８が省略でき、
構成が小型化されるという利点はあるけれども、
依然として凝集沈澱槽１０は燐除去の為に従来通
り必要とされる。また該システムＢにおいても、
膜分離装置１９に関連して新たに高圧ポンプ２
０、圧力計１６及び圧力調整弁１７を必要とす
る。高圧ポンプ２０は膜分離装置１９に活性汚泥
及び原水１を圧送するためのものであり、その圧
力は装置意規模の大小によつて相違するが、今あ
る実験装置について例示すると４〜10Kg／cm2にな
つている。そして圧力損失は１〜４Kg／cm2程度あ
り、回収可能な圧力エネルギーは３〜６Kg／cm2程
度にも及ぶため利用価値の高いエネルギーと考え
られる。高圧ポンプ２０の残圧は圧力調整弁１７
の開度を調整して、管路１８からの空気を第２曝
気槽６に導くためのエジエクターとして利用され
ている程度に過ぎない。しかるに高圧ポンプ２０
のエジエクターとして利用される残圧は、空気を
第２曝気槽６に導くのに必要とされる圧力よりも
遥かに多いものであり、余剰分は無駄になつてい
る、というのが現状である。 従つて本発明の目的は、上記現状に鑑み、燐の
除去のために従来では必要とされていた凝集沈澱
槽を省略して簡便な構成にすると共に、有機性汚
泥水の処理時間を短縮できるようにし且つ無駄な
動力を除くようにした有機性汚水の処理方法を提
供することである。 ［問題点を解決する為の手段］ 本発明は、有機性汚水を脱窒槽に導いて脱窒を
行ない、次いで曝気槽に導いて硝化することによ
り有機性汚水を処理するに当たり、前記脱窒槽の
上流側に嫌気槽を配すると共に、曝気槽からの返
槽汚泥を上記脱窒槽とは別に設けた補助脱窒槽に
導いて返送汚泥中の硝酸態窒素を有機炭素源によ
つて還元してから有機性汚水と共に前記嫌気槽に
導入し、返送汚泥を嫌気的環境に置いて内性呼吸
による燐の吐出を行なわせ、燐含有有機性汚水を
曝気槽に導入することによつて有機性汚水中の燐
を汚泥に再吸収させ、且つ膜分離装置によつて固
液分離を行なうと共に、該膜分離装置によつて分
離された透過液の分析結果に基づき、前記補助脱
窒槽への有機炭素源の供給量を制御する様にした
点に要旨が存在する。 ［作用］ 海、河川、湖沼等に栄養塩類が多量に供給さ
れ、その結果、藻類等の水中植物の生産増加を主
体として起こる水域生態系の変化は一般に富栄養
化と呼ばれている。この富栄養化は赤潮等を発生
の要因となり、従来から問題とされている。富栄
養化を招く因子として窒素と燐が重要な栄養塩で
あることが知られており、これが有機性汚水の処
理における窒素と燐の同時除去が望まれる所以で
ある。 そこで本発明者等は、鋭意研究の結果、従来か
ら汎用されている上記脱窒システムＡ，Ｂ等の上
流側に酸素を硝酸も存在しない嫌気槽を設けて巧
みに操業を行なうならば、従来法と比べて遥かに
多くの燐を除去することができるという事実を見
出し、本発明を完成するに至つた。更に本発明で
は、下流側から嫌気槽に返送されるべき返送汚泥
中に硝酸態窒素が存在する場合は燐の除去が阻害
されるという知見に基づき、下流側から嫌気槽に
返送される汚泥中の硝酸態窒素を予め還元し、前
記嫌気槽内の嫌気性をより完全なものとする為の
保障を与えている。即ち返送汚泥を完全に還元す
る為の補助脱窒槽が設けられる。 本発明では、既述の如き構成を採用することに
よつて、従来の問題点を解決すると共に窒素と燐
の高精度同時除去が可能な処理方法が実現される
こととなつた。 以下、本発明を図面を用いて更に詳細に説明す
る。 ［実施例］ 第１図は、本発明方法の実施態様の一例を示す
フロー説明図である。本発明の構成では、第２図
及び第３図に示した凝集沈澱槽１０を省略する為
に、脱窒槽２４及び曝気槽２５の上流側に酸素も
硝酸も存在しない嫌気槽２３を配し該嫌気槽２３
に前記曝気槽２５からの返送汚泥を返送路３３を
介して導入すると共に有機性汚水２１（以下、原
水と呼ぶ）を供給管２２を介して供給する。 曝気槽２５からの返送汚泥が嫌気槽２３内で混
合されて嫌気状態におかれると、汚泥中に過剰に
蓄積されていたポリ燐酸がオルト燐酸の形で原水
２１中に放出され、代りにBODが吸着される。
次いで脱窒槽２４では後続の膜分離装置２７の残
圧をエジエクタとして利用することにより送入さ
れる空気３１の存在により、汚泥が燐を取り込
む。従つて原水２１側からみれば、原水２１中に
含まれる燐濃度は低下することとなる。またこの
とき脱窒槽２４ではNOx−Ｎが原水２１中の有
機物を炭素源として脱窒反応を受け、窒素ガスと
して放散される。尚脱窒槽２４内は緩爆気あるい
は非爆気の状態で運転される必要があり、溶存酸
素（DO）が0.2mg／よりも少ないことが推奨さ
れる。従つてDOを0.2mg／よりも少ない状態に
維持することが可能でありさえすれば、空気３１
による曝気撹拌を併行実施してもよいことは勿論
である。 曝気槽２５からは、燐を取込んだ余剰汚泥が排
出炉３２を介して排出され処理を受ける。また曝
気槽２５からは、活性汚泥の一部が返送汚泥とし
て返送路３３を介して嫌気槽２３に返送されるの
上述した通りである。該返送路３３には、返送汚
泥中の硝酸態窒素を還元するために補助脱窒槽３
４が介在される。本発明では、前記嫌気槽２３内
は硝酸も酸素も存在しないことが必要である。曝
気槽２５から返送路３３に導入される返送汚泥中
には、NOx−Ｎが10〜30mg／程度残留し、こ
の残留するNOx−Ｎを完全に除去するために補
助脱窒槽３４が設けられる。このことによつて嫌
気槽２３内の完全な嫌気性が保障され、嫌気槽２
３内の汚泥の内性呼吸による燐の吐出が促進され
る。 窒素及び燐が除去された後の原水２１は、その
後、活性汚泥の一部と共に高圧ポンプ２６によつ
て膜分離装置２７に圧送されて固液分離が行なわ
れる。 膜分離装置２７は逆浸透膜、限外濾過膜などに
よつて実現されており、従つて透過液中に含まれ
るSSは１mg／よりも少ない値となる。このこ
とによつて、従来では多量のSSの為に不可能で
あつた水質の自動測定が、膜分離装置に関連して
設けられる通常の分析器３５によつて実現可能と
なる。分析器３５によつて測定されたデータは制
御部３６に送られ、制御部３６は前記補助脱窒槽
３４にメタノール等の有機炭素源を過不足なしに
供給することができる。 このようにして透過液の一部が分析のために利
用され、それ以外の透過液は原水２１の被処理液
として活性炭吸着槽２８に導かれてCOD除去が
行なわれる。活性炭吸着槽２８の介してCOD除
去が行なわれた後の被処理液は、管路３７を介し
て放流又は処理後の水として利用される。 透過液以外の液は汚泥の一部と共に高圧ポンプ
２６の残圧によつて脱窒槽２４及び曝気槽２５に
循環される。膜分離装置２７の濃縮液側の残圧が
利用されてエジエクタとして働き、その結果導か
れる空気３１は積極的に曝気槽２５内に供給さ
れ、原水２１中のNH4−ＮがNOx−Ｎに酸化さ
れる。このようにして高圧ポンプ２６による動力
は無駄なく消費されることになる。曝気槽２５内
に供給される空気３１が不足する場合は、曝気槽
２５内に酸素を供給する為の手段を別途設けるよ
うにしてもよい。また、高圧ポンプ２６の吐出量
又は吐出圧を高くして調整しても良い。第１図中
２９は流量調整分を示しており、３０は圧力計を
示している。流量調整弁２９及び圧力計３０は、
高圧ポンプ２６による循環液に残存する残圧を目
視確認して調整するためのものである。高圧ポン
プ２６からの吐出圧は例えば４〜10Kg／cm2であ
り、吐出量は原水２１に対して50〜100倍程度で
ある。 本発明に従つて原水２１を処理したときの被処
理液データを第１表に示す。尚第１表中、
CODMoは100℃における過マンガン酸カリウムに
よる酸素消費量を示しており、JIS K0102−1981
の17に基づいて求められた値である。
【表】
【表】
第１表から理解されるように、生物処理工程の
みでCODMo以外はほぼ保証水質を満足する値を
示しており、先行技術に関連して述べた凝集沈澱
槽１０も不必要となる。本発明に従う嫌気槽２３
は、従来用いられていた凝集沈澱槽１０と比較し
て簡単な構成となり且つ処理時間も短くなり、高
精度に脱燐を行なうことができるようになつた。 ［発明の効果］ 以上述べた如く本発明によれば、燐の除去のた
めに従来では必要とされていた凝集沈澱槽を省略
して簡単な構成とすると共に、有機性汚水の処理
時間を短縮することができるようになつた。
みでCODMo以外はほぼ保証水質を満足する値を
示しており、先行技術に関連して述べた凝集沈澱
槽１０も不必要となる。本発明に従う嫌気槽２３
は、従来用いられていた凝集沈澱槽１０と比較し
て簡単な構成となり且つ処理時間も短くなり、高
精度に脱燐を行なうことができるようになつた。 ［発明の効果］ 以上述べた如く本発明によれば、燐の除去のた
めに従来では必要とされていた凝集沈澱槽を省略
して簡単な構成とすると共に、有機性汚水の処理
時間を短縮することができるようになつた。
第１図は本発明方法の実施態様の一例を示すフ
ロー説明図、第２図は従来法のシステムＡを示す
フロー説明図、第３図は他の従来法のシステムＢ
を示すフロー説明図である。 ２１……原水、２３……嫌気槽、２４……脱窒
槽、２５……曝気槽、２６……高圧ポンプ、２７
……脱分離装置、３４……補助脱窒槽。
ロー説明図、第２図は従来法のシステムＡを示す
フロー説明図、第３図は他の従来法のシステムＢ
を示すフロー説明図である。 ２１……原水、２３……嫌気槽、２４……脱窒
槽、２５……曝気槽、２６……高圧ポンプ、２７
……脱分離装置、３４……補助脱窒槽。
Claims (1)
- １ 有機性汚水を脱窒槽に導いて脱窒を行ない、
次いで曝気槽に導いて硝化することにより有機性
汚水を処理するに当たり、前記脱窒槽の上流側に
嫌気槽を配すると共に、曝気槽からの返送汚泥を
上記脱窒槽とは別に設けた補助脱窒槽に導いて返
送汚泥中の硝酸態窒素を有機炭素源によつて還元
してから有機性汚水と共に前記嫌気槽に導入し、
返送汚泥を嫌気的環境に置いて内性呼吸による燐
の吐出を行なわせ、燐含有有機性汚水を曝気槽に
導入することによつて有機性汚水中の燐を汚泥に
再吸収させ、且つ膜分離装置によつて固液分離を
行なうと共に、該膜分離装置によつて分離された
透過液の分析結果に基づき、前記補助脱窒槽への
有機炭素源の供給量を制御する様にしたことを特
徴とする有機性汚水の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60127756A JPS61287499A (ja) | 1985-06-12 | 1985-06-12 | 有機性汚水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60127756A JPS61287499A (ja) | 1985-06-12 | 1985-06-12 | 有機性汚水の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61287499A JPS61287499A (ja) | 1986-12-17 |
| JPH0312957B2 true JPH0312957B2 (ja) | 1991-02-21 |
Family
ID=14967909
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60127756A Granted JPS61287499A (ja) | 1985-06-12 | 1985-06-12 | 有機性汚水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61287499A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63221898A (ja) * | 1987-03-09 | 1988-09-14 | Ebara Infilco Co Ltd | 有機性汚水の処理方法 |
| JPS63302996A (ja) * | 1987-06-04 | 1988-12-09 | Ebara Infilco Co Ltd | 有機性汚水の処理方法 |
| JP2559513B2 (ja) * | 1990-01-24 | 1996-12-04 | 株式会社クボタ | 有機性廃水の処理設備 |
| JPH0659478B2 (ja) * | 1990-02-08 | 1994-08-10 | 株式会社クボタ | 有機性廃水の処理方法 |
| KR100315875B1 (ko) * | 1999-09-22 | 2001-12-13 | 채문식 | 연속회분식 반응조의 생물학적 질소와 인 제거장치 및 그 방법 |
| JP4690265B2 (ja) * | 2006-08-04 | 2011-06-01 | メタウォーター株式会社 | 排水処理方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58210897A (ja) * | 1982-06-02 | 1983-12-08 | Hitachi Plant Eng & Constr Co Ltd | 廃水の生物学的脱リン法 |
-
1985
- 1985-06-12 JP JP60127756A patent/JPS61287499A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58210897A (ja) * | 1982-06-02 | 1983-12-08 | Hitachi Plant Eng & Constr Co Ltd | 廃水の生物学的脱リン法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61287499A (ja) | 1986-12-17 |
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