JPH03124392A - Ａｌ製熱交換器の冷媒通路用ブレージングシート - Google Patents
Ａｌ製熱交換器の冷媒通路用ブレージングシートInfo
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- JPH03124392A JPH03124392A JP26115189A JP26115189A JPH03124392A JP H03124392 A JPH03124392 A JP H03124392A JP 26115189 A JP26115189 A JP 26115189A JP 26115189 A JP26115189 A JP 26115189A JP H03124392 A JPH03124392 A JP H03124392A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はＡｌ製熱交換器の冷媒通路用ブレージングシー
トに関するもので、芯材にこれより電位の卑な犠牲陽極
材を内側（冷媒側）に犠牲材としてクラッドし、冷媒通
路内側の孔食発生を防止したものである。
トに関するもので、芯材にこれより電位の卑な犠牲陽極
材を内側（冷媒側）に犠牲材としてクラッドし、冷媒通
路内側の孔食発生を防止したものである。
Ａｌ製熱交換器の例えばラジェーターやヒーターコア等
は現在フッ化物系の非腐食性フラックスを使用したフラ
ックスろう付け法により作られている。ラジェーターは
第１図（イ）（ロ）に示すように、冷媒通路用のチュー
ブ（１）間にフィン（２）を配置し、チューブ（１）の
両端にヘッダープレート（３）を取付けてコア（４）を
組立て、ろう付け後ヘッダープレート（３）にバッキン
グ（６）を介して樹脂タンク（５１（５’ ）を取付け
たもので、フィンにはＪＩ３３００３合金にＺｎを１．
５ｗｔ％（以下ｗ１％を％と略記）程度添加した厚さ
０．］ｍｍ前後の板を用い、チューブにはＩｔｓ３００
３合金からなる芯材の外側（大気側）にＩｔ３４３４３
合金からなるろう材をクラッドし、内側（冷媒側）に１
１３７０７２合金からなる犠牲材をクラッドした厚さ０
．３〜０．４ｎ＋ｎ＋のブレージングシート（内外層の
クラツド率は５〜ｌθ％）を用い、ヘッダプレートには
チューブと同様のブレージングシート（板厚１．０〜１
．８ｍｍ）を用いている。
は現在フッ化物系の非腐食性フラックスを使用したフラ
ックスろう付け法により作られている。ラジェーターは
第１図（イ）（ロ）に示すように、冷媒通路用のチュー
ブ（１）間にフィン（２）を配置し、チューブ（１）の
両端にヘッダープレート（３）を取付けてコア（４）を
組立て、ろう付け後ヘッダープレート（３）にバッキン
グ（６）を介して樹脂タンク（５１（５’ ）を取付け
たもので、フィンにはＪＩ３３００３合金にＺｎを１．
５ｗｔ％（以下ｗ１％を％と略記）程度添加した厚さ
０．］ｍｍ前後の板を用い、チューブにはＩｔｓ３００
３合金からなる芯材の外側（大気側）にＩｔ３４３４３
合金からなるろう材をクラッドし、内側（冷媒側）に１
１３７０７２合金からなる犠牲材をクラッドした厚さ０
．３〜０．４ｎ＋ｎ＋のブレージングシート（内外層の
クラツド率は５〜ｌθ％）を用い、ヘッダプレートには
チューブと同様のブレージングシート（板厚１．０〜１
．８ｍｍ）を用いている。
このようなラジェーターにおいて、冷媒側の孔食発生を
防止するため次の様な対策がとられている。即ちチュー
ブの板厚が０．３〜０．４ｍｍと薄くなると、ＪＩ３３
００３合金だけではＡｎ合金特有の孔食が発生し、早期
に液漏れ事故を起す場合があるため、第２図（イ）に示
すようにＪＩ３３００３合金からなる芯材の内側に、こ
れより電位の卑なＪＩ３７０７２合金（ＡＩ−Ｚｎ系合
金）を犠牲材としてクラッドしている。 ＪＩＳ７０７
２Ｉ金からなる犠牲材とＪＩ３３００３合金からなる芯
材は、上記ろう付け加熱時に６００℃程度の雰囲気にさ
らされ、これによってｌｌ８７０７２合金からなる犠牲
材中のＺｎは第２図（ロ）に示すようにＪＩ３３００３
合金からなる芯材側へ拡散し、内側表面のＺｎ濃度０．
４〜０．８％、内側表面からの拡散深さ８０〜１５０μ
ｍのＺｎ拡散パターンを示す。このＺｎ拡散層の優先腐
食により、冷媒側から発生する孔食は深く成長せず、浅
く広い腐食形態をとり、長期の耐孔食性を示すようにな
る。
防止するため次の様な対策がとられている。即ちチュー
ブの板厚が０．３〜０．４ｍｍと薄くなると、ＪＩ３３
００３合金だけではＡｎ合金特有の孔食が発生し、早期
に液漏れ事故を起す場合があるため、第２図（イ）に示
すようにＪＩ３３００３合金からなる芯材の内側に、こ
れより電位の卑なＪＩ３７０７２合金（ＡＩ−Ｚｎ系合
金）を犠牲材としてクラッドしている。 ＪＩＳ７０７
２Ｉ金からなる犠牲材とＪＩ３３００３合金からなる芯
材は、上記ろう付け加熱時に６００℃程度の雰囲気にさ
らされ、これによってｌｌ８７０７２合金からなる犠牲
材中のＺｎは第２図（ロ）に示すようにＪＩ３３００３
合金からなる芯材側へ拡散し、内側表面のＺｎ濃度０．
４〜０．８％、内側表面からの拡散深さ８０〜１５０μ
ｍのＺｎ拡散パターンを示す。このＺｎ拡散層の優先腐
食により、冷媒側から発生する孔食は深く成長せず、浅
く広い腐食形態をとり、長期の耐孔食性を示すようにな
る。
１１３７０７２合金（Ａ＃−Ｚｎ合金）自体広く浅い腐
食形態（面食）をとる特徴があり、更に芯材と犠牲材の
電位差により、芯材が曝露した後も犠牲材層が優先的に
腐食され、芯材の腐食を防止する。また芯材中に拡散し
たＺｎにより芯材表面も面食を起し、孔食発生を抑制す
ることができる。犠牲材としてはこの他にＡｌ−ＺｎＭ
ｇ、Ａｌ−Ｍｎ−Ｚｎ、Ａｌ −Ｍｎ−ＺｎＭｇ合金等
が使用される。
食形態（面食）をとる特徴があり、更に芯材と犠牲材の
電位差により、芯材が曝露した後も犠牲材層が優先的に
腐食され、芯材の腐食を防止する。また芯材中に拡散し
たＺｎにより芯材表面も面食を起し、孔食発生を抑制す
ることができる。犠牲材としてはこの他にＡｌ−ＺｎＭ
ｇ、Ａｌ−Ｍｎ−Ｚｎ、Ａｌ −Ｍｎ−ＺｎＭｇ合金等
が使用される。
上記ラジェーターのチューブ材のＺｎ拡散パターンは、
ろう付け条件の変動により犠牲材表面のＺｎ濃度が低下
し、拡散深さが深くなる場合があり、芯材との電位差が
十分に確保できず、耐孔食性を著しく低下することがあ
る。またチューブ材の板厚が更に薄くなると、従来と同
様のろう付け加熱を行なった場合、上記のように過度の
加熱により、Ｚｎ拡散が進むだけでなく、チューブ板厚
に占めるＺｎ拡散層の厚さの比率が大となり、腐食によ
る板厚の減少が耐食性ばかりでなく、構造強度に大きく
影響を及ぼすことになる。
ろう付け条件の変動により犠牲材表面のＺｎ濃度が低下
し、拡散深さが深くなる場合があり、芯材との電位差が
十分に確保できず、耐孔食性を著しく低下することがあ
る。またチューブ材の板厚が更に薄くなると、従来と同
様のろう付け加熱を行なった場合、上記のように過度の
加熱により、Ｚｎ拡散が進むだけでなく、チューブ板厚
に占めるＺｎ拡散層の厚さの比率が大となり、腐食によ
る板厚の減少が耐食性ばかりでなく、構造強度に大きく
影響を及ぼすことになる。
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、チューブ材の犠牲
材として使用されるＡｎ −Ｚｎ系合金から芯材へのＺ
ｎ拡散を抑制し、ろう付け加熱条件の変動や板厚の減少
によっても、優れた耐孔食性を有するＡｌ製熱交換器の
冷媒通路用ブレージングシートを開発したもので、Ａｌ
合金からなる芯材の外側（大気側）にＡｌ合金ろう材を
クラッドし、内側（冷媒側）にＡｌ合金犠牲材をクラッ
ドしたブレージングシートにおいて、犠牲材にろう付け
後１００μｍ以上の再結晶粒径を有するＡｌ−Ｚｎ系合
金を用い、芯材に犠牲材より電位の貴なＡｌ合金を用い
たことを特徴とするものである。
材として使用されるＡｎ −Ｚｎ系合金から芯材へのＺ
ｎ拡散を抑制し、ろう付け加熱条件の変動や板厚の減少
によっても、優れた耐孔食性を有するＡｌ製熱交換器の
冷媒通路用ブレージングシートを開発したもので、Ａｌ
合金からなる芯材の外側（大気側）にＡｌ合金ろう材を
クラッドし、内側（冷媒側）にＡｌ合金犠牲材をクラッ
ドしたブレージングシートにおいて、犠牲材にろう付け
後１００μｍ以上の再結晶粒径を有するＡｌ−Ｚｎ系合
金を用い、芯材に犠牲材より電位の貴なＡｌ合金を用い
たことを特徴とするものである。
本発明はろう付け加熱条件の変動や、チューブ材の薄肉
化により起るＺｎ拡散層の表面Ｚｎ濃度の低下や拡散深
さの増大による耐孔食性の低下を抑制する方法について
、種々検討の結果開発したもので、その特徴は犠牲材に
使用するＡｌ −Ｚｎ系合金のろう付け後の再結晶粒径
を１００μｍ以上とすることにある。
化により起るＺｎ拡散層の表面Ｚｎ濃度の低下や拡散深
さの増大による耐孔食性の低下を抑制する方法について
、種々検討の結果開発したもので、その特徴は犠牲材に
使用するＡｌ −Ｚｎ系合金のろう付け後の再結晶粒径
を１００μｍ以上とすることにある。
従来より芯材の粒径を粗大としてろう材の拡散を防止す
る試みがなされており、この場合は芯材の粒界を少なく
することにより、ろう付け加熱時のろう材の芯材側への
侵入経路を少なくし、ろう材の拡散を抑制した。しかし
本発明は芯材ではな（Ｚｎが拡散により減少する犠牲材
の結晶粒径を粗大とすることで、Ｚｎの拡散を有効に抑
制することが可能であることを見い出したものである。
る試みがなされており、この場合は芯材の粒界を少なく
することにより、ろう付け加熱時のろう材の芯材側への
侵入経路を少なくし、ろう材の拡散を抑制した。しかし
本発明は芯材ではな（Ｚｎが拡散により減少する犠牲材
の結晶粒径を粗大とすることで、Ｚｎの拡散を有効に抑
制することが可能であることを見い出したものである。
しかして犠牲材のろう付け後の再結晶粒径を１００μｍ
以上と規定したのは次の理由によるものである。
以上と規定したのは次の理由によるものである。
まずろう付け加熱時のＺｎ拡散は高温はど顕著に進み、
特に５００℃以上の温度及びその温度での保持時間が影
響する。ラジェーターのチューブ材はＨＩＸを電縫加工
して用いられる場合多いが、ろう付け加熱によりチュー
ブ材の組織は加工組織から軟化組織、即ち再結晶組織に
変化する。大力４００℃の加熱で再結晶組織となり、Ｚ
ｎ拡散が顕著となるのは再結晶組織となった後である。
特に５００℃以上の温度及びその温度での保持時間が影
響する。ラジェーターのチューブ材はＨＩＸを電縫加工
して用いられる場合多いが、ろう付け加熱によりチュー
ブ材の組織は加工組織から軟化組織、即ち再結晶組織に
変化する。大力４００℃の加熱で再結晶組織となり、Ｚ
ｎ拡散が顕著となるのは再結晶組織となった後である。
ろう付け加熱終了時点ではこれより若干再結晶粒径は成
長して大きくなるが、ろう付け後の再結晶粒径が１００
μｍ以上の場合、Ｚｎ拡散の抑制作用が大となる。例え
ばＸ１６材で圧延方向に長く伸びた組織（長径４００〜
５００μｍ）とした場合ろう付け加熱により、加工歪が
十分加わっていることで再結晶を促進させ、再結晶粒は
微細となり、Ｚｎ拡散が著しく進む現象がみられ、耐食
性が低下する。
長して大きくなるが、ろう付け後の再結晶粒径が１００
μｍ以上の場合、Ｚｎ拡散の抑制作用が大となる。例え
ばＸ１６材で圧延方向に長く伸びた組織（長径４００〜
５００μｍ）とした場合ろう付け加熱により、加工歪が
十分加わっていることで再結晶を促進させ、再結晶粒は
微細となり、Ｚｎ拡散が著しく進む現象がみられ、耐食
性が低下する。
本発明において犠牲材に使用する合金はＡｌ−Ｚｎ系合
金、例えばＡｌ−Ｚｎ、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ、 ＡＡ！
−Ｍｎ−Ｚｎ、 Ａｊ！ −Ｍｎ−ＺｎＭｇ等の合金が
最適である。この他Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉ等を添加してもよ
い。Ｚｎの添加量は犠牲材の厚さや芯材合金に応じて０
．５〜５．０％でよい。芯材は特に合金を規定しないが
、犠牲材より電位の責な合金、例えばｌｌ３３００３合
金（ＡＡ＋−Ｍｎ合金）やこれにＣｕを添加した合金を
使用すればよい。また犠牲材のろう付け後の再結晶粒径
を１００μｍ以上とするには、均質化処理条件と最終冷
間圧延率を調整すればよい。
金、例えばＡｌ−Ｚｎ、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ、 ＡＡ！
−Ｍｎ−Ｚｎ、 Ａｊ！ −Ｍｎ−ＺｎＭｇ等の合金が
最適である。この他Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉ等を添加してもよ
い。Ｚｎの添加量は犠牲材の厚さや芯材合金に応じて０
．５〜５．０％でよい。芯材は特に合金を規定しないが
、犠牲材より電位の責な合金、例えばｌｌ３３００３合
金（ＡＡ＋−Ｍｎ合金）やこれにＣｕを添加した合金を
使用すればよい。また犠牲材のろう付け後の再結晶粒径
を１００μｍ以上とするには、均質化処理条件と最終冷
間圧延率を調整すればよい。
以下本発明を実施例について説明する。
第１表に示すようにｌｌ３７０７２合金（ＡＩ−１％Ｚ
ｎ−０，３％Ｆｅ−０，１％Ｓｉ）及びこれにＭｇを０
．５％添加した合金を犠牲材に使用し、常法により溶解
鋳造後、４５０〜５００℃で均質化処理して５００℃で
熱間圧延し、続いて冷間圧延を行なって厚さ ２．５ｍ
ｍの板とした。これを６００℃で均質化処理した厚さ４
５ｍｍのＪＩ３３００３合金鋳塊の片側表面に重ね合せ
、他の表面に厚さ２．５ｍｍの１１３４３４３合金ろう
材を重ね合せ、５００℃の熱間合せ圧延と冷間圧延をへ
て厚さ０．４ｍｍのブレージングシートとした。尚冷間
圧延の中間に３６０℃×２時間の焼鈍を入れ、最終冷延
率を５〜８０％として、犠牲材の上記均質化処理条件と
合せてろう付け後の犠牲材の再結晶粒度を変化させた。
ｎ−０，３％Ｆｅ−０，１％Ｓｉ）及びこれにＭｇを０
．５％添加した合金を犠牲材に使用し、常法により溶解
鋳造後、４５０〜５００℃で均質化処理して５００℃で
熱間圧延し、続いて冷間圧延を行なって厚さ ２．５ｍ
ｍの板とした。これを６００℃で均質化処理した厚さ４
５ｍｍのＪＩ３３００３合金鋳塊の片側表面に重ね合せ
、他の表面に厚さ２．５ｍｍの１１３４３４３合金ろう
材を重ね合せ、５００℃の熱間合せ圧延と冷間圧延をへ
て厚さ０．４ｍｍのブレージングシートとした。尚冷間
圧延の中間に３６０℃×２時間の焼鈍を入れ、最終冷延
率を５〜８０％として、犠牲材の上記均質化処理条件と
合せてろう付け後の犠牲材の再結晶粒度を変化させた。
このようにして製造した８種のブレージングシートを６
００〜６２０℃で１〜２０分ろう付け加熱し、犠牲材の
圧延面と平行な面における再結晶粒径を観察すると共に
、犠牲材表面の最大Ｚｎ濃度とＺｎ拡散深さのＥＰＭＡ
線分析を行なった。
００〜６２０℃で１〜２０分ろう付け加熱し、犠牲材の
圧延面と平行な面における再結晶粒径を観察すると共に
、犠牲材表面の最大Ｚｎ濃度とＺｎ拡散深さのＥＰＭＡ
線分析を行なった。
またＣｕ２＋イオンをＩＯｐｐｍ添加した水道水に３力
月間浸漬し、８０°ＣＸ８時間と室温×１６時間のサイ
クル試験を行ない、発生したピットの深さを光学顕微鏡
による焦点深度法により求めた。
月間浸漬し、８０°ＣＸ８時間と室温×１６時間のサイ
クル試験を行ない、発生したピットの深さを光学顕微鏡
による焦点深度法により求めた。
尚腐食試験では、ろう材面と端面はシールし、犠牲材の
み腐食液に曝露した。第１表に６００°Ｃ×１０分のろ
う付け加熱材の結果を示し、第２表に本発明例Ｎα４と
比較例Ｎ０１７に使用したブレージングシートについて
ろう付け条件を変化させた結果を示す。
み腐食液に曝露した。第１表に６００°Ｃ×１０分のろ
う付け加熱材の結果を示し、第２表に本発明例Ｎα４と
比較例Ｎ０１７に使用したブレージングシートについて
ろう付け条件を変化させた結果を示す。
第１表から明らかなように比較例Ｎα７，８では表面Ｚ
ｎ濃度が０．１５〜０．２０％に低下し、腐食テストに
より貫通孔食を発生したのに対し、本発明例では０．４
％以上の表面Ｚｎ濃度を有し、すぐれた耐孔食性を示す
ことが判る。また第２表から明らかなように本発明の犠
牲材の再結晶粒径を１００μｍ以上としたブレージング
シートはかなり広範囲のろう付け条件においてもＺｎ拡
散を抑制することが可能であり、耐孔食性に優れている
ことが判る。
ｎ濃度が０．１５〜０．２０％に低下し、腐食テストに
より貫通孔食を発生したのに対し、本発明例では０．４
％以上の表面Ｚｎ濃度を有し、すぐれた耐孔食性を示す
ことが判る。また第２表から明らかなように本発明の犠
牲材の再結晶粒径を１００μｍ以上としたブレージング
シートはかなり広範囲のろう付け条件においてもＺｎ拡
散を抑制することが可能であり、耐孔食性に優れている
ことが判る。
尚本実施例で使用したＪＩＳ３００３合金からなる芯材
のろう付け後の再結晶粒径は５０〜１５０μｍであった
。また電位は５％Ｎａ（Ｊ液中で飽和カロメル電極を基
準に測定したが芯材は一７２０ｍＶ。
のろう付け後の再結晶粒径は５０〜１５０μｍであった
。また電位は５％Ｎａ（Ｊ液中で飽和カロメル電極を基
準に測定したが芯材は一７２０ｍＶ。
犠牲材であるＪＩＳ７０７２では一８５０ｍＶ、 Ｉ
ｌ５７０７２＋Ｍｇ０．５％では一８７０ｍＶであり
、ろう付け加熱後の芯材は一７２０ｍＶ、犠牲材は表面
Ｚｎ濃度により異なるも−７５０〜−８００ｍＶの電位
を示した。
ｌ５７０７２＋Ｍｇ０．５％では一８７０ｍＶであり
、ろう付け加熱後の芯材は一７２０ｍＶ、犠牲材は表面
Ｚｎ濃度により異なるも−７５０〜−８００ｍＶの電位
を示した。
このように本発明によれば犠牲材から芯材へのＺｎ拡散
を著しく抑制することが可能となり、過酷なろう付け条
件での表面Ｚｎ濃度の低下による耐孔食性の低下を防止
し、更に材料が薄肉化したときにもＺｎ拡散を抑制する
ことができるため、高Ｚｎ材を犠牲材に使用し、犠牲材
を薄くすることで、Ｚｎ拡散層の厚さの全板厚に占める
割合を小さくすることが可能となり、長期間耐孔食性の
低下を抑制することができる等工業上顕著な効果を奏す
るものである。
を著しく抑制することが可能となり、過酷なろう付け条
件での表面Ｚｎ濃度の低下による耐孔食性の低下を防止
し、更に材料が薄肉化したときにもＺｎ拡散を抑制する
ことができるため、高Ｚｎ材を犠牲材に使用し、犠牲材
を薄くすることで、Ｚｎ拡散層の厚さの全板厚に占める
割合を小さくすることが可能となり、長期間耐孔食性の
低下を抑制することができる等工業上顕著な効果を奏す
るものである。
第１図（イ）（ロ）はラジェーターの一例を示すもので
、（イ）は正面図、（ロ）は（イ）図におけるＡＡ線の
拡大断面図、第２図（イ）（ロ）はチューブ材のろう付
け加熱前後のＺｎ拡散状況の一例を示すもので、（イ）
はろう付け前のＺｎ拡散状況を示す説明図、（ロ）はろ
う付け加熱後のＺｎ拡散状況を示す説明図である。 １・・・チューブ ２・・・フィン３・・・ヘ
ッダープレート ４・・・コア５．５′・・・樹脂タン
ク ６・・・バッキング２ ３
、（イ）は正面図、（ロ）は（イ）図におけるＡＡ線の
拡大断面図、第２図（イ）（ロ）はチューブ材のろう付
け加熱前後のＺｎ拡散状況の一例を示すもので、（イ）
はろう付け前のＺｎ拡散状況を示す説明図、（ロ）はろ
う付け加熱後のＺｎ拡散状況を示す説明図である。 １・・・チューブ ２・・・フィン３・・・ヘ
ッダープレート ４・・・コア５．５′・・・樹脂タン
ク ６・・・バッキング２ ３
Claims (1)
- Ａｌ合金からなる芯材の外側（大気側）にＡｌ合金ろう
材をクラッドし、内側（冷媒側）にＡｌ合金犠牲材をク
ラッドしたブレージングシートにおいて、犠牲材にろう
付け後１００μｍ以上の再結晶粒径を有するＡｌ−Ｚｎ
系合金を用い、芯材に犠牲材より電位の貴なＡｌ合金を
用いたことを特徴とするＡｌ製熱交換器の冷媒通路用ブ
レージングシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26115189A JP2685925B2 (ja) | 1989-10-05 | 1989-10-05 | Ａ▲ｌ▼製熱交換器の冷媒通路用ブレージングシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26115189A JP2685925B2 (ja) | 1989-10-05 | 1989-10-05 | Ａ▲ｌ▼製熱交換器の冷媒通路用ブレージングシート |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03124392A true JPH03124392A (ja) | 1991-05-27 |
| JP2685925B2 JP2685925B2 (ja) | 1997-12-08 |
Family
ID=17357816
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26115189A Expired - Fee Related JP2685925B2 (ja) | 1989-10-05 | 1989-10-05 | Ａ▲ｌ▼製熱交換器の冷媒通路用ブレージングシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2685925B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6387540B1 (en) | 1998-09-22 | 2002-05-14 | Calsonic Kansei Corporation | Sacrificial corrosion-protective aluminum alloy for heat exchangers, high corrosion-resistant aluminum alloy composite material for heat exchangers, and heat exchanger using the said composite material |
| JP2008111143A (ja) * | 2006-10-27 | 2008-05-15 | Furukawa Sky Kk | アルミニウム合金ブレージングシートおよびその製造方法 |
-
1989
- 1989-10-05 JP JP26115189A patent/JP2685925B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6387540B1 (en) | 1998-09-22 | 2002-05-14 | Calsonic Kansei Corporation | Sacrificial corrosion-protective aluminum alloy for heat exchangers, high corrosion-resistant aluminum alloy composite material for heat exchangers, and heat exchanger using the said composite material |
| JP2008111143A (ja) * | 2006-10-27 | 2008-05-15 | Furukawa Sky Kk | アルミニウム合金ブレージングシートおよびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2685925B2 (ja) | 1997-12-08 |
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