JPH03121273A - 内燃機関の点火装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の目的〕 （産業上の利用分野） 本発明は内燃機関の点火装置に関し、特に、点火期間中
にスパーク電極間にスパークを繰返し生起する。＠返し
スパーク発生タイプの点火装置に関する。

（従来の技術） 従来、燃料の着火確率を高めるため、点火期間に一回の
みならず繰返してスパークを発生する点火装置が提案さ
れ、例えば、特開昭５０−５８４３０号公報および特開
昭５７−２８８７１号公報に開示されている。

特開昭５０−５８４３０号公報に開示された点火装置は
、大要では点火期間に連続的にスパーク発生を繰返して
燃料の着火チャンスを高くし、着火を確実にする。

しかし、スパーク電極での放電現像に起因する点火コイ
ル２次電流の変動、点火プラグ製造上の特性のならつき
、または内燃機関の個体差等による影響によって、予め
設定された時間間隔で点火を行なった場合、必ずしも適
切に点火エネルギーの供給および放出が行なわれるとは
限らない。

そこで特開昭５７−２８８７１号公報の点火装置は。

点火コイルの１次電流および２次電流を検出し。

２次巻線に実際に流ｉする電流値に対応して１次電流の
オン／オフタイミングを制御し、常に所要の２次電流を
得て安定した多重点火を実現しようとしている。

（発明が解決しようとする課題） しかし、２次電流を検出し１次電流のオン／オフを制御
するものは、２次電流が高圧であるためその検出におい
て耐圧に多々問題があり実用には至っていない。

しかもこのような多重点火によるものは、十分な放電エ
ネルギーを確保するために、繰返しの間の休止時間が長
く、また燃焼室内の条件によって各単発スパークの放電
電流波形が乱される場合があり、多重（繰返しスパーク
）点火と言えども十分な高エネルギー点火を期待できな
い。

本発明は、繰返しスパークの放電エネルギを安定化しか
つ点火期間にスパーク電極に高いエネルギーを与えるこ
とを第１の目的とする。

〔発明の構成〕

（発明を解決するための手段） 本発明の内燃機関の高エネルギー点火装置は、それぞれ
の一次巻線の一端が給電線（４）に接続され、それぞれ
の二次巻線が並列番こスパーク電極（７）に接続された
複数組の点火コイル（５，６）　；複数組の点火コイル
（５，６）のそれぞれの一次巻線の給電をオン／オフす
る複数組のスイッチング手段（８、９）；これらのスイ
ッチング手段（８，９）に５選択的に順次に循環してオ
ン指示信号を与えるオン指示手段（２０）　；点火コイ
ル（５，６）のそれぞれの一次巻線の通電電流値を積分
する積分手段（Ｃ１）　；および。

１組の点火コイル（５／６）がスパークを極（７）に放
電電流を与えている間に他の組の点火コイル（６１５）
の一次巻線に接続されたスイッチング手段（９／８）の
オンを開始しかつ終了するタイミングで、積分手段（Ｃ
１）の積分値（ｗｌ）が設定値（ＵＳ）を越すとオン指
示手段（２０）にオフを指示した後オン指示手段（２０
）に次のオンを指示し積分手段（ｃｌ）の積分値（Ｗｉ
）は初期化する、タイミング制御手段（１２，３３゜３
４．１４．１５）　；を備える。なお、カッコ内の記号
は、図面を参照して後述する実施例の対応要素又は対応
値記号を示す。

（作用） タイミング制御手段（１２，３３，３４，１４，１５）
がオンを指示すると、オン指示手段（２０）がスイッチ
ング手段（８，９）の１つ（例えば８）をオンにし、こ
れにより点火コイルの１つ（５）の一次巻線に充電電流
が流れ始めて次第に電流値が増大する。この間積分手段
（Ｃ１）がこの充電電流を積分する。積分値（υｉ）が
設定値（ＵＳ）を越すと、タイミング制御手段（１２，
３３゜３４．１４，１５）がオン指示手段（２ｏ）にオ
フを指示しこれにより、点火コイル（５）の充電電流が
停止しこれに伴って点火コイル（５）の二次巻線に放電
電流が流れる。

したがって、１つの点火コイル（５）の−回の充電エネ
ルギーが一定であるので、スパーク電極（７）に与えら
れるエネルギーが、設定値（Ｗｓ）に対応した安定した
ものとなる。

タイミング制御手段（１２，３３，３４，１４，１５）
が、１組の点火コイル（５）がスパーク電極（７）に放
電電流を与えている間に他の組の点火コイル（６）の一
次巻線に接続されたスイッチング手段（９）のオンを開
始しかつ終了するタイミングで、積分手段（ｃｌ）の積
分値（ｌｉｌｉ）が設定値（ＵＳ）を越すとオン指示手
段（２０）にオフを指示した後オン指示手段（２０）に
次のオンを指示し積分手段（Ｃ１）の積分値（Ｗｉ）は
初期化するので、上述のように、点火コイル（５）の一
次巻線を充電しその次に充電を停止した、点火コイル（
５）の放電中（二次巻線がスパーク電極７に放電電流を
供給している間）に、オン指示手段（２０）がスイッチ
ング手段（９）をオンにし点火コイル（６）の一次巻線
に充電電流が流れ積分手段（Ｃ１）がこれを積分し、積
分値（Ｗｉ）が設定値（ＵＳ）を越したときにスイッチ
ング手段（９）がオフにされ、点火コイル（６）の二次
巻線がスパーク電極（７）に放電を開始する。そしてそ
の次には、点火コイル（５）の充電が開始され、点火コ
イル（６）が放電しているときに点火コイル（５）の放
電が開始される。

したがって、スパーク電極（７）には、複数組の点火コ
イル（５、６）が順次に、かつ先行の組の放電電流が速
断える前に後行の組の放電が開始する形で時系列で重ね
て、放電電流を供給する。これによりスパーク電極（７
）はスパークを間断することなく、連続して維持すると
共に、放電電流値が大きく、点火期間中の放電エネルギ
ーが安定しかつ高い。

点火コイル（５、６）の一次巻線が線間短終又はリフす
ると、一次巻線に過大電流が流れ、二次巻線の放電電流
は低下し、特に、スパークエネルギーを高くするために
一次巻線に比較的に高い充電電流を流す場合には１点火
コイル（５，６）が焼損などの故障となるので、過大電
流の通電は回避するのが好ましい。また、上述のように
複数組の点火コイルの順次放電では、仮に１つの点火コ
イルに一次巻線の線間短絡を発生しても、それは使用し
ないで他の健全な点火コイルの充放電は繰返して５エネ
ルギーは小さくなっても、スパーク電極（７）には放電
エネルギーの供給を継続するのが好ましい。

そこで本発明の好ましい第１の実施態様では、タイミン
グ制御手段（１２，３３，３４，１４，１５，１１，１
３）は更シ；、それぞれの一次巻線の通電電流値（１：
５　ｔ　。

■６１）が設定値（Ｉｎｓ）を越すと、オン指示手段（
２ｏ）にオフを指示した後にオン指示手段（２ｏ）に次
のオンを指示し、積分手段（ｃｌ）の積分値（ｖｉ）は
初期化するものとする。

これによれば、例えば１つの点火コイル（５）の一次巻
線に線間短絡又はリークを生ずると、それが接続された
スイッチング手段（８）がオンになると比較的に高い電
流が点火コイル（５）の一次巻線に流れ、これに応答し
てタイミング制御手段（１２，３３゜３４．１４，１５
，１１．．１３）が、オン指示手段（２ｏ）にオフを指
示した後にオン指示手段（２０）に次（９）のオンを指
示し、積分手段（Ｃ１）の積分値（ｗｉ）は初期化する
。

これにより、スイッチング手段（８）は即座にオフに転
じて点火コイル（５）には実質上充電電流が供給されな
い。これに連動してスイッチング手段（９）がオンにな
るので、そこでスパーク電極（７）の放電が停止するが
４所定値まで点火コイル（６）を充電して積分値（すｉ
）が設定値（Ｖｓ）を越えたときに、スイッチング手段
（９）がオフにされて点火コイル（６）がスパーク１！
極（７）に放電しこの放電が、次にスイッチング手段（
９）がオン（充１りになるまで継続する。すなわち、大
略で、オン指示手段（２０）にオフを指示した後にオン
指示手段（２０）に次のオンを指示するまでの遅延時間
（Ｔ３）の間、スパーク電極（７）に放電が行なわれ２
略遅延時間（丁３）十充電時間（コイル６の一次巻線に
通電を開始してから。

通電電流の積分値Ｗ１が設定値ＵＳになるまでの時間）
の周期で、単発（非連続）スパークがスパーク電極（７
）に繰返し発生し、燃料の着火確率は低下するが、スパ
ーク着火は継続される。

ところで、オン指示手段（２０）の制御を行なう場合に
、積分手段（Ｃ１）による積分値（Ｗｌ）が設定値（（
Ｎｓ）を越えた時にオン指示をしているが、１次コイル
の断Ｍ、スイッチング手段の断線等の異常によりコイル
に電流が流れず、すなわち積分値（Ｖｉ）が変化せずに
、この設定値（ＵＳ）に達しないことが生じる。この場
合、１つの１次コイル又はスイッチング手段に開放異常
があるだけで、他の１次コイルおよびスイッチング手段
は正常であってもスパーク発生が全く行なわれなくなる
。

そこで、本発明の好ましい第２の実施態様では、タイミ
ング制御手段（１１，１２，１３，１４，１５，４０）
は更に、前記第１の実施態様に加えて、所定時間（Ｔｌ
ｌ）内に積分手段（ＣＩ）の積分値（Ｗｉ）が設定値（
ＵＳ）を越えないと前記オン指示手段（２０）に次のオ
ンを指示するものとする。

これによれば１例えば１つの点火コイル（５）の一次巻
線が断線すると、それが接続されたスイッチング手段（
８）がオンになっても点火コイル（５）の一次巻線に電
流が流れないため、積分値（Ｗｉ）が設定値（ＵＳ）に
達せず、タイミング制御手段（１２，１４，１５゜１１
．１３．４０）が所定時間（Ｔｌｌ）が経過後に、オン
指示手段（２０）に次（９）のオンを指示する。これに
より、積分値（Ｗｉ）が設定値（ｖＳ）に達しなかった
場合でも所定時間（丁１１）が経過すれば１次のスイッ
チング手段（９）により点火コイル（６）の充電が開始
される。

点火コイル（６）を充電して積分値（Ｗｉ）が設定値（
ＵＳ）を越えると、スイッチング手段（９）がオフにさ
れて点火コイル（６）がスパーク電極（７）に放電しこ
の放電が、次にスイッチング手段（９）がオン（充電）
になるまで継続する。すなわち、大略で、前回オン指示
手段（２０）にオフを指示した後にオン指示手段（２０
）に次のオンを指示するまでの所定時間（Ｔｌｌ）周期
で、単発（非連続）スパークがスパーク電極（７）に繰
返し発生し、燃料の着火確率は低下するが、スパーク着
火は継続される。

本発明の他の目的および特徴は、図面を参照した以下の
実施例の説明より明らかになろう。

（実施例１） 第１図に本発明の一実施例を示す。スパークプラグ７に
、２つの点火コイル５および６の二次巻線を接続してい
る。これらの点火コイル５，６の一次巻線の一端は給１
！線４に接続され、他端は、それぞれスイッチング回路
８，９に接続されている。

給電線４は、電流監視回路１０を介してＤＣ／ＤＣコン
バータｌの出力端子に接続されている。

ＤＣ／ＤＣコンバータ１の入力端子がエンジンキースイ
ッチＥＫＳ　（キースイッチがエンジン運転位置にある
ときに閉）を介して車上バッテリのプラス極に接続され
る。この実施例では１点火コイル５，６の充電を高速で
行ない、かつ充電エネルギーを高くするために、ＤＣ／
ＤＣコンバータ１は、バッテリ電圧を昇圧して給電線４
に印加する。

車両バッテリ３には、スイッチＥＫＳを介して定電圧電
源回路２の入力端が接続される。定電圧電源回路２は、
所要の定電圧を、第１図に示す電気回路の各部に与える
。

スイッチング回路８および９は、それらの入力端の信号
ＢおよびＣが低レベルＬのときにスイッチオンとなって
、点火コイル５および６の一次巻線の他端を機器アース
に接続する。これにより、一次巻線に充電電流が流れる
。信号ＢおよびＣが高レベルＨになるとスイッチオフと
なり、一次巻電の通電を遮断する。

電流監視回路ｌＯには、ＤＣ／ＤＣコンバータ１の出力
端子と給電、＠４の間に介挿された低抵抗器Ｒ１の電圧
降下（すなわち点火コイル５．６の充電電流値）に比例
する電流を、積分用コンデンサＣ１および電流検出用抵
抗器Ｒ２に流すトランジスタＴｒｉ、　Ｔｒ２および抵
抗器Ｒ３を含むカレントミラー回路があり、積分用コイ
ンデンサＣ１には点火コイル５，６の一次巻線に流れる
充ｆｆ１電流に比例する電圧Ｗｉが現われ、電流検出用
抵抗器Ｒ２には、該充電電流に比例する電圧が呪われる
。

これらの電圧は、それぞ九比較器１２および１１の逆相
入力端（−）に印加される。

比較器１２および１１の正相入力端（＋）にはそれぞれ
、設定値を示す基ｌＩ！電圧ＷｓおよびＩａｓが印加さ
れているので、比較器１２は５点火コイル５および６の
一次巻線の充電電流の積分値Ｗｉが設定値Ｗｓ以下では
高レベルＨを、積分値Ｗ１が設定値Ｗｓを越すと低レベ
ルＬを出力する。比較器１１は１点火コイル５および６
の一次巻線の充電電流のレベルが設定値Ｉａｓ以下では
高レベルＩ（を、設定値ｒａｓを越すと低レベルＬを出
力する。

これらの比較器１２．１１のこの種の出力信号はノアゲ
ート１３に与えられるので、ノアゲート１３の出力信号
りは１点火コイル５，６の充電電流（Ｉｓ　Ｉｓ　　Ｉ
ｓ　＋）の積分値Ｗｉが設定値Ｗｓ以下でしかも、充電
電流（Ｉａｔ＋Ｉｓ＋）値が設定値１ａｓ以下の間は低
レベルしてあるが、点火コイル５，６の充電電流（Ｉｓ
　ｌ　Ｔ　　Ｉｓ　＋）の積分値Ｗｉが設定値Ｗｓを越
すと、又は、充１Ｎ！電流（Ｉｓ＋、ｌ６１）値が設定
値１ａｓを越すと、高レベルＨになる。

電流監視回路１０のノアゲート１４には、点火角信号Ａ
　（Ｈが点火を指示し、Ｌは点火なしを指示）と、モノ
マルチバイブレータ３４の出力信号Ｊ　（トリガーされ
てから時間Ｔ３の間のみＬで、他の時はＨ）が印加され
、信号ＡとＪの少くとも一方がＬのとき、ノアゲート１
４の出力がＩ］となってインバータ１５の出力端が機器
アース接続となり、積分用コンデンサＣＩが放Ｗ１（積
分値の初期化）する。

電流監視回路１０のノアゲート１３の出方信号りは、切
換回路２０のナントゲート２１および２２に与えられる
。

切換回路２０においては、ナントゲート２１の出力信号
ＥがＨからＬに立下がったときに、これに応答して、立
下り検出用のモノマルチバイブレタ３１が所定短幅のＬ
パルス信号Ｇを発生して出力ゲートであるナントゲート
２３に出力し、ナントゲート２２の出力信号ＦがＨから
Ｌに立下がったときに、これに応答して、立下り検出用
のモノマルチバイブレータ３２が所定短幅のＬパルス信
号Ｉ］を出力ゲートであるナントゲート３４に出力する
。

ナントゲート２３および２４には、これらの信号Ｇおよ
びＨの他に、それぞれ、ブリップフロップ２５のＱ出力
信号におよびその反転信号し、ならびに、点火角信号Ａ
が与えられる。ブリップフロップ２５の信号におよびＬ
は、それぞれ入力ゲートであるナントゲート２１および
２２にも与えられる。

したがって、信号りがＨに立上ったとき（充電電流の積
分値Ｗｉが設定値Ｗｓを越えたとき、又は、充電電流の
値が設定値ＩａＳを越えたとき）に、ナントゲート２１
および２２の出力信号ＥおよびＦの一方がＬどなって、
それを受けるモノマルチバイブレータ（３１又は３２）
がトリガーされる。

信号ＥおよびＦはトリガ検出回路３３のノアゲートにも
与えられ、Ｅ又はＦの少くとも一方がＬ（トリガー指示
信号）であるとき、トリガ検出回路３３のノアゲートの
出力がＨとなり、これが、タイマーとして用いられてい
るモノマルチバイブレータ３４をトリガーする。

モノマルチバイブレータ３４は、トリガーされると、そ
れから時間Ｔ３の間りの、その他のときはＨの信号Ｊを
、電流監視回路１０のノアゲート１４と切換口＠２０の
フリップフロップ２５に与え、ノアゲート１４はこれに
応答してコンデンサＣ１の積分値を初期化し、フリップ
フロップ２５はこれに応答して反転（Ｋ、Ｌの信号レベ
ルを同時に反転）動作をする。

フリップフロップ２５のこの反転動作により、例えば先
に、信号に＝低レベルＬ、信号し＝高しベルＨを出力し
て、出力ナンドゲート２３を出力オンに指定し、入力ナ
ンドゲート２１を入力オンに指定していたときには、今
度は、出力ナンドゲート２４をオンに、入力ナンドゲー
ト２２をオンに指定することになる。

波形整形回路３５は、入力端子３６に到来する点火角信
号（高レベルＨが点火を指示、低レベルＬは点火なしを
指示）を増幅かつ波形整形して、その立上り／立下りを
シャープに整形し、かつ信号レベルを電流監視回路１０
および切換回路２０に最適な信号レベルに調整するもの
である。

第２図に、第１図に示す電気回路各部の電気信号の変化
を２時間軸を横軸にして示す、なお、第２図において矢
印は、ある信号の変化（矢印の元側）とそれによって生
起される他の信号の変化（矢印の先側）の対応関係を示
す。第２図の、最も左側にある矢印から各矢印を追って
行くことにより、第１図に示す電気回路の動作が理解さ
れよう。

次に第２図に示す矢印に従って、第１図に示す電気回路
の動作を説明する。

エンジンキースイッチＥＫＳが閉でも、点火角信号Ａが
Ｌ（点火なし）のときには、フリップフロップ２５がセ
ット／リセットのいずれであっても、信号Ａ＝Ｌにより
、切換回路２０のナントゲート２３および２４の出力Ｂ
およびＣが共にＨであり、スイッチング回路８および９
はオフである。

すなおち前人コイル５，６には通電がない。

ここで例えばフリップフロップ２５がリセット状態（信
号に＝低レベルＬ；信号し＝高しベルＨ）であって、点
火角信号ＡがＬからＨ（点火指示）に立上ると。

（１）ナントゲート２３の出力ＢがＬとなってスイッチ
ング回路８がオンになり、点火コイル５の一次巻線に充
電電流Ｉ５１が流れ始めてそのレベルが増大する。この
充電電流ｌ５１（に比例する電流）をコンデンサＣＩが
積分する。この積分値が設定値Ｗｓを越えるとき、比較
器１２の出力がＨからＬに反転してノアゲート１３の出
力信号りがＬからＨに立上り、その反転信号Ｅをナント
ゲート２１が出力し、モノマルチバイブレータ３１がト
リガーされて、その出力信号ＧがＨからＬに立下がり、
これがトリガー検出回路３３を介してモノマルチバイブ
レータ３４をトリガーしてその出力ＪがＨからＬに立下
って、ノアゲート１４がインバータ１５を介してコンデ
ンサＣＩを放電させる。

このとき、モノマルチバイブレータ３１の出力ＧがＬに
なったことによりナントゲート２３の出力ＢがＬ（オン
指示）がらＨ（オフ指示）に立上ってスイッチング回路
８がオフに転じて、点火コイル５の一次巻線への充電電
流が遮断し、これに伴ってその二次巻線に高圧が誘起さ
れてスパークプラグ７にスパークを発生して、プラグ７
に放電電流が流れる。

コンデンサｃ１が放電することにより比較器１２の出力
がＬがら■］に戻って、信号りがＬに戻るが、モノマル
チバイブレータ３１の出力Ｇが時間Ｔ１の間りを継続す
るので、スイッチング回路８のオフが継続する。その間
に、モノマルチバイブレータ３４がＴ３の時限動作を完
了してその出力ＪをＨに戻す。

この信号ＪのＬがらＨへの立上りに応答してフリップフ
ロップ２５が反転動作をして、その出力ＫをＨに、出力
りをＬに反転する。これにより、ナンドゲルト２３の出
力ＢはＨ（スイッチオフ）のまま変わらず、 （２）ナントゲート２４の出力ＣがＨからＬ（スイッチ
オン）に反転し、スイッチング回路９がオンして１点火
コイル６の一次巻線に充電電流ＩＩＩが流れ始めてその
レベルが増大する。この充電電流ｒｓｔをコンデンサＣ
１が積分する。この積分値が設定［Ｗ　ｓを越えるとき
、比較器１２の出力がＨからＬに反転してノアゲート１
３の出力信号りがＬからＨに立上り、その反転信号Ｆを
ナントゲート２２が出力し、モノマルチバイブレータ３
２がトリガーされて、その出力信号Ｈが高レベルＨから
低レベル乙に立下がり、これがトリガー検出回路３３を
介してモノマルチバイブレータ３４をトリガーしてその
出力ＪがＨから乙に立下って、ノアゲー）−１４がイン
バータ１５を介してコンデンサＣＩを放電させる。この
とき、モノマルチバイブレータ３２の出力ＨがＬになっ
たことによりナントゲート２４の出力ＢがＬ（オン指示
）がらＨ（オフ指示）に立上ってスイッチング回路９が
オフに転じて、点火コイル６の一次巻線への充電電流が
遮断し、これに伴ってその二次巻線に電圧が誘起されて
スパークプラグ７に放電電流が流れる。

コンデンサＣ１が放電することにより比較器１２の出力
がＬからＨに戻って、信号りがＬに戻るが、モノマルチ
バイブレータ３２の出力Ｈが時間Ｔ２の間りを継続する
ので、スイッチング回路９のオフが継続する。その間に
、モノマルチバイブレータ３４がＴ３の時限動作を完了
してその出力ＪをＨに戻す。

この信号ＪのＬからＨへの立上りに応答してブリップフ
ロップ２５が反転動作をして、その出力ＫをＬに、出力
りをＨに反転する。これにより、ナントゲート２４の出
力ＣはＨ（スイッチオフ）のまま変わらず、ナントゲー
ト２３の出力ＢがＨからＬ（スイッチオン）に反転し、
上述の（１）の動作に進む。以下、点火角信号ＡがＨの
間、上述の（１）　−（２）　−（１）　−（２）・・
・と、点火コイル５，６の交互充電を繰返す。

点火角信号ＡがＬ（点火なし）に戻ると、ナントゲート
２３および２４がオフになって出力ＢおよびＣが共にＨ
となってスイッチング回路８および９がオフになって点
火コイル５，６への通電が停止すると共に、ノアゲート
１４の出力がＨとなって、コンデンサＣＩが機器アース
接続（積分値の初期化状態）となる。

なお、点火コイル５および６は、比較的に小型のもので
あり、充電通電を遮断してからの、二次巻線の放電時間
は比較的に短いが、ＤＣ／ＤＣコンバータｌにより昇圧
直流を与えて、充電を高速にしかつ充電電圧を高くして
いるので、１回の充電エネルギーが比較的に高く、この
充電エネルギーにより、１つの点火コイルの繰返し充電
の間の充電休止期間の間中、その点火コイルの二次巻線
が継続して放電電流をスパークプラグに供給する。

これに加えて、一方の点火コイルの充電休止期間（放電
期間）の間に、他方の点火コイルの充電を完了して充電
休止（放電）を開始するようにしているので１点火コイ
ル５および６の二次巻線よりスパークプラグ７には、第
２図に示すＩ５２および１６２の電流が流れ、それらの
合計として、スパークプラグ７には、第２図に示すＩｓ
ｐの電流が連続して（すなわち休止なしに）流れる。

更に第１図に示す電気回路の動作を説明すると、今仮に
点火コイル５の一次巻線に、端子間短絡又はリークもし
くは線間短絡又はリークを生ずるようになると、上記（
１）の動作に進行すると、短絡又はリークにより電流値
が設定値Ｉａｓを越えるときに、比較器１１の出力が高
レベルＨからＬに転じて、コンデンサＣＩの積分値Ｗ１
が設定値Ｗｓを越えたときと同様に、モノマルチバイブ
レータ２０をトリガーしてスイッチング回路８をオフに
し。

フリツプフロップ２５を反転させて、上記（２）の動作
に移行する。すなわち上記（１）の動作に進むや否や即
座に上記（２）の動作に進むことになり、点火コイル５
には実質上充電電流が供給されない。

この場合には、例えば点火コイル６の１回の充電時間を
Ｔｃとすると、大略でＴ３＋Ｔｃの周期で点火コイル６
のみがスパークプラグ７に放電する、休止期間がある単
発スパークの繰返しとなり、−回の放電時間が大略Ｔ３
となる。

なお、第１図に示す電流監視回路１０の比較器１１以下
の論理回路要素、切換回路２０．トリガ検出回路３３お
よびモノマルチバイブレータ３４の機能すべてを１個又
は複数個のマイクロプロセッサに置換してもよい。

（実施例２） 第３図に本発明の第２の実施例を示す。スパークプラグ
７に、２つの点火コイル５および６の二次巻線を接続し
ている。これらの点火コイル５゜６の一次巻線の一端は
給電線４に接続され、他端は、それぞれスイッチング回
路８，９に接続されている。

給電４＠４は、電流監視回路１０を介してＤＣ／ＤＣコ
ンバータ１の出力端子に接続されている。

ＤＣ／ＤＣコンバータ１の入力端子がエンジンキースイ
ッチＥＫＳ　（キースイッチがエンジン運転位置にある
ときに閉）を介して車上バッテリのプラス極に接続され
る。この実施例では、点火コイル５，６の充電を高速で
行ない、かつ充電エネルギーを高くするために、ＤＣ／
ＤＣコンバータ１は、バッテリ電圧を昇圧して給を線４
に印加する。

車両バッテリ３には、スイッチＥＫＳを介して定電圧ｌ
ｔ源回路２の入力端が接続される。定電圧電ｇ回路２は
、所要の定電圧を、第３図に示す電気回路の各部に与え
る。

スイッチング回路８および９は、それらの入力端の信号
ＢおよびＣが低レベルＬのときにスイッチオンとなって
、点火コイル５および６の一次巻線の他端を機器アース
に接続する。これにより、一次巻線に充電電流が流れる
。信号ＢおよびＣが高レベルＨになるとスイッチオフと
なり、一次巻電の通電を遮断する。

電流監視回路１０には、ＤＣ／ＤＣコンバータ１の出力
端子と給電線４の間に介挿された低抵抗器Ｒ１の電圧降
下（すなわち点火コイル５，６の充電電流値）に比例す
る電流を、積分用コンデンサＣ１および電流検出用抵抗
＠Ｒ２に流すトランジスタＴｒｉ、　Ｔｒ２および抵抗
器Ｒ３を含むカレントミラー回路があり、￥ｉ１．分用
コインデンサＣ１には点火コイル５，６の一次巻線に流
れる充電電流に比例する電圧Ｗｉが現われ、電流検出用
抵抗器Ｒ２には、該充電電流に比例する電圧が現われる
。

これらの電圧は、それぞれ比較器１２および１１の逆相
入力端（−）に印加される。

比較器１２および１１の正相入力端（＋）にはそれぞれ
、設定値を示す基準電圧ＷｓおよびＩｎｓが印加されて
いるので、比較器１２は１点火コイル５および６の一次
巻線の充ｆｉ！電流の積分値Ｗｉが設定値Ｗｓ以下では
高レベルＨを、積分値Ｗ１が設定値Ｗｓを越すと低レベ
ルＬを出力する。比較器１１は、点火コイル５および６
の一次巻線の充電電流のレベルが設定値Ｉａｓ以下では
高レベルＨを、設定値１ａｓを越すと低レベルＬを出力
する。

これらの比較器１２．１１のこの種の出力信号はノアゲ
ート１３ａに与えられるので、ノアゲート１３’ａの出
力信号りは１点火コイル５，６の充電電流（Ｉ５ｔ　＋
　　Ｉｓ　ｔ）の積分値Ｗｉが設定値Ｗｓ以下でしかも
、充電電流（Ｉｓ　１１　Ｉｓ　ｔ）値が設定値Ｉａｓ
以下の間は低レベルしてあるが、点火コイル５，６の充
電電流（Ｉｓ　＋　ｔ　　ｉｓ　ｔ）の積分値Ｗｉが設
定値Ｗｓを越すと、又は、充電電流（Ｉｊ　１ｒ　　Ｉ
ｓ　＋）値が設定値Ｉｎｓを越すと。

高レベルＨになる。

なお、ノアゲート１３ａには、点火角信号Ａも入力され
２点火角信号が入力さ汎ないと常にノアゲート１３ａの
出力はレベルＨのまま変化がない。

点火角信号が入力されるとＬ出力となり、前述の設定値
を越えた場合に、Ｈ出力に変化する。

電流監視回路１０のノアゲート１３ａはその出力信号り
は、タイマ回路４０内のラッチ回′１４４３（フリップ
フロップ）のクロック端子Ｃおよび分周回路４２のリセ
ット端子Ｒに与える。

電流監視回路１０のノアゲート１４には、点火角信号Ａ
　（Ｈが点火を指示し、Ｌは点火なしを指示）と２ラッ
チ回路４３の出力信号Ｋが印加され、信号ＡとＫの少く
とも一方がＬのとき、ノアゲート１４の出力がＨとなっ
てトランジスタ１５がオンし、出力端が機器アース接続
となり、積分用コンデンサＣ１が放電（積分値の初期化
）する。

タイマ回路４０は、発振回路４１と分周回路４２とラッ
チ回路４３とタイマ切換出力回路４４とで構成されてい
る。タイマ切換出力回路４４は、インバータ４４ａとナ
ンド回路４４ｂとノア回路４４ｅとで成り、ノア回路４
４ｃからの出力がこのタイマ切換出力回路４４の最終出
力となる。

発振回路４１は水晶発振回路であり、この発振出力を分
周回路４２のクロック端子ＣＫに与える。

分周回路４２においては、発振回路３１の出力によるク
ロックを基に周期の違う２つの出力、Ｑ８゜Ｑｌｌを出
力する。なお、分周回路４２のリセット時から出力Ｑ８
．Ｑｌ　１を出力するまでのそれぞれの時間Ｔ８．Ｔｌ
　１は、Ｔ　８　＋Ｔ　ｃ　＜Ｔ　１１（Ｔｃ：コイル
の充電時間）の関係にある。

ラッチ回路４３においては、クロック信号、すなわちノ
アゲート１３ａの出力の立上がりでＨレベルとなり、分
周回路４２の出力Ｑ８より信号Ｈが出力された特番こＬ
レベルとなる。すなわち、ノアゲート１３ａの出力を分
周回路４２の出力Ｑ８が出力されるまでラッチする。

タイマ切換出力回路４４では、ラッチ回路４３の出力Ｅ
ｉと分周回路４２の出力Ｑ８とのナンド出力と、分周回
路４２の出力Ｑｌｌの信号Ｉのノット出力と、のノア生
力信号Ｊをタイマ回路４０の出力として切換回路２０に
与える。すなわち、電流監視回路１０より信号りが発生
した後、ラッチ回路４３の出力である信号ＥはＩ（レベ
ルであるので、出力Ｑ８がＨレベルになった時にタイマ
切換出力ＪをＨレベルにする。

通常、分周回路４２のＱｌｌから出力が出される前に次
のサイクルの信号りが発生し、リセット信号が入力され
るので、Ｑｌｌの出力である信号Ｉは常にＬレベルであ
る。しかし、開放異常により１次コイルに電流が流れず
信号りが発生しないと、分周回路４２にリセット信号が
入力されず、かつ、ラッチ回路４３の出力ＥｉがＬレベ
ルのままとなるためＱ８出力が出力されないので、ノア
ゲート４４ｃからＱｌｌが出力される。すなわち、コイ
ル断線等による開放異常の時には出力ＱｌｌによりＨレ
ベルのタイマ切換出力Ｊを発し、これがブリップフロッ
プ２５を反転させる。

切換回路２０におい−Ｃは、ナントゲート２３および２
４に、ラッチ回路４３のノット出力信号Ｅ、ブリップフ
ロップ２５のＱ出力信号Ｇおよびその反転信号Ｆ、なら
びに２点火角信号Ａが与えられる。タイマ切換出力回路
４４からの出力Ｊに応じてブリップフロップ２５が反転
動作してナントゲート２３と２４の出力ＢとＣ（一方が
Ｈレベルで他方がＬレベル）の信号レベルを反転する。

したがって、信号りがＨに立上ったとき（充電電流の積
分値Ｗｉが設定値Ｗｓを越えたとき、又は、充電電流の
値が設定値Ｔ、ａｓを越えたとき）に、ラッチ回路４３
にこの信号がラッチされ、分周回路４２によりラッチが
解除された時に、フリップフロップ２５の信号の選択し
たゲート２３および２４の一方がその出力をＬにし、ス
イッチング回路を駆動する。しかし、信号りがＨになら
ないと、分周回路４２のＱｌｌの出力がＨレベルになっ
たときにＪがＨレベルになって切換回路２００フリツプ
フロツプ２５が反転し１回路２０の出力Ｂ、Ｃのレベル
が反転して、スイッチング回路８，９の内、オン指示さ
れていたものにオフ指示が与えられ、オフ指示されてい
たものにオン指示が与えら九る。

ラッチ回路４３は、信号りによって１−リガされると、
それから分周回路４２の出力Ｑ８より信号Ｈが出力され
るまでの時間はし、その他のときはＩ（、の（ｉｆ号Ｋ
を電流監視口１４１０のノアゲート１４に与え、ノアゲ
ート１４はこれに応答してコンデンサＣＩの積分値を初
期化する。

波形整形回路３５は、入力端子３６に到来する点火角信
号（高レベルＨが点火を指示、低レベルしは点火なしを
指示）を増幅かつ波形整形して、その立上り／立下りを
シャープに整形し、かつ信号レベルを電流監視回路１０
および切換回路２０に最適な信号レベルに調整するもの
である。

第４図に、第３図に示す電気回路各部の電気信号の変化
を、時間軸を横軸にして示す。なお、第４図において矢
印は５ある信号の変化（矢印の元側）とそれによって生
起される他の信号の変化（矢印の先側）の対応関係を示
す。第４図の、最も左側にある矢印から各矢印を追って
行くことにより、第３図に示す電気回路の動作が理解さ
れよう。

次に第４図に示す矢印に従って、第３図に示す電気回路
の動作を説明する。

エンジンキースイッチＥＫＳが閉でも、点火角信号Ａが
Ｌ（点火なし）のときには、ブリッププロップ２５がセ
ット／リセットのいずれであっても、信号Ａ＝Ｌにより
、切換口＠２０のナントゲート２３および２４の出力Ｂ
およびＣが共にＨであり、スイッチング回路８および９
はオフである。

すなわち点火コイル５，６には通電がない。

ここで例えばブリッププロップ２５がリセット状Ｍ（信
号に＝低レベルＬ；信号し＝高しベルＨ）であって、点
火角信号ＡがＬからＨ（点火指示）に立上ると、この時
のラッチ回路４３のＱ出力の反転信号ＥがＨであるので
、 （１）ナントゲート２３の出力ＢがＬとなってスイッチ
ング回路８がオンになり、点火コイル５の一次巻線に充
ｆ／１．電流ｒｓｔが流れ始めてそのレベルが増大する
。この充電電流Ｉ５１　（に比例する電流）をコンデン
サＣ１が積分する。この積分値Ｗｉが設定値Ｗｓを越え
るとき、比較器１２の出力が１（からＬに反転してノア
ゲート１３の出力信号りがＬからＨに立上り、ラッチ回
路４３の反転出力ＥをＨからＬにする。同時に信号りは
、リセット信号として分周口ｊ！！４２のＲ端子に入力
される。

分周回路４２においては、Ｒ端子への入力時をスタート
とし、発振回路３１により得られるクロックを基に、そ
れより２つの周期の異なる信号Ｈ（Ｑ８出力）、Ｉ（Ｑ
ｌｌ出力）を形成する。このうち１周期の短い方の信号
Ｈが出力されると。

この信号Ｈとラッチ回路４３の出力Ｅｉ（Ｅの反転信号
）とのナンド出力（４４ｂ）により、信号Ｈが出力され
るタイミングでツアーゲート４４ｃより信号Ｊ　（Ｈレ
ベル）が出力さオｔ、切換回路２０のフリップフロップ
２５の状態を切換える。

一方１周期の長い方の信号Ｉは、それが■」になる前に
次回のサイクルの信号りが呪われてこれにより分周回路
４２がリセットされるため、正常な回路状態では、乙の
ままで変化がない。詳細は後述する。

ラッチ回路４３に前述の信号りが入力された時に、ラッ
チ回路４３の反転出力信号ＫがＨからＬに立下がり、こ
れがノアゲート１４に入力され、ノアゲート１４がトラ
ンジスタ１５を通電してコンデンサＣ１を放電させる。

この時スリップフロップ２５の出力ＧがＬになったこと
によりナントゲート２３の出力ＢがＬ（オン指示）から
Ｈ（オフ指示）に立上ってスイッチング回路８がオフに
転じて１点火コイル５の一次巻線への充電電流が遮断し
、これに伴ってその二次巻線に高圧が誘起されてスパー
クプラグ７にスパークを発生して、プラグ７に放電電流
が流れる。

コンデンサＣ１が放電することにより比較器１２の出力
がＬからＨに戻って、信号りがＬに戻るが、ラッチ回路
４３の出力Ｅが分周回路４２のＨ信号がＩ］レベルにな
るまでの時間Ｔ８の間、Ｌレベルを継続するので、スイ
ッチング回路８のオフが継続する。

なお、ラッチ回路４３の信号の立上りに応答してフリッ
プフロップ２５が反転動作をして、その出力ＧをＨに、
出力ＦをＬに反転する。これにより、ナントゲート２３
の出力ＢはＨ（スイッチオフ）のまま変わらず、 （２）ナントゲート２４の出力ＣがＨからＬ（スイッチ
オン）に反転し、スイッチング回路９がオンして、点火
コイル６の一次巻線に充電電流Ｉ８１が流れ始めてその
レベルが増大する。この充電電流Ｉ６１をコンデンサＣ
Ｉが積分する。この積分値Ｗｉが設定値Ｗｓを越えると
き、比較器１２の出力がＨからＬに反転してノアゲート
１３の出力信号りがＬからＨに立上り、ラッチ回ｗ！ｔ
４３の反転出力ＥをＨからＬにする。同時に信号りは、
リセット信号として分周回路４２のＲ端子に入力される
。

分周回路４２においては、Ｒ端子への入力時をスタート
とし、発振回路３Ｊにより得られるクロックを基に、そ
れより２つの周期の異なる信号Ｈ（Ｑ８出力）、Ｉ（Ｑ
ｌｌ出力）を形成する。このうち、周期の短い方の信号
Ｈが出力されると、この信号Ｈとラッチ回路４３の出力
Ｅｉ（Ｅの反転信号）とのナンド出力（４４ｂ）により
、信号Ｈが出力されるタイミングでノアゲート４４ｃよ
り信号Ｊが出力され、切換回路２０のフリッププロップ
２５の状態を切換える。

一方、周期の長い方の信号■は、出力がＨになる前に次
回のサイクルの信号りが入力されるため。

正常な回路状態では、Ｌのままで変化がない。詳細は後
述する。

ラッチ回路４３に前述の信号りが入力された時に、ラッ
チ回路４３の反転出力信号ＫがＨからＬに立下がり、こ
れがノアゲート１４に入力され、ノアゲート１４がトラ
ンジスタ１５を通電してコンデンサＣＩを放電させる。

この時フリップフロップ２５の出力ＦがＬになったこと
によりナントゲート２４の出力ＣがＬ（オン指示）から
Ｈ（オフ指示）に立上ってスイッチング回路９がオフに
転じて、点火コイル６の一次巻線への充Ｗ１１！流が遮
断し、これに伴ってその二次巻線に高圧が誘起されてス
パークプラグ７にスパークを発生して、プラグ７に放電
電流が流れる。

コンデンサＣ１が放電することにより比較器１２の出力
がＬからＨに戻って、信号りがＬに戻るが、ラッチ回路
４３の出力Ｅが分周回路４２のＨ信号がＨレベルになる
までの時間Ｔ８の間、Ｌレベルを継続するので、スイッ
チング回路９のオフが継続する。

なお、ラッチ回路４３の信号の立上りに応答してブリッ
プフロップ２５が反転動作をして、その出力ＦをＨに、
出力ＧをＬに反転する。これにより、ナントゲート２４
の出力ＣはＨ（スイッチオフ）のまま変わらず、 上述の（１）の動作に進む。以下、点火角信号Ａが■４
の間、上述の（１）　−（２）　−（１）　−（２）・
・・と、点火コイル５，６の交互充電を繰返す。

点火角信号ＡがＬ（点火なし）に戻ると、ナントゲート
２３および２４がオフになって出かＢおよびＣが共にＨ
となってスイッチング回路８および９がオフになって点
火コイル５．６への通電が停止すると共に、ノアゲート
１４の出力が１−（どなって、コンデンサＣＩが機器ア
ース接続（積分値の初期化状態）となる。

なお、点火コイル５および６は、比較的に小型のもので
あり、充電通電を遮断してからの、二次巻線の放電時間
は比較的に短いが、ＤＣ／ＤＣコンバータ１により昇圧
直流を与えて、充電を高速にしかつ充電電圧を高くして
いるので、１回の充電エネルギーが比較的に高く、この
充電エネルギーにより、１つの点火コイルの繰返し充電
の間の充電休止期間の間中、その点火コイルの二次巻線
が継続して放ｉｔ電流をスパークプラグに供給する。

これに加えて、一方の点火コイルの充電休止期間（放電
期間）の間に、他方の点火コイルの充電を完了して充電
休止（放ｆｆ１）を開始するようにしているので１点火
コイル５および６の二次巻線よりスパークプラグ７には
、第４図に示すＩ５２およびＩ６２の電流が流れ、それ
らの合計として、スパークプラグ７には、第４図に示す
ｌａｐの電流が連続して（すなわち休止なしに）流れる
。

更に第３図に示す電気回路の動作を説明すると、今仮に
点火コイル５の一次巻線に、端子間短絡又はリークもし
くは線間短絡又はリークを生ずるようになると、上記（
１）の動作に進行すると、短絡又はリークにより電流値
が設定値Ｉａｓを越えるときに、比較器１１の出力が高
レベルｌ（からＬに転じて、コンデンサＣ１の積分値Ｗ
ｉが設定値Ｗｓを越えたときと同様に、ノアゲー１〜１
３ａより出力を発し、ラッチ回路４３および分周回路４
２をトリガしてスイッチング回路８をオフにし、フリッ
ププロップ２５を反転させて、上記（２）の動作に移行
する。すなわち上記（１）の動作に進むや否や即座に上
記（２）の動作に進むことになり、点火コイル５には実
質上充電電流が供給されない。この場合には、例えば点
火コイル６の１回の充電時間をＴｃとすると、大略でＴ
８＋Ｔｃの周期で点火コイル６のみがスパークプラグ７
に放電する、休止期間がある単発スパークの繰返しとな
り、−回の放電時間が大略Ｔ８となる。

また、今仮に点火コイル５の一次巻線に、断線すなわち
端子間開放を生じた場合について回路動作を説明すると
、この第２の実施例においては、点火角信号Ａをツアー
ゲート１３ａに入力しているので、点火角信号３６人力
時に分周口Ｍ４２のリセットが行なわれる。ラッチ回路
４３はタロツク端子に入力される信号りの立上がりで動
作するが、この時にラッチ回路４３へ入力される信号り
は立下がりであるためラッチ回路４３は動作しない。従
ってラッチ回路４３の反転出力信号ＥはＨレベルであり
、これがゲート２３および２４に入力され、スイッチン
グ回路８が作動する。

（３）スイッチン回路８の動作によりコイル５への充電
を開始するが、充電ラインの開放により電流が流れず、
これに対応した積分値Ｗｉが設定値Ｗｓに達しないため
、比較器１２の出方が高レベルＨのまま変化がなく、比
較器１２によるツアーゲート１３ａからのトリガ（信号
Ｄ）を発しない。

従ってラッチ回路４３は動作しないままである。

分周回路４２において１点火自信号Ａが入力されてから
時間Ｔ８経過後に出力（信号Ｈ）を生じるが、信号Ｅの
反転信号がＬレベルであるため、ナントゲート４４ｂの
出力はＨのまま変化がなく、信号ＪもＬレベルのままで
ある。

正常な回路状態においては信号りが、大略でコイル充電
時間Ｔ　ｃ　＋　Ｔ　８の周期で発生するために分周回
路４２がこの周波でリセットされていたが、信号りが発
生しないため、点火角信号Ａが入力されてから時間Ｔｌ
ｌが経過すると分周回路４２の出力Ｑｌｌより信号■　
（高レベルＨ）が生じる。

この信号Ｉにより信号ＪがＨレベルになり、ゲート２３
の出力Ｂは■］に、ゲート２４の出力ＣはＬに反転し、
スイッチング回路８はオフし、スイッチング回路９がオ
ンし、コイル６への充電が行なわれる。コイル６が正常
であると前述の（２）の動作が行なわれる。

（２）の動作が終了すると再度コイル５への充電が行な
われ（３）の動作に移り、（２）　−（３）　−（２）
　−（３）・・・と繰返す。但し、２回目からの（３）
の動作において分周回路４２の出力Ｑｉｌが発生するの
は、（２）の動作において信号りが発生してから時間Ｔ
１１が経過した後である。この場合には、例えば点火コ
イル６の１回の充電時間をＴｃとすると、大略でＴ１１
＋Ｔｃの周期で点火コイル６のみがスパークプラグ７に
放電する、休止期間がある単発スパークの繰返しとなり
、−回の放電時間が大略Ｔｌｌとなる。

なお、第３図に示す電流監視回路１ｏの比較器１１以下
の論理回路要素、切換回路２０．ラッチ回路４３および
分周回路４２の機能すべてを１個又は複数個のマイク０
プロセツサに置換してもよい。

〔発明の効果〕

以上の通り本発明の点火装置によれば、各点火コイルの
充電電流を積分して積分値が設定値を越すと充電を停止
してスパーク電極（７）に放電するので、各点火コイル
の一回の充電エネルギーが一定であるので、スパーク電
極（７）に与えられるエネルギーが、設定値（１／ｓ）
に対応した安定したものとなる。

また、スパーク電極（７）には、複数組の点火コイル（
５，６）が順次に、かつ先行の組の放電電流が速断える
前に後行の組の放電が開始する形で時系列で重ねて、放
電電流を供給する。これによりスパーク電極７はスパー
クを間断することなく、連続して維持すると共に、放電
電流値が大きく、点火期間中の放電エネルギが安定しか
つ高い。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の第１の実施例を示す電気回路図であ
る。 第２図は、第１図に示す電気回路の各部の信号の変化を
示すタイムチャートである。 第３図は１本発明の第２の実施例を示す電気回路図であ
る。 第４図は、第３図に示す電気回路の各部の信号の変化を
示すタイムチャートである。 ３：車上バッテリ　　　　　　ＥＫＳ　：エンジンキー
スイッチ４：給電線（給電線）　　　　　　５，６　：
点火コイル（点火コイル）７：スパークプラグ（スパー
ク電極） ８．９ニスイツチング回路（スイッチング手段）２０：
切換回路（オン指示手段）ｃｌ：コンデンサ（積分手段
）４０：タイマー回路

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）それぞれの一次巻線の一端が給電線に接続され、
   それぞれの二次巻線が並列にスパーク電極に接続された
   複数組の点火コイル； 前記複数組の点火コイルのそれぞれの一次巻線の給電を
   オン／オフする複数組のスイッチング手段； これらのスイッチング手段に、選択的に順次に循環して
   オン指示信号を与えるオン指示手段；前記それぞれの一
   次巻線の通電電流値を積分する積分手段；および、 １組の点火コイルがスパーク電極に放電電流を与えてい
   る間に他の組の点火コイルの一次巻線に接続されたスイ
   ッチング手段のオンを開始しかつ終了するタイミングで
   、前記積分手段の積分値が設定値を越すとオン指示手段
   にオフを指示した後前記オン指示手段に次のオンを指示
   し前記積分手段の積分値は初期化する、タイミング制御
   手段；を備える、内燃機関の点火装置。
2. （２）タイミング制御手段は更に、前記それぞれの一次
   巻線の通電電流値が設定値を越すと、オン指示手段にオ
   フを指示した後に前記オン指示手段に次のオンを指示し
   、前記積分手段の積分値は初期化する、前記特許請求の
   範囲第（１）項記載の、内燃機関の点火装置。
3. （３）タイミング制御手段は更に、所定時間内に積分手
   段の積分値が設定値を越えないと前記オン指示手段に次
   のオンを指示する、前記特許請求の範囲第（１）項又は
   第（２）項記載の、内燃機関の点火装置。