JPH03107538A - 電子制御式分配型燃料噴射ポンプの送油率可変制御方法 - Google Patents
電子制御式分配型燃料噴射ポンプの送油率可変制御方法Info
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- JPH03107538A JPH03107538A JP1244912A JP24491289A JPH03107538A JP H03107538 A JPH03107538 A JP H03107538A JP 1244912 A JP1244912 A JP 1244912A JP 24491289 A JP24491289 A JP 24491289A JP H03107538 A JPH03107538 A JP H03107538A
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- F02M41/00—Fuel-injection apparatus with two or more injectors fed from a common pressure-source sequentially by means of a distributor
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- F02M63/00—Other fuel-injection apparatus having pertinent characteristics not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00; Details, component parts, or accessories of fuel-injection apparatus, not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M39/00 - F02M61/00 or F02M67/00; Combination of fuel pump with other devices, e.g. lubricating oil pump
- F02M63/02—Fuel-injection apparatus having several injectors fed by a common pumping element, or having several pumping elements feeding a common injector; Fuel-injection apparatus having provisions for cutting-out pumps, pumping elements, or injectors; Fuel-injection apparatus having provisions for variably interconnecting pumping elements and injectors alternatively
- F02M63/0205—Fuel-injection apparatus having several injectors fed by a common pumping element, or having several pumping elements feeding a common injector; Fuel-injection apparatus having provisions for cutting-out pumps, pumping elements, or injectors; Fuel-injection apparatus having provisions for variably interconnecting pumping elements and injectors alternatively for cutting-out pumps or injectors in case of abnormal operation of the engine or the injection apparatus, e.g. over-speed, break-down of fuel pumps or injectors ; for cutting-out pumps for stopping the engine
- F02M63/0215—Fuel-injection apparatus having several injectors fed by a common pumping element, or having several pumping elements feeding a common injector; Fuel-injection apparatus having provisions for cutting-out pumps, pumping elements, or injectors; Fuel-injection apparatus having provisions for variably interconnecting pumping elements and injectors alternatively for cutting-out pumps or injectors in case of abnormal operation of the engine or the injection apparatus, e.g. over-speed, break-down of fuel pumps or injectors ; for cutting-out pumps for stopping the engine by draining or closing fuel conduits
-
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- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
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- High-Pressure Fuel Injection Pump Control (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は電子制御式分配型燃料噴射ポンプにおける送油
率可変制御方法に関するものである。
率可変制御方法に関するものである。
ディーゼルエンジンにおける燃料噴射ポンプにおいて、
プランジャの往復動に応じて容積の変化する高圧室と低
圧側とを接続するスピルボートに電磁弁を介装し、カム
速度一定のもとて該電磁弁の開閉により圧送(噴射)開
始と圧送終りとを制御し、それにより噴射量と噴射期間
とを調整することは実開昭61−12373号公報等に
より公知である。また、かかる形式の噴射ポンプにおい
て、カムについて、高速等速部と低速等速部を設けて噴
射率を制御することが特開昭63−201330号公報
に示されている。
プランジャの往復動に応じて容積の変化する高圧室と低
圧側とを接続するスピルボートに電磁弁を介装し、カム
速度一定のもとて該電磁弁の開閉により圧送(噴射)開
始と圧送終りとを制御し、それにより噴射量と噴射期間
とを調整することは実開昭61−12373号公報等に
より公知である。また、かかる形式の噴射ポンプにおい
て、カムについて、高速等速部と低速等速部を設けて噴
射率を制御することが特開昭63−201330号公報
に示されている。
ところで、電磁弁による調量制御は、ノーマルオープン
方式の場合、プランジャがリフトする吐出行程でソレノ
イドに通電することにより閉弁し、高圧室の燃料の圧力
が上昇して圧送が開始され、ソレノイドへの通電を止め
ることにより開弁じ、高圧室内の燃料を低圧側に逃すこ
とで圧送が終る。
方式の場合、プランジャがリフトする吐出行程でソレノ
イドに通電することにより閉弁し、高圧室の燃料の圧力
が上昇して圧送が開始され、ソレノイドへの通電を止め
ることにより開弁じ、高圧室内の燃料を低圧側に逃すこ
とで圧送が終る。
このとき、電磁弁のソレノイドの作動と弁体の機械的な
動きとの相関により応答遅れが生じ、噴射量の多いとき
と少ないときでは弁体のリフト特性は第4図(a)のよ
うになる。これはこれは先行技術で意図しているような
通常の噴射系においてはあまり問題にはならない。しか
し、高速回転・直接噴射の噴射系を実現させようとした
場合には、ハイアイドル運転域において、第5図のよう
に安定調量不能域が生ずることを避けられない。
動きとの相関により応答遅れが生じ、噴射量の多いとき
と少ないときでは弁体のリフト特性は第4図(a)のよ
うになる。これはこれは先行技術で意図しているような
通常の噴射系においてはあまり問題にはならない。しか
し、高速回転・直接噴射の噴射系を実現させようとした
場合には、ハイアイドル運転域において、第5図のよう
に安定調量不能域が生ずることを避けられない。
その理由は、バルブ完全開弁(全リフト)時間をほぼゼ
ロにしても、絞りにより通路が完全に閉じる前に噴射し
たり、開弁(低圧側との連通)が始まっているにもかか
わらず噴射し続ける現象(プリフロー、アフターフロー
現象)により、燃料噴射が行われるためである。この現
象は、より速度の大きくなる高回転仕様および高送油率
のカムを用いる筒内直接噴射の場合に顕著となり、ハイ
アイドル運転域が安定調量不能域と重なると、ハイアイ
ドル運転不能となる。これはアイドル状態が車輌の運転
時の約9割を占める実情から大きな問題である。
ロにしても、絞りにより通路が完全に閉じる前に噴射し
たり、開弁(低圧側との連通)が始まっているにもかか
わらず噴射し続ける現象(プリフロー、アフターフロー
現象)により、燃料噴射が行われるためである。この現
象は、より速度の大きくなる高回転仕様および高送油率
のカムを用いる筒内直接噴射の場合に顕著となり、ハイ
アイドル運転域が安定調量不能域と重なると、ハイアイ
ドル運転不能となる。これはアイドル状態が車輌の運転
時の約9割を占める実情から大きな問題である。
この対策としては、応答遅れ時間を予測して、第4図(
b)のようしQ弁体のフルリフト前に開弁するように電
磁弁を制御することてハイアイドル域での小調量を得る
考えられる。しかしこの方法では弁体がいわゆる遊泳状
態となるため、噴射が非常に不安定化し、噴射サイクル
のバラツキなどが生ずるという問題がある。
b)のようしQ弁体のフルリフト前に開弁するように電
磁弁を制御することてハイアイドル域での小調量を得る
考えられる。しかしこの方法では弁体がいわゆる遊泳状
態となるため、噴射が非常に不安定化し、噴射サイクル
のバラツキなどが生ずるという問題がある。
4−
本発明は前記のような問題点を解消するために創案され
たもので、その目的とするところは、ハイアイドル域で
安定調量不能域を生じさせず、高速時で安定した小噴射
量の調量が可能な電子制御式の分配型燃料噴射ポンプの
送油率制御方法を提供することにある。
たもので、その目的とするところは、ハイアイドル域で
安定調量不能域を生じさせず、高速時で安定した小噴射
量の調量が可能な電子制御式の分配型燃料噴射ポンプの
送油率制御方法を提供することにある。
上記目的を達成するため本発明は、従来カム角度におい
て使用領域外とみなされていたリフトゼロからの領域に
着目し、ここを噴射タイミングのずれが最も効いてくる
ハイアイドル域の制御用として活用するようにしたもの
で、こうすれば片側がリフトゼロのため応答遅れと関係
がなくなり、調量制御が非常に安定する。
て使用領域外とみなされていたリフトゼロからの領域に
着目し、ここを噴射タイミングのずれが最も効いてくる
ハイアイドル域の制御用として活用するようにしたもの
で、こうすれば片側がリフトゼロのため応答遅れと関係
がなくなり、調量制御が非常に安定する。
すなわち本発明は、機関の回転に関連して回転しカムに
より往復動されるプランジャによりプランジャ端部の高
圧室を加圧し各気筒に燃料を分配圧送するとともに、前
記高圧室と低圧側を接続するスピル通路を単一のソレノ
イドバルブで連通・遮断して圧送始めと圧送終りを制御
し、圧送始め時のカムリフト位置をタイマで変化させる
ようにした分配型燃料噴射ポンプにおいて、前記カムの
使用域をローアイドル、低速・低負荷域と、中負荷域と
、高負荷域およびガバニング、ハイアイドル域の4モー
ドとし、カム回転角に対し、カムリフトゼロの位置から
一定角度までをガバニング、ハイアイドル域とし、カム
速度の最大領域から下降領域にかけて高負荷域、中負荷
域、ローアイドル、低速・低負荷域の順に設定し、ロー
アイドル、低速・低負荷域と、中負荷域と、高負荷域に
おいては、圧送始めまたは圧送終りのカム速度位置を固
定して圧送期間をソレノイドバルブで制御し、ガバニン
グ、ハイアイドル域ではカムリフ1〜前にソレノイドバ
ルブを閉じて圧送可能状態とし、圧送終りのみをソレノ
イドバルブの開弁により制御して調量するようにしたこ
とを特徴とするものである。
より往復動されるプランジャによりプランジャ端部の高
圧室を加圧し各気筒に燃料を分配圧送するとともに、前
記高圧室と低圧側を接続するスピル通路を単一のソレノ
イドバルブで連通・遮断して圧送始めと圧送終りを制御
し、圧送始め時のカムリフト位置をタイマで変化させる
ようにした分配型燃料噴射ポンプにおいて、前記カムの
使用域をローアイドル、低速・低負荷域と、中負荷域と
、高負荷域およびガバニング、ハイアイドル域の4モー
ドとし、カム回転角に対し、カムリフトゼロの位置から
一定角度までをガバニング、ハイアイドル域とし、カム
速度の最大領域から下降領域にかけて高負荷域、中負荷
域、ローアイドル、低速・低負荷域の順に設定し、ロー
アイドル、低速・低負荷域と、中負荷域と、高負荷域に
おいては、圧送始めまたは圧送終りのカム速度位置を固
定して圧送期間をソレノイドバルブで制御し、ガバニン
グ、ハイアイドル域ではカムリフ1〜前にソレノイドバ
ルブを閉じて圧送可能状態とし、圧送終りのみをソレノ
イドバルブの開弁により制御して調量するようにしたこ
とを特徴とするものである。
以下本発明の実施例を添付図面に基いて説明する。
第1図ないし第3図は本発明で使用する分配型燃料噴射
ポンプを例示している。第2図において、Aは燃料噴射
ポンプ本体、Bは電子制御装置であり、該電子制御装置
Bはマイクロコンピュータを含むコントロールユニット
14と各種センサたとえば負荷センサ15a2回転数セ
ンサ15b、二へドルリフトセンサ15c、燃温センサ
15d。
ポンプを例示している。第2図において、Aは燃料噴射
ポンプ本体、Bは電子制御装置であり、該電子制御装置
Bはマイクロコンピュータを含むコントロールユニット
14と各種センサたとえば負荷センサ15a2回転数セ
ンサ15b、二へドルリフトセンサ15c、燃温センサ
15d。
着火15d、エアフローセンサ15f等を備え、コント
ロールユニット14は前記センサから入力された信号を
演算処理し、後記するソレノイドバルブ等の出力制御信
号を決定する。
ロールユニット14は前記センサから入力された信号を
演算処理し、後記するソレノイドバルブ等の出力制御信
号を決定する。
燃料噴射ポンプ本体Aのハウジング1の中心には駆動軸
2が挿入され、この駆動軸2の一端はハウジング外に突
出し、図示しないエンジンからの駆動トルクを受けるよ
うになっている。駆動軸2の他端側はハウジング1と分
配ヘッド6に囲まれたカム室1aに伸びており、このカ
ム室1aには、前記分配ヘッド6に固定されたバレル7
に摺動自在に挿入されたプランジャ5が伸びている。
2が挿入され、この駆動軸2の一端はハウジング外に突
出し、図示しないエンジンからの駆動トルクを受けるよ
うになっている。駆動軸2の他端側はハウジング1と分
配ヘッド6に囲まれたカム室1aに伸びており、このカ
ム室1aには、前記分配ヘッド6に固定されたバレル7
に摺動自在に挿入されたプランジャ5が伸びている。
該プランジャ5の基部はカムディスク3に当接係合し、
スプリング12により押圧されている。
スプリング12により押圧されている。
7
カムディスク3はカップリング13を介して駆動軸2に
軸方向移動を許すように係合しており、かつ、複数のロ
ーラ4aを有するローラホルダ4に接し、これによりプ
ランジャ5を往復動させるようになっている。カムディ
スク3の下面には、プランジャ5の軸方向の位置変化を
決定付けるカムプロフィル3aが設けられる。
軸方向移動を許すように係合しており、かつ、複数のロ
ーラ4aを有するローラホルダ4に接し、これによりプ
ランジャ5を往復動させるようになっている。カムディ
スク3の下面には、プランジャ5の軸方向の位置変化を
決定付けるカムプロフィル3aが設けられる。
前記ディスクカム3のカムプロフィル3aは第1図(a
)(b)に示されるカム特性が得られる形状のものであ
る。すなわち、第1図(a)は、」ニリ範囲において、
カムリフl−0位置から最大リフトカム角度01までの
不等速高速度領域と、この最大リフトカム角度θ□から
比較的なだらかな不等速速度領域と、変曲点カム角度θ
2を境としてこれより急な不等速速度領域とを有してい
る。また、第1図(b)は、カムリフトO位置から最大
リフI・カム角度O□までの間に、カム角度OaからO
bにわたる低速等速領域を設けている。
)(b)に示されるカム特性が得られる形状のものであ
る。すなわち、第1図(a)は、」ニリ範囲において、
カムリフl−0位置から最大リフトカム角度01までの
不等速高速度領域と、この最大リフトカム角度θ□から
比較的なだらかな不等速速度領域と、変曲点カム角度θ
2を境としてこれより急な不等速速度領域とを有してい
る。また、第1図(b)は、カムリフトO位置から最大
リフI・カム角度O□までの間に、カム角度OaからO
bにわたる低速等速領域を設けている。
前記プランジャ5の先端面上方には分配ヘッド6に固定
されたヘッドプラグ8と前記バレル内孔とにより容積可
変の高圧室9が画成されている。
されたヘッドプラグ8と前記バレル内孔とにより容積可
変の高圧室9が画成されている。
また、プランジャ5の端部外周には気筒数のインレット
スリット5aが形成され、下降行程でバレル7のインレ
ットポート7 料がカム室1aから吸入通路6aを介して高圧室9およ
びプランジャ5の軸線方向通路5bに吸入されるように
なっている。そして吸入通路6aにはキースイッチと連
動する燃料カット用電磁弁10が設けられている。
スリット5aが形成され、下降行程でバレル7のインレ
ットポート7 料がカム室1aから吸入通路6aを介して高圧室9およ
びプランジャ5の軸線方向通路5bに吸入されるように
なっている。そして吸入通路6aにはキースイッチと連
動する燃料カット用電磁弁10が設けられている。
プランジャ5の中間部には前記軸線方向通路5bから分
岐したアウトレットスリット5cが設けられ、噴射行程
においてバレル7の各アウトレットポート7bと合致し
たときに高圧室9で加圧した燃料を吐出通路6bからデ
リバリバルブ11を経て噴射ノズル26に供給し、エン
ジンの燃焼室に噴射するようになっている。
岐したアウトレットスリット5cが設けられ、噴射行程
においてバレル7の各アウトレットポート7bと合致し
たときに高圧室9で加圧した燃料を吐出通路6bからデ
リバリバルブ11を経て噴射ノズル26に供給し、エン
ジンの燃焼室に噴射するようになっている。
本発明においては、通常の噴射ポンプのように圧送終り
を制御するコントロールスリーブ機構は存在せず、これ
に代え、前記高圧室9とカム室1aを接続するスピル通
路を穿設し、ここに単一のソレノイ1くバルブ16を設
け、これの開閉により圧送始めと圧送終りを制御するよ
うにしている。
を制御するコントロールスリーブ機構は存在せず、これ
に代え、前記高圧室9とカム室1aを接続するスピル通
路を穿設し、ここに単一のソレノイ1くバルブ16を設
け、これの開閉により圧送始めと圧送終りを制御するよ
うにしている。
ソレノイドバルブ16は、第2a図のように、燃料カッ
ト用電磁弁10とほぼ反対側の分配ヘッド部位に設けて
もよいし、第1図と第2図のようにヘッドプラク8に設
けてもよい。第2a図のソレノイドバルブ16は通常の
ものであり、円板状のアーマチュア27と、これに対向
するステータ28と、ステータ28に同心円状に設けら
れた電磁コイル29とを有し、該電磁コイル29に対す
る通電によりスプリング2]−に抗してアーマチュア2
7が引き付けられ、それによりアーマチュアに固定した
バルブ18を弁座体30に着座閉弁させ,一端が高圧室
9に通じ他端がカム室1aに通じるスピル通路31を遮
断するようになっている。
ト用電磁弁10とほぼ反対側の分配ヘッド部位に設けて
もよいし、第1図と第2図のようにヘッドプラク8に設
けてもよい。第2a図のソレノイドバルブ16は通常の
ものであり、円板状のアーマチュア27と、これに対向
するステータ28と、ステータ28に同心円状に設けら
れた電磁コイル29とを有し、該電磁コイル29に対す
る通電によりスプリング2]−に抗してアーマチュア2
7が引き付けられ、それによりアーマチュアに固定した
バルブ18を弁座体30に着座閉弁させ,一端が高圧室
9に通じ他端がカム室1aに通じるスピル通路31を遮
断するようになっている。
また、第1図と第2図のソレノイドバルブ16は、ケー
シング17c内に電磁コイル17aと固定鉄心17bを
内蔵したユニットケーシング17と、ヘッドプラク8に
形成した段付き貫通穴8aに摺接自在に内挿されたポペ
ット型バルブ18を備えている。
シング17c内に電磁コイル17aと固定鉄心17bを
内蔵したユニットケーシング17と、ヘッドプラク8に
形成した段付き貫通穴8aに摺接自在に内挿されたポペ
ット型バルブ18を備えている。
前記ポペット型バルブ18は、筒状のブロック18aと
、先端ヘッド180が加圧室9に臨む軸状のバルブ本体
18bとの2体型として構成されており、ブロック18
aは固定鉄心17bに形成したリターンスプリング室1
70に通じる軸線方向31i路181を有するとともに
、この通路の一部にめねじ188が形成され、このめね
じ188がバルブ本体18bの後端ねじ部にねじ込まれ
ることで一体化される。そしてブロック18aはヘッド
プラグ8に形成した段付き貫通孔8aの最大径部にはめ
られ、固定鉄心17bとの間に配したリターンスプリン
グ21により開弁側にセット力が与えられている。なお
、固定鉄心17bとのギャップΔはブロック18aの長
さLを選択使用することで調整可能となっている。
、先端ヘッド180が加圧室9に臨む軸状のバルブ本体
18bとの2体型として構成されており、ブロック18
aは固定鉄心17bに形成したリターンスプリング室1
70に通じる軸線方向31i路181を有するとともに
、この通路の一部にめねじ188が形成され、このめね
じ188がバルブ本体18bの後端ねじ部にねじ込まれ
ることで一体化される。そしてブロック18aはヘッド
プラグ8に形成した段付き貫通孔8aの最大径部にはめ
られ、固定鉄心17bとの間に配したリターンスプリン
グ21により開弁側にセット力が与えられている。なお
、固定鉄心17bとのギャップΔはブロック18aの長
さLを選択使用することで調整可能となっている。
バルブ本体18bは、先端ヘッド180の背後に第1径
小部182とこれと間隔をおいた第2径小部184を有
し、第1径小部182と第2径小部184には、スピル
通路として、軸線と直交する通=11− 路孔185,186が形成され、それら通路孔185.
186は軸線方向の主通路孔187により前記スプリン
グ室170に導通している。そして中間段部にシム19
が取付けられ、このシ1119により前記ブロック18
aを受け、シム19の厚さtの選定によりポペット型バ
ルブ18のリフ1へ量H(I+<△)の調整が可能にな
っている。
小部182とこれと間隔をおいた第2径小部184を有
し、第1径小部182と第2径小部184には、スピル
通路として、軸線と直交する通=11− 路孔185,186が形成され、それら通路孔185.
186は軸線方向の主通路孔187により前記スプリン
グ室170に導通している。そして中間段部にシム19
が取付けられ、このシ1119により前記ブロック18
aを受け、シム19の厚さtの選定によりポペット型バ
ルブ18のリフ1へ量H(I+<△)の調整が可能にな
っている。
一方、ヘッドプラグ8には前記スピル通路の残余の構成
として、エツジシールより外側に開口するリターンポー
ト8bが穿設され、該リターンポート8bは分配ヘッド
6に穿設したベツドリターンボー1−6 cによりカム
室1aに通している。ヘッドリターンポート6cの容量
が不足する場合には、バレル7のインレットポート7 レルリターンポート7cが穿設される。
として、エツジシールより外側に開口するリターンポー
ト8bが穿設され、該リターンポート8bは分配ヘッド
6に穿設したベツドリターンボー1−6 cによりカム
室1aに通している。ヘッドリターンポート6cの容量
が不足する場合には、バレル7のインレットポート7 レルリターンポート7cが穿設される。
このソレノイドバルブ16はコンl−ロールユニット1
4からの信号で開閉作動されるが、これを制御するため
、第2図の如くドライブシャフト2に気筒数の突起を持
つセンシングギヤ22が設けられ、これからの基準位置
パルスをピックアップ2 22aで検出し、時間制御されるようになっている。
4からの信号で開閉作動されるが、これを制御するため
、第2図の如くドライブシャフト2に気筒数の突起を持
つセンシングギヤ22が設けられ、これからの基準位置
パルスをピックアップ2 22aで検出し、時間制御されるようになっている。
一方、前記ローラホルダ4には、噴射時期すなわち圧送
始め時のカムリフト位置(プレリフト)を調整するため
の油圧タイマ23が操作ロッド23aを介して連結され
ている。図面は説明の都合上90度展開した状態で示し
ており、左右が燃料供給ポンプとポンプ室に通じたシリ
ンダ室24にタイマピストン23bが配され、電磁タイ
ミングコントロールバルブ25によるシリンダ室24の
圧力調整でタイマピストン23bが位置決めされ、カム
ディスク3を軸線方向に動かすローラホルダ4の角度位
置が調整されるようになっている。この電磁タイミング
コントロールバルブ25も前記センサからの情報をコン
トロールユニッ1−14で演算することにより駆動制御
される。
始め時のカムリフト位置(プレリフト)を調整するため
の油圧タイマ23が操作ロッド23aを介して連結され
ている。図面は説明の都合上90度展開した状態で示し
ており、左右が燃料供給ポンプとポンプ室に通じたシリ
ンダ室24にタイマピストン23bが配され、電磁タイ
ミングコントロールバルブ25によるシリンダ室24の
圧力調整でタイマピストン23bが位置決めされ、カム
ディスク3を軸線方向に動かすローラホルダ4の角度位
置が調整されるようになっている。この電磁タイミング
コントロールバルブ25も前記センサからの情報をコン
トロールユニッ1−14で演算することにより駆動制御
される。
本発明は以」二述べたような分配型燃料噴射ポンプを使
用して、送油率可変制御を行う。
用して、送油率可変制御を行う。
まず、本発明は、前記第1図(a)(b)のいずれにお
いても、カムの使用域を次の4モードとするものである
。
いても、カムの使用域を次の4モードとするものである
。
■・・ローアイドル、低速−低負荷域
■・・・中負荷域
■・・・高負荷域
■・・・ガバニング、ハイアイドル域
各モーIくの平均送油率は、■を低送油率、■を中送油
率、■を高送油率、モして■を低送油率のように設定し
、そして、前記4つのモードは、第1図(a)(b)の
カム速度線図において、カム角度の進む方向に、■→■
→■→Iの順序で並べる。
率、■を高送油率、モして■を低送油率のように設定し
、そして、前記4つのモードは、第1図(a)(b)の
カム速度線図において、カム角度の進む方向に、■→■
→■→Iの順序で並べる。
詳しくは、■は、カムリフトOからある」ニリ始め範囲
0−Dであり、第1図(b)では低速等速領域にまたが
る範囲である。■は、最大IJフトカム角度θ,に近い
不等速高速度領域から比較的なだらかな不等速速度領域
にわたる範囲(C′〜C)である。また、■ は、比較
的なだらかな不等速速度領域から変曲点カム角度02を
越え急な不等速速度領域にまたがる範囲(B’〜B)で
ある。
0−Dであり、第1図(b)では低速等速領域にまたが
る範囲である。■は、最大IJフトカム角度θ,に近い
不等速高速度領域から比較的なだらかな不等速速度領域
にわたる範囲(C′〜C)である。また、■ は、比較
的なだらかな不等速速度領域から変曲点カム角度02を
越え急な不等速速度領域にまたがる範囲(B’〜B)で
ある。
最後に1 は、急な不等速速度領域のしかもカムリフ1
−0に近い範囲(A’ 〜Δ)である。
−0に近い範囲(A’ 〜Δ)である。
エンジンの凍動時には、センサ1.5 a〜15fおよ
びセンシングギヤ22から検出信号がコントロールユニ
ット14に入力され、運転状態に最適な噴射率が演算さ
れるとともに、この噴射率を得るのに必要な駆動信号が
燃料カット用電磁弁10、噴射開始制御用のソレノイド
バルブ1Gおよび電磁タイミングコントロールバルブ2
5に送られる。
びセンシングギヤ22から検出信号がコントロールユニ
ット14に入力され、運転状態に最適な噴射率が演算さ
れるとともに、この噴射率を得るのに必要な駆動信号が
燃料カット用電磁弁10、噴射開始制御用のソレノイド
バルブ1Gおよび電磁タイミングコントロールバルブ2
5に送られる。
能動軸2がエンジンからの駆動力を受けて回転すると、
カムディスク3がローラ4aに押しつけられながら回転
するため、プランジャ5は回転往復動し、プランジャ5
が後退する吸入行程時に、インレットスリット5aとイ
ンレノ1〜ポート7aを介してカム室1aから高圧室9
に燃料が吸入される。
カムディスク3がローラ4aに押しつけられながら回転
するため、プランジャ5は回転往復動し、プランジャ5
が後退する吸入行程時に、インレットスリット5aとイ
ンレノ1〜ポート7aを介してカム室1aから高圧室9
に燃料が吸入される。
ソレノイドバルブ16はノーマルオープンであり、この
開弁状態では、燃料はスピル条件にあり、すなわち、第
2図と第3図の例では、通路孔185−主通路孔186
−リターンポート8b−ヘントリターンボー1”6cの
ルー1−でカム室1aに流れる。また第2a図の例では
スピル通路31が開15 いており、高圧室9とカム室1aとが導通している。こ
のとき、燃料は軸線方向通路181によりリターンスプ
リング室にまで通じており、バルブの上下流の圧力が同
一となるため、リターンスプリング21のセラ1〜力で
開弁が保持される。
開弁状態では、燃料はスピル条件にあり、すなわち、第
2図と第3図の例では、通路孔185−主通路孔186
−リターンポート8b−ヘントリターンボー1”6cの
ルー1−でカム室1aに流れる。また第2a図の例では
スピル通路31が開15 いており、高圧室9とカム室1aとが導通している。こ
のとき、燃料は軸線方向通路181によりリターンスプ
リング室にまで通じており、バルブの上下流の圧力が同
一となるため、リターンスプリング21のセラ1〜力で
開弁が保持される。
この開弁状態から閉弁するには、電磁コイル17aに通
電するもので、これにより可動鉄心であるポペッ1〜型
バルブ18が吸引されるため、先端膨出部180が段付
き貫通孔8aを閉じ、前記通路が遮断されるため加圧室
9は密閉され、圧力が上昇し噴射を行えるようになる。
電するもので、これにより可動鉄心であるポペッ1〜型
バルブ18が吸引されるため、先端膨出部180が段付
き貫通孔8aを閉じ、前記通路が遮断されるため加圧室
9は密閉され、圧力が上昇し噴射を行えるようになる。
この閉弁時に、バルブ本体18bがリフl−L始めると
きにはプランジャ5もリフトが開始されており、先端ヘ
ッド180の絞りにより大きな圧力差が生じ、この圧力
差と電磁力によりバルブ本体1.8 bは素早く閉弁す
る。閉弁保持状態においては、加圧室9の圧力がボペソ
1〜型バルブ18を閉し方向に付勢するため、良好なシ
ール性が保たれる。
きにはプランジャ5もリフトが開始されており、先端ヘ
ッド180の絞りにより大きな圧力差が生じ、この圧力
差と電磁力によりバルブ本体1.8 bは素早く閉弁す
る。閉弁保持状態においては、加圧室9の圧力がボペソ
1〜型バルブ18を閉し方向に付勢するため、良好なシ
ール性が保たれる。
以上のことから、ソレノイドバルブ16の電磁コイル1
.7 aへの通電のオン、オフにより圧送量16 始と終り(噴射量と噴射時期)を自由に設定できる。
.7 aへの通電のオン、オフにより圧送量16 始と終り(噴射量と噴射時期)を自由に設定できる。
すなわち、プランジャ5が吐出行程に入っても、電磁コ
イル17aに通電しなければ開弁状態にあり、高圧室9
の燃料は上記ルーI・でカム室1aに還流するため高圧
室9の圧力は上昇せず、圧送は行われない。一方、通電
すれば閉弁して高圧室9が密閉されるため、燃料圧力は
急上昇して圧送が開始される。所定時間後に再び開弁ず
れば、高圧室9の燃料がカム室1aにスピルされ、圧送
が終了する。ソレノイドバルブ16の閉弁時期は、セン
シングギヤ22からの基準位置パルスにより時間設定す
ればよい。
イル17aに通電しなければ開弁状態にあり、高圧室9
の燃料は上記ルーI・でカム室1aに還流するため高圧
室9の圧力は上昇せず、圧送は行われない。一方、通電
すれば閉弁して高圧室9が密閉されるため、燃料圧力は
急上昇して圧送が開始される。所定時間後に再び開弁ず
れば、高圧室9の燃料がカム室1aにスピルされ、圧送
が終了する。ソレノイドバルブ16の閉弁時期は、セン
シングギヤ22からの基準位置パルスにより時間設定す
ればよい。
本発明は、かかる性能を前記4つのモードで使い分ける
。すなわち、■、■、IIIのモードにおいては、圧送
始めカム速度位置A’ 、B’ 、C’ かまたは圧送
綿リカム速度位HA、B、Cのいずれかを固定とし、そ
れらモードにおいて必要とされる噴射量に応じて、前記
ソレノイドバルブ16の開弁と閉弁により圧送期間を制
御する。たとえば圧送綿リカム速度位置A−B、Cが固
定位置であれば、A’ 、B’ 、C’ の位置あるい
はこれよりカム角度の進方向でソレノイI・バルブ16
を閉じ、カム速度位置A、B、Cで開けばよい。
。すなわち、■、■、IIIのモードにおいては、圧送
始めカム速度位置A’ 、B’ 、C’ かまたは圧送
綿リカム速度位HA、B、Cのいずれかを固定とし、そ
れらモードにおいて必要とされる噴射量に応じて、前記
ソレノイドバルブ16の開弁と閉弁により圧送期間を制
御する。たとえば圧送綿リカム速度位置A−B、Cが固
定位置であれば、A’ 、B’ 、C’ の位置あるい
はこれよりカム角度の進方向でソレノイI・バルブ16
を閉じ、カム速度位置A、B、Cで開けばよい。
一方■のガバニング、ハイアイドル域では、片側がカム
リフ1−〇である。このため、圧送終りだけをソレノイ
ドバルブ16で制御する。すなわち、この■の領域では
、カムリフトが始まる前にソレノイドバルブ16の電磁
コイル17aに通電して閉弁させておく。これで圧送可
能な状態を創成させ、ついで、カムリフ1−が始まり、
所望のカム角度に達したときに電磁コイル17aへの通
電を止めて開弁ずればよい。カムリフl−0側は応答遅
れが生じないため、第1図(a)(b)のカム速度位置
りだけを変化させるだけで圧送期間が制御され、それに
見合う調量が行われる。すなわち、カム速度位置りは圧
送終り位置であり、その力11速度位置りをリフト0に
近づける方向で制御することで噴射量を限りなく小さく
することができる。
リフ1−〇である。このため、圧送終りだけをソレノイ
ドバルブ16で制御する。すなわち、この■の領域では
、カムリフトが始まる前にソレノイドバルブ16の電磁
コイル17aに通電して閉弁させておく。これで圧送可
能な状態を創成させ、ついで、カムリフ1−が始まり、
所望のカム角度に達したときに電磁コイル17aへの通
電を止めて開弁ずればよい。カムリフl−0側は応答遅
れが生じないため、第1図(a)(b)のカム速度位置
りだけを変化させるだけで圧送期間が制御され、それに
見合う調量が行われる。すなわち、カム速度位置りは圧
送終り位置であり、その力11速度位置りをリフト0に
近づける方向で制御することで噴射量を限りなく小さく
することができる。
以上説明した本発明によれば、jll−のソレノイドバ
ルブで圧送始めと圧送終りを制御する形式の電子制御式
分配型燃料噴射ポンプにおいて、カムの使用域をローア
イドル、低速・低負荷域と、中負荷域と、高負荷域およ
びガバニング、ハイアイドル域の4モードとし、カム回
転角に対し、カムリフトゼロの位置から一定角度までを
ガバニング、ハイアイドル域とし、このガバニング、ハ
イアイドル域では圧送終りのみを変化させ、他のローア
イドル、低速・低負荷域と、中負荷域と、高負荷域の送
りをリフト0に近づける方向に制御するため、プリフロ
ー、アフタースローによるハイアイドル運転不能が回避
され、高速時の安定した小噴射量調量を行えるというす
ぐれた効果が得られる。
ルブで圧送始めと圧送終りを制御する形式の電子制御式
分配型燃料噴射ポンプにおいて、カムの使用域をローア
イドル、低速・低負荷域と、中負荷域と、高負荷域およ
びガバニング、ハイアイドル域の4モードとし、カム回
転角に対し、カムリフトゼロの位置から一定角度までを
ガバニング、ハイアイドル域とし、このガバニング、ハ
イアイドル域では圧送終りのみを変化させ、他のローア
イドル、低速・低負荷域と、中負荷域と、高負荷域の送
りをリフト0に近づける方向に制御するため、プリフロ
ー、アフタースローによるハイアイドル運転不能が回避
され、高速時の安定した小噴射量調量を行えるというす
ぐれた効果が得られる。
第1図(a) (b)は本発明によるカム特性線図、第
2図は本発明で使用する燃料噴射ポンプの一例を示す部
分切欠側面図、第2a図は他の噴射ポンプの年分的断面
図、第3図は第2図におけるソレノイドバルブの拡大図
、第4図(a) (b)は従来の燃料噴射ポンプによる
バルブリフト特性を示す線図、第5図は従来の燃料噴射
ポンプによるハイアイドル運転域での噴射量特性を示す
線図である。
2図は本発明で使用する燃料噴射ポンプの一例を示す部
分切欠側面図、第2a図は他の噴射ポンプの年分的断面
図、第3図は第2図におけるソレノイドバルブの拡大図
、第4図(a) (b)は従来の燃料噴射ポンプによる
バルブリフト特性を示す線図、第5図は従来の燃料噴射
ポンプによるハイアイドル運転域での噴射量特性を示す
線図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 機関の回転に関連して回転しカムにより往復動されるプ
ランジャによりプランジャ端部の高圧室を加圧し各気筒
に燃料を分配圧送するとともに、前記高圧室と低圧側を
接続するスピル通路を単一のソレノイドバルブで連通・
遮断して圧送始めと圧送終りを制御し、圧送始め時のカ
ムリフト位置をタイマで変化させるようにした分配型燃
料噴射ポンプにおいて、 前記カムの使用域をローアイドル、低速・低負荷域と、
中負荷域と、高負荷域およびガバニング、ハイアイドル
域の4モードとし、カム回転角に対し、カムリフトゼロ
の位置から一定角度までをガバニング、ハイアイドル域
とし、カム速度の最大領域から下降領域にかけて高負荷
域、中負荷域、ローアイドル、低速・低負荷域の順に設
定し、ローアイドル、低速・低負荷域と、中負荷域と、
高負荷域においては、圧送始めまたは圧送終りのカム速
度位置を固定して圧送期間をソレノイドバルブで制御し
、ガバニング、ハイアイドル域ではカムリフト前にソレ
ノイドバルブを閉じて圧送可能状態とし、圧送終りのみ
をソレノイドバルブの開弁により制御して調量するよう
にしたことを特徴とする電子制御式分配型燃料噴射ポン
プの送油率可変制御方法。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1244912A JP2829639B2 (ja) | 1989-09-22 | 1989-09-22 | 電子制御式分配型燃料噴射ポンプの送油率可変制御方法 |
PCT/JP1990/001205 WO1991004398A1 (en) | 1989-09-22 | 1990-09-20 | Method of variably controlling oil feed rate in electronically controlled distribution type fuel injection pump |
US07/623,655 US5115783A (en) | 1989-09-22 | 1990-12-19 | Method for varying the flow rate of fuel in a distributor-type electronic control fuel-injection pump |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1244912A JP2829639B2 (ja) | 1989-09-22 | 1989-09-22 | 電子制御式分配型燃料噴射ポンプの送油率可変制御方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03107538A true JPH03107538A (ja) | 1991-05-07 |
JP2829639B2 JP2829639B2 (ja) | 1998-11-25 |
Family
ID=17125819
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1244912A Expired - Lifetime JP2829639B2 (ja) | 1989-09-22 | 1989-09-22 | 電子制御式分配型燃料噴射ポンプの送油率可変制御方法 |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5115783A (ja) |
JP (1) | JP2829639B2 (ja) |
WO (1) | WO1991004398A1 (ja) |
Families Citing this family (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4190251T (ja) * | 1990-02-07 | 1992-01-30 | ||
DE4032279A1 (de) * | 1990-10-11 | 1992-04-16 | Bosch Gmbh Robert | Kraftstoffeinspritzpumpe fuer brennkraftmaschinen |
FR2678025A1 (fr) * | 1991-06-21 | 1992-12-24 | Bosch Gmbh Robert | Procede et dispositif pour commander un systeme de dosage de carburant commande par une electrovanne, notamment pour moteur diesel a combustion interne. |
US5755209A (en) * | 1992-12-15 | 1998-05-26 | Robert Bosch Gmbh | System for controlling a fuel-metering device |
DE4243665C2 (de) * | 1992-12-23 | 2003-11-13 | Bosch Gmbh Robert | Kraftstoffeinspritzeinrichtung, insbesondere Pumpedüse für Brennkraftmaschinen |
US5345916A (en) * | 1993-02-25 | 1994-09-13 | General Motors Corporation | Controlled fuel injection rate for optimizing diesel engine operation |
JPH0777098A (ja) * | 1993-09-07 | 1995-03-20 | Zexel Corp | 内燃機関の燃料噴射時期制御装置 |
CN1082143C (zh) * | 1993-11-08 | 2002-04-03 | Crt公共铁路技术公司 | 充液比例调节泵用的控制装置 |
JPH07145750A (ja) * | 1993-11-25 | 1995-06-06 | Zexel Corp | 燃料噴射制御装置 |
JP2874590B2 (ja) * | 1995-05-16 | 1999-03-24 | トヨタ自動車株式会社 | ディーゼル機関の電子制御燃料噴射装置 |
JPH08312379A (ja) * | 1995-05-18 | 1996-11-26 | Zexel Corp | 燃料噴射装置 |
US6173699B1 (en) | 1999-02-04 | 2001-01-16 | Caterpillar Inc. | Hydraulically-actuated fuel injector with electronically actuated spill valve |
US6415769B1 (en) | 2000-04-24 | 2002-07-09 | Blue Chip Diesel Performance | Performance enhancing system for electronically controlled engines |
WO2001090569A1 (fr) * | 2000-05-26 | 2001-11-29 | Yanmar Co., Ltd. | Pompe d'injection de carburant |
DE10052629A1 (de) * | 2000-10-24 | 2002-05-08 | Bosch Gmbh Robert | Kraftstoffhochdruckpumpe mit veränderlicher Fördermenge |
JP3925091B2 (ja) * | 2001-02-28 | 2007-06-06 | 株式会社豊田自動織機 | 容量可変型圧縮機の制御弁及び同制御弁の調整方法 |
US6832748B2 (en) * | 2001-12-05 | 2004-12-21 | Cummins Inc. | Outwardly opening, seat-sealed, force balanced, hydraulic valve and actuator assembly |
JP2004052596A (ja) * | 2002-07-17 | 2004-02-19 | Keihin Corp | プランジャ式燃料ポンプの制御装置 |
Family Cites Families (13)
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---|---|---|---|---|
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US4385614A (en) * | 1979-04-06 | 1983-05-31 | Robert Bosch Gmbh | Fuel injection pump for internal combustion engines |
JPS56132452A (en) * | 1980-03-22 | 1981-10-16 | Mitsubishi Motors Corp | Fuel injection pump |
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