JPH0295298A - 酸化物核燃料焼結体の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は酸化物核燃料焼結体の製造方法に関し、さら
に詳しく言うと、たとえば二酸化ウラン（ＵＯａ）ベレ
ットなどの酸化物核燃料焼結体の製造工程において生し
る、研磨くずや不良ベレットなどの所謂酸化物核燃料焼
結体スクラップを効率良く再利用することかできて、し
かも任意の密度および粒度分布を有する酸化物核燃料焼
結体を効率良く得ることができるとともに、重ウラン酸
アンモン（以下、これをＡＤＵと言うことがある。）を
出発原料とするＵＯ２粉末（以下、これをｅｘ−ＡＤＵ
粉末と言うことかある。）を用いた場合の酸化雰囲気中
ての焼結温度を低くすることのできる酸化物核燃料焼結
体の製造方法に関する。

［従来技術および発明か解決しようとする課題］原子炉
の核燃料物質として用いられる酸化物核燃料焼結体には
、Ｕ　Ｏ２系燃料、ＰｕＯ□系燃料、Ｔ　ｈ　Ｏを系燃
料かあり、特にＵＯ□系燃料は軽水炉の普及とともに広
く使用されるに至っている。

このＵ　０２系燃料の製造方法としては、たとえば、重
ウラン酸アンモン（ＡＤＵ）を焙焼してＵＯ，あるいは
Ｕ　：＋　Ｏａとし、このＵ　Ｏ：ｌあるいはＵユ０８
を還元して得られるＵＯ，粉末（ｅｘ−ＡＤＵ粉末）を
用いて、粉砕→造粒（または粉砕→予備圧縮→整粒）→
圧縮成形→予備焼結→本焼結→研磨仕上げの工程を行な
うＵＯ□ベレットの製造方法か知られているが、このＵ
　Ｏｚベレットの製造工程においては、たとえばＵＯ２
ベレットの研磨くずや不良ベレットなどの所謂Ｕ　Ｏ２
スクラツプか少なからず生しる。

そこて、この所ｒ’ｊ　Ｕ　Ｏ２スクラウブを再利用し
て、Ｕ　ｎ　Ｏａ化することにより再度ＵＯ，ベレット
とする所謂乾式リターン法か知られている。

具体的には、たとえばＵＯ□粉末と冷土類元素の酸化物
から成る粉末とを、ＵＯ□粉末に対する希土類元素の酸
化物から成る粉末の配合割合か１ＯｉＴ（！、′Ｅ％以
内になるように混合した後、成形体とし、この成形体を
酸化町濠な雰囲気中て８００〜１４００℃の温度下に１
５分間〜２時間焼結し、次いて、還元ｔｒＴ　ｉｆｆ、
な雰囲気中て］６５０℃以↓５の温度て３０分間〜４時
間焼結する酸化物核燃料体の製造方法において、たとえ
ば焼結スクラップからのＵ３Ｏ８をＵＯ，粉末に添加す
る方法が提案されている（特開昭５６−１００：１９２
号公報参照）。

しかしながら、Ｕ、０６を微粉化しないて用いる在来の
所謂乾式リターン法においては、ＵＯ２粉末にＵ　ｙ　
Ｏｓを添加することにより気孔か形成されて焼結密度の
低下を招くことになるのて、ＵＯ２粉末とＵ３Ｏ８との
混合物におけるＵ　ｚ　Ｏａの含有率は２５重埴％程度
か限度であり、通常は高々ＩＯ爪賃％てあって所謂ＵＯ
，スクラップを効率良く再利用するには至っていない。

一方、より低い温度で焼結を行なうことにより、エネル
ギー効率の向上を図ってさらに効率的に核燃料焼結体を
製造する方法として、炭酸ウラニルアンモニウム（以下
、ＡＵＧと言うことがある。）を出発原料とする二酸化
ウラン粉末（以下、これをｅｘ−ＡＵＧ粉末と言うこと
かある。）を用いて、酸化雰囲気中で１０００〜１４０
０℃に加熱した後、還元雰囲気中で１０００〜１４００
℃に加熱することにより、核燃料焼結体を製造する方法
か知られている。（特開昭６１−２７８７８９号公報中
の実施例等参照）。

しかしながら、この方法において使用するＡＵＣはＡＤ
Ｕに比較して入手か容易てはないという欠点を有してい
る。

そこで、上記の方法において、ｅｘ−ＡＵＧ粉末に代え
て、ｅｘ−ＡＤＵ粉末を用いることか検討されている。

しかしなから、たとえばｅｘ−ＡＤＵ粉末の酸７を；・
金属比（０／　Ｕ　ｉｔ　）の調整、成形体の予備酸化
等の前処理を行なわないて、ｅ　ｘ　−Ａ　Ｄ　Ｕ粉末
を用いて１−記の方法を行なった場合に得られる焼結体
は、焼結密度は良好（９５％Ｔ、Ｄ、以Ｌ）であるもの
の、結晶粒径は２ｇｍ程度てあり、核分裂生成ガス（Ｆ
Ｐガス）の放出率を低くして、燃料棒内圧の増加を抑え
るためには粒径か小さすぎるという問題かある。

この発明は前記の゛１髪情に基いてなされたちのである
。

すなわち、この発明の目的は、前記課題を解決し、たと
えば二酸化ウラン（ＵＯ２）ベレットなどの酸化物核燃
料焼結体の製造工程において生しる、たとえば研磨くず
や不良ベレットなどの酸化物核燃料焼結体スクラップを
効率良く再利用することかてきて、しかも任意の密度お
よび粒度分布を有する酸化物核燃料焼結体を効率良く得
ることかてきるとともに、ｅｘ−ＡＤＵ粉末を用いた場
合の酸化雰囲気中での焼結温度を低くすることのてきる
酸化物核燃料焼結体の製造方法を提供することにある。

［課題を解決するための手段］ 前記課題を達成するために、この発明者が鋭意検討を重
ねた結果、二酸化ウランを含有する核燃料粉末と、酸化
物核燃料焼結体スクラップまたは核燃料粉末を加熱酸化
して得られるウラン酸化物の粉末とを特定の割合で配合
してなる混合物を用いると、酸化物核燃料焼結体スクラ
ップを効率良く再利用することかてきて、しかも任意の
密度および粒度分布を有する酸化物核燃料焼結体を効率
良く得ることかてきるとともに、ｅｘ−ＡＤＵ粉末を用
いた場合の酸化雰囲気中での焼結温度を低くすることか
できることを見い出して、この発明に到達した。

請求項１の発明の構成は、二酸化ウランを含有する核燃
料粉末と、酸化物核燃料焼結体スクラップまたは核燃料
粉末を加熱酸化して得られるウラン酸化物粉末とを、前
記ウラン酸化物粉末の含有率か２５重峻％〜４５毛琶％
となるように混合し、得られる混合物から形成した成形
体を酸化雰囲気中て１１００〜１４００℃の温度にて焼
結した後、還元雰囲気中て１１００〜１４００’Ｃの温
度に加熱して、酸素・金属比を１．９８〜２．０２の範
囲に調整することを特徴とする酸化物核燃料焼結体の製
造方法であり、請求項２の発明の構成は、前記ウラン酸
化物粉末か１粒度１２０メツシュよりも小さい粒径の微
粒分と粒度３２〜１２０メツシュの粒径の粗粒分とを含
有する請求項１に記載の酸化物核燃料焼結体の製造方法
であり、 ＋Ｆ’ｌ求項３の発明の構成は、前記ウラン酸化物中の
微粒分の含有率か２０重量％以」二である請求項２に記
載の酸化物核燃料焼結体の製造方法であり、請求項４の
発明の構成は、前記ウラン酸化物粉末か次式（Ｉ）： ＵＯ２□　　　　　　　　　　（Ｉ） ［たたし式（１）中、Ｘは０．２５〜１．０の範囲であ
る。］ て表わされる組成を有するウラン酸化物の粉末である請
求項１乃至請求項３に記載の酸化物核燃料焼結体の製造
方法である。

第１図にこの発明の方法の概略を示す。

第、１図に示すように、この発明の方法においては、た
とえば、二酸化ウランを含有する核燃料粉末と、酸化物
核燃料焼結体から得られるウラン酸化物粉末との粉砕混
合処理および／または混合処理と、造粒処理と、成型処
理と、酸化雰囲気中での焼結処理と、還元雰囲気中での
加熱処理とを、この順に行なって酸化物核燃料焼結体を
製造する。

この発明の方法において重要な点の一つは、使用に供さ
れる前記核燃料粉末が近つラン酸アンモン（ＡＤＵ）を
出発原料とするものであっても良いし、炭酸ウラニルア
ンモニウム（ＡＵＧ）を出発原料とするものであっても
良いことにある。たたし、ＡＤＵはＡＵＧに比較して入
手が容易である点から、ＡＤＵを出発原料とするものを
用いることか好ましい。

前記重ウラン酸アンモン（ＡＤＵ）は、たとえばフッ化
ウラニル溶液に、　ＮＨ，ＯＨ溶液またはＮＨ。

ガスを加えてｐＨ７〜９において沈殿させて得たものて
もよいし、精製した硝酸ウラニル溶液にＮ１１３ガスを
加えて得たものでもよい。

このＡＤＵを空気中で３５０〜５５０℃にて焙焼して得
られるＵＯｆｆあるいは５５０℃以上にて焙焼して得ら
れるＵ、Ｏ，を水素中て還元すれば、二酸化ウランを得
ることかてきる。

ＵＯ，あるいはＵｚＯａを水素中で還元する際の温度は
、通常、６００℃以」二、好ましくは６００〜６５０℃
である。

前記核燃料粉末は、たとえば前述のようにして得られる
二酸化ウランを含有する。

前記核燃料粉末中の前記二酸化ウランの含有率は、通常
、１００重量％である。

たたし、この発明の方法においては、前記核燃料粉末か
前記二酸化ウランとともに他の酸化物を含有する混合酸
化物系核燃料粉末を好適に使用することもできる。

前記混合酸化物系核燃料粉末としては、たとえばＵＯ，
とＰｕ　Ｏ，どの混合酸化物［（Ｕ、Ｐｕ）Ｏｗｌ。

ＵＯ２とＧｄ　Ｏ２との混合酸化物［（Ｕ　、Ｇｄ）０
２１などか挙げられる。

いずれにせよ、前記核燃料粉末における酸素・金属比は
、通常、　２．１５以下てあり、好ましくは２．０５〜
２．ＩＯの範囲である。酸素・金属比が２．１５を超え
ると、前記ウラン酸化物粉末を使用して通常の高温還元
雰囲気焼結を行なうことか著しく困難になる。

この発明の方法において重要な点の一つは、前記核燃料
粉末と、酸化物核燃料焼結体スクラップまたは核燃料粉
末を加熱酸化して得られる前記ウラン酸化物粉末とを、
前記ウラン酸化物粉末の含有率が２５〜４５重量％以上
になる割合て混合し、得られる混合物から形成した成形
体を用いることかてきることにある。

この発明の方法において、［γ１記ウラン酸化物粉末は
この発明の製造方法により得られる酸化物核燃料焼結体
の焼結密度および粒径分布を調整する機ス駈乃至作用を
有する。

このようなａｆｌｌ乃至作用を有する前記ウラン酸化物
粉末は、たとえばＵＯ，ベレットの製造工程において生
しる研府〈ずや不良ベレットなどのＵＯ，スクラップに
代表される酸化物核燃料焼結体スクラップを原料とする
ウラン酸化物を微粉化したものである。

具体的には、たとえばＵＯ，スクラップを室温から徐々
に加熱すると、Ｕ４０９　、Ｕｚ　Ｏｔを経てＵ３０１
１か得られ、このＵ３Ｏ８を酸素中て５００℃以ｒの温
度で加熱すると、ＵＯ３か４１１られる。

したかって、この発明の方法において使用に供される前
記ウラン酸化物粉末としては、たとえば九酸化四ウラン
（Ｕ−０９）粉末、へ酸化三ウラン（Ｕ□０８）粉末、
七酸化三ウラン（Ｕ：ｌ０７）粉末、二酸化ウラン（Ｕ
Ｏ：ｌ　）粉末などが挙げられる。

そして、これらの各種ウラン酸化物粉末におけるウラン
酸化物の中ても、好ましいのは、その組成をウラン原子
に対する酸素原子の割合で示した前記式（■）： ＵＯ２，、（ｒ） ［たたし式（Ｉ）中、Ｘは０．２５〜１．０の範囲であ
る。］ て表わされるものてあり、特に好ましいのは前記式（Ｉ
）において、Ｘの値がへ酸化三ウラン（ＵｉＯａ）に相
当するものである。

さらに、この発明の方法において、前記核燃料粉末か混
合酸化物系核燃料粉末である場合には、前記ウラン酸化
物粉末か混合酸化物粉末であってもよい。

すなわち、前記核燃料粉末か（Ｌｌ、Ｐｕ）０２粉末で
ある場合には、前記ウラン酸化物粉末として（Ｕ、Ｐｕ
）Ｊａ粉末を用いることかてきるし、前記核燃料粉末か
（Ｕ、Ｇｄ）０２粉末である場合には、前記ウラン酸化
物粉末として（Ｕ、Ｇｄ）、Ｏ，粉末を用いることがで
きる。

この発明の方法において、使用に供される前記ウラン酸
化物粉末の粒径は、基本的には粒度１２０メツシュより
も小さいものであり、前記ウラン酸化物粉末の粒径が粒
度３２メツシュを超えると、この発明の方法により得ら
れる酸化物核燃料焼結体の焼結密度か著しく低下すると
共に大径のボアか多数残存することとなって、健全な酸
化物核燃料焼結体を製造することかできないことかある
。

また、この発明の方法において、前記ウラン酸化物粉末
が、粒度１２０メツシュよりも小さい粒径の微粒分と粒
度３２〜＋２０メツシュの粒径の粗粒分とを含有するも
のであることは好ましい、このようなウラン酸化物粉末
を用いると、得られる酸化物核燃料焼結体の焼結密度お
よび／または気孔分４ｊの調整をさらにきめ細かく行な
うことかできる。この場合、前記核燃料粉末と前記ウラ
ン酸化物粉末との混合物における前記粗粒分°の含有率
は、前記核燃料粉末の焼結性およびこの発明の方法によ
り製造されるべき酸化物核燃料焼結体に要求される密度
により相違するので一概に規定することはてきないか、
通常、ｌ０重量％以下てあり、好ましくは４〜８虫着％
の範囲である。この含有率かｔ　Ｏ用量％を超えると、
充分な強度を有する酸化物核燃料焼結体を製造すること
かてきないことかある。

この発明の方法においては、前記微粒分の量および全ウ
ラン酸化物粉末量を調整することにより、酸化雰囲気焼
結における焼結促進の程度を調整することかでき、前記
粗粒分の量を調整することにより、焼結密度を調整する
ことができる。

そして、それぞれの量は前記核燃料粉末の０７Ｕ比、焼
結特性およびこの発明の方法により製造されるべき酸化
物核燃料焼結体に要求される密度や金相により決定され
る。ただし、前記混合物における前記微粒分の含有率は
、通常、２０ｆｆｉ醍％以上てあり、好ましくは３０〜
３５重量％である。前記混合物における前記微粒分の含
有率が２Ｇ玉量％未満であると、酸化雰囲気焼結におけ
る焼結促進の効果が充分に奏されないことかある。

たとえば、必要なウラン酸化物総量が３５重量％てあり
、密度調整用の前記粗粒分量が５重量％である場合には
、先ず、二酸化ウランを主成分とする前記核燃料粉末と
前記微粒分とを、（核燃料粉末）、（微粒分）との重量
比で、５５：：７５の割合にて混合し、子ましくは混合
を促進するために粉砕混合処理を行なった後、得られる
混合粉と前記粗粒分とを、（混合粉）＝（粗粒分）との
重量比で９５：５の割合になるように混合処理を行なう
。

前記粉砕混合処理には、たとえばボールミル、ミキサー
ミルなどを使用することができる。

前記混合処理には、たとえば■型ブレンダーを使用する
ことができる。

この発明の方法において、前記混合物における前記ウラ
ン酸化物粉末の含有率が２５重量％未満であると、前記
核燃料粉末のＯ／Ｕ比にもよるが、たとえ前記ウラン酸
化物粉末の粒径な粒度１２０メツシュよりも小さいもの
に限定したとしても、前述の酸化雰囲気では良好な密度
および良好な金相を有する酸化物核燃料焼結体をｅｘ−
ＡＤＵ粉末を原料として製造することかできなくなる。

この発明の方法においては、次いで、前記混合物を圧縮
成型して成型体とする。

圧縮成形の際の成形圧は、通常、１〜５　ｔ／ｃｍ２の
範囲であり、好ましくは１．４〜２．８ｔ／ｃａ＋”の
範囲である。この成形圧か１　ｔ／ｃ冒２未満であると
、得られる成形体か崩れ易くなる。一方、５　ｔ／ｃｍ
２を超えると、得られる成形体や核焼結ベレットにき裂
か発生し易くなる。

この発明の方法においては、次いで、酸化雰囲気中て前
記成形体の焼結処理を行なう。

前記酸化雰囲気は、たとえば二酸化炭素、窒素と酸素と
の混合ガス、二酸化炭素と一酸化炭素との混合ガスなど
を存在させることにより実現する。

この発明の方法において重要な点の一つは前記焼結処理
における焼結温度をｉ　ｔｏｏ〜１４００℃の範囲にす
ることにある。

焼結温度か１１００℃よりも低いと、得られる酸化物核
燃料焼結体の焼結密度が低下することかある。一方、高
温側は１４００℃あれば所定の密度１粒径分布の酸化物
核燃料焼結体を得ることがてきる。

焼結に要する時間は、通常、１０分間〜３時間である。

この発明の方法においては、前記焼結を行なった後、還
元雰囲気中て加熱処理を行なう。

すなわち、この加熱処理により前記焼結処理を経た前記
成型体を還元する。

前記還元雰囲気は、たとえば水素、水素・窒素混合ガス
、水素・アルゴン混合ガス、あるいはこれらと水蒸気と
を共存させたガスなどを存在させることにより実現する
。

この発明の方法において重要な点の一つは、前記加熱処
理における加熱温度を、　１１００〜１４００℃の範囲
にすることにある。

加熱温度がｔｔｏｏ”（：よりも低いと、この発明の方
法により得られる酸化物核燃料焼結体のＯ／Ｕ比を１．
９８〜２，０２の範囲にするためには後述する加熱時間
か著しく長くなる。一方、１４００℃より高くしてもそ
れに見合った効果は奏されず、エネルギー効率の面で不
利である。なお、加熱条件は、通常、炉の設計およびバ
ランスを考慮して焼結条件と同じに設定される。

すなわち、加熱時間は１通常、１０分間〜３時間である
。

この発明の方法においては、以上の処理を行なって、得
られる酸化物核燃料焼結体の酸素・金属比を１．９８〜
２．０２の範自に調整する。

この酸素・金属比が上記の範囲を外れると、得られる酸
化物核燃料焼結体の融点や強度の低下を招いて、設計値
を逸脱する恐れがあり、燃料設計上、好ましくない。

この発明の方法により得られる酸化物核燃料焼結体は、
前記ウラン酸化物の添加率、前記ウラン酸化物の粒度等
を調整することにより焼結密度および平均粒径な一定範
囲で任意に設定することのできるものであり、たとえば
焼結密度は最高で９７〜９８％Ｔ、Ｄ、に達し、平均粒
径は最高で３０４ｍ程度を超えるものを得ることもでき
る。

この酸化物核燃料焼結体は、たとえば軽水炉の核燃料物
質として好適に用いることかできる。

［実施例］ 次いで、この発明の実施例を示し、この発明についてさ
らに具体的に説明する。

（実施例１） 酸素・金属比（０／Ｕ比）か２，０８であるｅｘ−ＡＤ
Ｕ粉末６５重量％と、粒径の粒度が１２０メツシュより
も小さいへ酸化三ウラン（Ｕ３０ａ）粉末３５重量％と
を、ボールミルを使用して充分に粉砕混合した後、成形
造粒を行なって成型用粉末を調製した。

この成型用粉末を用いて圧粉成形体（成形密度５．８ｇ
／ｃｍコ）を製作した。

次いて、第２図に示す三領域型の！続焼結炉を用いて、
この成形体について、二酸化炭素雰囲気中て温度１２０
０℃，１時間の焼結処理を行ない、引き続き、水蒸気を
添加するとともに窒素を加えた水素（７５％Ｈ，／２５
％Ｎ２）雰囲気中で温度１２００℃，１時間の加熱処理
を行なった後、不活性ガス中で冷却して、第３図に示す
ような金相を有する健全なＵＯ，ベレットを得た。

また、このＵＯ，ベレットの焼結密度、結晶粒径および
Ｏ／Ｕ比はそれぞれ次のとおりてあった。

焼結密度：　９５．７％Ｔ、Ｄ。

結晶粒径：２０ルｍ Ｏ／Ｕ比：　２．０（＋５ （実施例２） 前記実施例１において、成型用粉末の調製を以下の要領
で行ったほかは、前記実施例１と同様にして実施した。

すなわち、ｅｘ−ＡＤＵ粉末６５重量％と５粒径の粒度
がｌｚＯメツシュよりも小さいへ酸化玉ウラン（Ｕ３０
８）粉末３５重量％とを５ボールミルを使用して充分に
粉砕混合してから、さらに、この混合物に対して３重量
％相当のＵ３０６粉末（粒度３２〜１２０メツシュ）を
加えてブレンダーにより混合した後、造粒ＩＩｔ型を行
なって成型用粉末を得た。

この成型用粉末を用いて得られた核燃料ベレットは、第
４図に示すような金相を有する健全なものであった。

また、このベレットの焼結密度、結晶粒径およ焼結密度
：　９４．７％Ｔ、Ｄ。

結晶粒径：２０ｕＬｍ Ｏ／υ比：　２．００８ （実施例３） 前記実施例１において、焼結処理における焼結温度を１
２００℃から１２５０℃に変え、さらに焼結時間を１時
間から３時間に変えるとともに、加熱処理における加熱
温度を１２００℃から１２５０　’Ｃに代えたほかは、
前記実施例１と同様にして実施した。

この成型用粉末を用いて（すられた核燃料ベレットは、
第５図に示すような金相を有する健全なものであった。

また、このベレットの焼結密度、結晶粒径およびＯ／Ｕ
比はそれぞれ次のとおりであった。

焼結密度二９６．８％Ｔ、Ｄ。

結晶粒径：３０＃Ｌｍ Ｏ／Ｕ比：　２．００６ びＯ／Ｕ比はそれデれ次のとおりであった。

［発明の効果］ この発明によると、 （１）　　酸化物核燃料焼結体ベレットの製造工程にお
いて生じる、たとえば研磨くずや不良ベレ・ントなどの
酸化物核燃料焼結体スクラップまたは核燃料粉末を加熱
酸化して得られるウラン酸化物を微粉化して添加するの
で、酸化物核燃料焼結体スクラップの使用量を増加させ
ることが可ｔｅになり、 （２）シたがって、酸化物核燃料焼結体スクラップを効
率よく再利用することができるとともに、 （３）　　添加するウラン酸化物の添加量や粒度分布を
変えることにより、得られる酸化物核燃料焼結体の焼結
密度や粒度分布を調整することができるので、良好な金
相を有していて所望の特性を有する焼結ベレットを得る
ことか可能であり、（４）シかも１重ウラン酸アンモン
（ＡＤＵ）を出発原料とする二酸化ウラン粉末（ｅ　ｘ
　−Ａ　ＤＵ粉末）を使用する場合に低温焼結が可能に
なるのて、エネルギー効率に優れる。

等の利点を有する酸化物核燃料焼結体の製造方法を提供
することかできる。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の方法の概略を示す流れ図であり、第
２図はこの発明の方法において好適に使用することので
きる焼結炉の一例を示す説明図であり、第３図は実施例
１において得られた酸化物核燃料焼結体を走査型電子顕
微鏡観察にて４００倍の倍率で観察、撮影してなる図面
代用写真、第４図は実施例２において得られた酸化物核
燃料焼結体を走査型電子顕微鏡観察にて４００倍の倍率
て観察、撮影してなる図面代用写真、および第５図は実
施例３において得られた酸化物核燃料焼結体を走査型電
子顕微鏡観察にて４００倍の倍率で１ｌｌｌ察、撮影し
てなる図面代用写真である。 特許出願人　　　原子燃料工業株式会社５．／−・、第
２図 第３図 第５図 第４図

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）二酸化ウランを含有する核燃料粉末と、酸化物核
   燃料焼結体スクラップまたは核燃料粉末を加熱酸化して
   得られるウラン酸化物粉末とを、前記ウラン酸化物粉末
   の含有率が２５重量％〜４５重量％となるように混合し
   、得られる混合物から形成した成形体を酸化雰囲気中で
   １１００〜１４００℃の温度にて焼結した後、還元雰囲
   気中で１１００〜１４００℃の温度に加熱して、酸素・
   金属比を１．９８〜２．０２の範囲に調整することを特
   徴とする酸化物核燃料焼結体の製造方法。
2. （２）前記ウラン酸化物粉末が、粒度１２０メッシュよ
   りも小さい粒径の微粒分と粒度３２〜１２０メッシュの
   粒径の粗粒分とを含有する請求項１に記載の酸化物核燃
   料焼結体の製造方法。
3. （３）前記ウラン酸化物中の微粒分の含有率が２０重量
   ％以上である請求項２に記載の酸化物核燃料焼結体の製
   造方法。
4. （４）前記ウラン酸化物粉末が次式（ I ）；ＵＯ＿２
   ＿＋＿Ｘ（ I ） ［ただし式（ I ）中、Ｘは０．２５〜１．０の範囲で
   ある。］ で表わされる組成を有するウラン酸化物の粉末である請
   求項１乃至請求項３に記載の酸化物核燃料焼結体の製造
   方法。