JPH0266111A - 高清浄度鋼の溶製方法 - Google Patents
高清浄度鋼の溶製方法Info
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Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は高清浄度鋼の溶製方法に係り、特に転炉等の精
練炉で溶製した溶鋼を取鍋に出鋼し、取鍋内でスラグ改
質した後、真空脱ガス処理の２次精錬する従来の高清浄
度鋼の溶製工程におけるスラグの改質工程を著しく簡易
化すると共に、効果的なスラグの改質方法に関し、酸素
等の含有ガス量および非金属介在物のきわめて少い高清
浄度鋼製造分野で利用される。
練炉で溶製した溶鋼を取鍋に出鋼し、取鍋内でスラグ改
質した後、真空脱ガス処理の２次精錬する従来の高清浄
度鋼の溶製工程におけるスラグの改質工程を著しく簡易
化すると共に、効果的なスラグの改質方法に関し、酸素
等の含有ガス量および非金属介在物のきわめて少い高清
浄度鋼製造分野で利用される。
近年、高清浄度鋼に対する要求が益々高まりつつあり、
高清浄度鋼は一般に溶鋼のＲＨ，ＤＨ等の真空処理によ
る２次精練で製造されている。
高清浄度鋼は一般に溶鋼のＲＨ，ＤＨ等の真空処理によ
る２次精練で製造されている。
このＲＨｌＤＨ等の真空処理は脱ガス及び介在物浮上促
進に極めて効果的であるが、溶鋼上に浮遊するスラグと
の反応が極めて小さいので、スラグ中に多量に存在して
いるＦｅＯ，ＭｎＯ等の酸化物が、ＲＨ，ＤＨ等の真空
処理後に、溶鋼中のＡＱ等と反応して微小介在物を生成
し鋼中に存在する問題がある。
進に極めて効果的であるが、溶鋼上に浮遊するスラグと
の反応が極めて小さいので、スラグ中に多量に存在して
いるＦｅＯ，ＭｎＯ等の酸化物が、ＲＨ，ＤＨ等の真空
処理後に、溶鋼中のＡＱ等と反応して微小介在物を生成
し鋼中に存在する問題がある。
従って高清浄度鋼の溶製にはスラグ自体も改質する必要
がある。
がある。
従来、取鍋スラグを無害化するスラグ改質方法は、取鍋
内に精練用フラックスを投入した後、溶鋼と共にスラグ
を撹拌する方法が一般にとられている。
内に精練用フラックスを投入した後、溶鋼と共にスラグ
を撹拌する方法が一般にとられている。
撹拌には取鍋ポーラスプラグ等により底部からガスを吹
込んでバブリングする方法や、特開昭６２−７８１６で
開示されたフラックスインジェクション法により溶鋼中
にフラックスを添加する方法や、特開昭６１−２８１８
０９、特開昭６１−２８１８１０で開示された所定の酸
化比の火焔でバーナ加熱する方法等がある。
込んでバブリングする方法や、特開昭６２−７８１６で
開示されたフラックスインジェクション法により溶鋼中
にフラックスを添加する方法や、特開昭６１−２８１８
０９、特開昭６１−２８１８１０で開示された所定の酸
化比の火焔でバーナ加熱する方法等がある。
しかし、上記第１の溶鋼にガスを吹込む方法は撹拌力が
２次的に伝わるので、スラグの撹拌力が弱くスラグとフ
ラックスの反応が遅く、その結果スラグの無害化に要す
る時間が長く溶鋼温度降下が大きいという問題がある。
２次的に伝わるので、スラグの撹拌力が弱くスラグとフ
ラックスの反応が遅く、その結果スラグの無害化に要す
る時間が長く溶鋼温度降下が大きいという問題がある。
第２の特開昭６２−７８１６の方法は取鍋内にフラック
スを吹込む装置及び耐溶損性のすぐれた吹込みランスが
必要となり、装置費とランニングコストが高くなる欠点
がある。
スを吹込む装置及び耐溶損性のすぐれた吹込みランスが
必要となり、装置費とランニングコストが高くなる欠点
がある。
次に第３の火焔でバーナ加熱する方法は、スラグの溶融
化には利点があるが、特別の装置を必要とし、スラグと
フラックスの混合に長時間を要するという問題がある。
化には利点があるが、特別の装置を必要とし、スラグと
フラックスの混合に長時間を要するという問題がある。
本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解決し、簡単
な装置により短時間でスラグの改質ができる高清浄度鋼
の溶製方法を提供するにある。
な装置により短時間でスラグの改質ができる高清浄度鋼
の溶製方法を提供するにある。
〔問題点を解決するための手段および作用〕本発明の要
旨とするところは次の如くである。
旨とするところは次の如くである。
すなわち、転炉等の精練炉で溶製した溶鋼を取鍋に出鋼
する工程と、前記取鍋に受鋼した溶鋼上に浮遊するスラ
グを改質する工程と、前記改質した溶鋼を真空脱ガス処
理する工程とを有して成る高清浄度鋼の溶製方法におい
て、前記入ラグの改質工程に際し前記溶鋼上に浮遊する
スラグにアルミニウム等の還元剤を添加し前記取鍋の上
方から該スラグ暦を直接撹拌することを特徴とする高清
浄度鋼の溶製方法である。
する工程と、前記取鍋に受鋼した溶鋼上に浮遊するスラ
グを改質する工程と、前記改質した溶鋼を真空脱ガス処
理する工程とを有して成る高清浄度鋼の溶製方法におい
て、前記入ラグの改質工程に際し前記溶鋼上に浮遊する
スラグにアルミニウム等の還元剤を添加し前記取鍋の上
方から該スラグ暦を直接撹拌することを特徴とする高清
浄度鋼の溶製方法である。
本発明者らが行ったスラグ無害化の基礎実験について説
明する。すなわち、第１図もしくは第２図の如く、取鍋
２内の溶鋼４上に浮遊するスラグ６に還元剤を添加し、
その後スラグ６をバイブ８から不活性ガス１０の吹込み
、もしくは撹拌機１２により直接撹拌したところ、短時
間で容易にスラグ６と還元剤が混合反応し、スラグを無
害化できるとの知見を得て、本発明を完成することがで
きた。
明する。すなわち、第１図もしくは第２図の如く、取鍋
２内の溶鋼４上に浮遊するスラグ６に還元剤を添加し、
その後スラグ６をバイブ８から不活性ガス１０の吹込み
、もしくは撹拌機１２により直接撹拌したところ、短時
間で容易にスラグ６と還元剤が混合反応し、スラグを無
害化できるとの知見を得て、本発明を完成することがで
きた。
更に実験の結果について説明する。第３図にスラグ無害
化の指標である取鍋スラグ中の（ＦｅＯ＋Ｍｎ０）％と
製品表面の磁粉探傷検査（ＭＴ検査）の欠陥個数との関
係を示したが、取鍋スラグ中の酸化物の減少が製品表面
品質の向上に有効なことが分かる。
化の指標である取鍋スラグ中の（ＦｅＯ＋Ｍｎ０）％と
製品表面の磁粉探傷検査（ＭＴ検査）の欠陥個数との関
係を示したが、取鍋スラグ中の酸化物の減少が製品表面
品質の向上に有効なことが分かる。
第４図に取鍋スラグ中の（ＦｅＯ＋Ｍｎ０）％と鋼中の
酸素量との関係を示したが、両者は相関関係が認められ
る。
酸素量との関係を示したが、両者は相関関係が認められ
る。
第５図および第６図は、それぞれ取鍋中のスラグに還元
剤を添加後に１本発明法あるいは従来法でスラグ中にガ
スを吹込み撹拌し、撹拌時間と取鍋スラグ中の（ＦｅＯ
＋Ｍｎ○）％との関係を調査したものである。すなわち
、第５図は第１図に示したような本発明法によりスラグ
中に直接ガスを吹込んで撹拌した。これに対し、第６図
は第５図の場合と同量のガス量を従来法により底部のポ
ーラスプラグから底吹Ａｒバブリング法により吹込み撹
拌した。
剤を添加後に１本発明法あるいは従来法でスラグ中にガ
スを吹込み撹拌し、撹拌時間と取鍋スラグ中の（ＦｅＯ
＋Ｍｎ○）％との関係を調査したものである。すなわち
、第５図は第１図に示したような本発明法によりスラグ
中に直接ガスを吹込んで撹拌した。これに対し、第６図
は第５図の場合と同量のガス量を従来法により底部のポ
ーラスプラグから底吹Ａｒバブリング法により吹込み撹
拌した。
第５図と第６図を比較すると、従来の底吹Ａｒバブリン
グよりもスラグを直接撹拌する本発明法の方が、スラグ
と還元剤の反応が進み、スラグ中の酸化物が短時間で減
少することが分かる。
グよりもスラグを直接撹拌する本発明法の方が、スラグ
と還元剤の反応が進み、スラグ中の酸化物が短時間で減
少することが分かる。
以上の結果から本発明においては、取鍋内に浮遊してい
るスラグにＡＱ等の還元剤を添加したのち、取鍋の上方
からスラグを直接撹拌することにより、短時間でＦｅＯ
，ＭｎＯ等の酸化物を無害化しスラグを改質できること
が判明した。なお、スラグの直接撹拌は第１図の如きガ
ス吹込みによるもの、あるいは第２図に示す如き１機械
撹拌によるものいずれでもよい。
るスラグにＡＱ等の還元剤を添加したのち、取鍋の上方
からスラグを直接撹拌することにより、短時間でＦｅＯ
，ＭｎＯ等の酸化物を無害化しスラグを改質できること
が判明した。なお、スラグの直接撹拌は第１図の如きガ
ス吹込みによるもの、あるいは第２図に示す如き１機械
撹拌によるものいずれでもよい。
また、スラグに添加する還元剤として９９．９％の純Ａ
Ｑの他に、純度２０〜９０％のＡＱ灰を使用しても同様
の効果が期待できる。
Ｑの他に、純度２０〜９０％のＡＱ灰を使用しても同様
の効果が期待できる。
化学組成が重量比にてＣ： ０．０３％、Ｍｎ：０．２
５％、Ｐ ： ０．０１５％、Ｓ ： ０．００９％の
溶鋼の転炉出鋼流にＡＱを１．３ｋｇ／を添加した。
５％、Ｐ ： ０．０１５％、Ｓ ： ０．００９％の
溶鋼の転炉出鋼流にＡＱを１．３ｋｇ／を添加した。
次に、本発明法により取鍋のスラグに直径５〜１５ｍｍ
の純ＡＱを０．７ｋｇ／を添加し、第１図の如く取鍋の
上方からパイプによりガスをスラグ層に吹込み５分間の
直接撹拌を行った。その結果。
の純ＡＱを０．７ｋｇ／を添加し、第１図の如く取鍋の
上方からパイプによりガスをスラグ層に吹込み５分間の
直接撹拌を行った。その結果。
スラグ中の（Ｆ ｅ Ｏ＋ Ｍ ｎ Ｏ）％は２．０％
し＝低下した。
し＝低下した。
この溶鋼を更にＲＨ脱ガス処理を２０分実施したところ
、その時の溶鋼中の酸素含有量は２０ρｐａｎ以下とな
った。また、この溶鋼から製造した冷延製品の磁粉探傷
検査の表面欠陥はコイル全長平均で０．２個／ ｍ ”
であり、スラグの無害化により高清浄度鋼を溶製するこ
とができた。
、その時の溶鋼中の酸素含有量は２０ρｐａｎ以下とな
った。また、この溶鋼から製造した冷延製品の磁粉探傷
検査の表面欠陥はコイル全長平均で０．２個／ ｍ ”
であり、スラグの無害化により高清浄度鋼を溶製するこ
とができた。
本発明は上記実施例からも明らかな如く、取鍋内に浮遊
しているスラグにＡＱ等の還元剤を添加し、取鍋上から
スラグを直接撹拌することにより、短時間でスラグを改
質し高清浄度鋼を溶製することができた。また、次の理
由により従来に比してスラグ改質のコストを著しく低減
することができた。
しているスラグにＡＱ等の還元剤を添加し、取鍋上から
スラグを直接撹拌することにより、短時間でスラグを改
質し高清浄度鋼を溶製することができた。また、次の理
由により従来に比してスラグ改質のコストを著しく低減
することができた。
（イ）反応が効率的で短時間ですむので溶鋼温度低下が
少なく、従って転炉等の出鋼温度を低くすることが可能
であり、また撹拌にガスを使用する場合も底吹きに比し
て消費ガス量が少ない。
少なく、従って転炉等の出鋼温度を低くすることが可能
であり、また撹拌にガスを使用する場合も底吹きに比し
て消費ガス量が少ない。
（ロ）特別な装置や撹拌用の高価な耐火物を必要としな
い。
い。
第１図は本発明の不活性ガス吹込みによるスラグの直接
撹拌を示す断面図、第２図は本発明の撹拌機によるスラ
グの直接撹拌を示す断面図、第３図は取鍋スラグ中の（
ＦｅＯ＋Ｍｎ０）％と製品表面の欠陥個数との関係図、
第４図は取鍋スラグ中の（Ｆ ｅ Ｏ＋ Ｍ ｎ Ｏ）
％と鋼中の酸素量との関係図、第５＠は本発明における
スラグの直接撹拌時間と取鍋スラグ中の（ＦｅＯ＋Ｍｎ
○）％と関係図、第６図は従来法による底吹きＡｒバブ
リング時間と取鍋スラグ中の（Ｆ ｅ Ｏ＋ Ｍ ｎ
Ｏ）％との関係図である。 ２・・・取鍋 ６・・・スラグ １０・・・ガス ４・・・溶鋼 ８・・・パイプ １２・・・撹拌機 畢 ｊ 図 第 ｚ１２１
撹拌を示す断面図、第２図は本発明の撹拌機によるスラ
グの直接撹拌を示す断面図、第３図は取鍋スラグ中の（
ＦｅＯ＋Ｍｎ０）％と製品表面の欠陥個数との関係図、
第４図は取鍋スラグ中の（Ｆ ｅ Ｏ＋ Ｍ ｎ Ｏ）
％と鋼中の酸素量との関係図、第５＠は本発明における
スラグの直接撹拌時間と取鍋スラグ中の（ＦｅＯ＋Ｍｎ
○）％と関係図、第６図は従来法による底吹きＡｒバブ
リング時間と取鍋スラグ中の（Ｆ ｅ Ｏ＋ Ｍ ｎ
Ｏ）％との関係図である。 ２・・・取鍋 ６・・・スラグ １０・・・ガス ４・・・溶鋼 ８・・・パイプ １２・・・撹拌機 畢 ｊ 図 第 ｚ１２１
Claims (3)
- （１）転炉等の精練炉で溶製した溶鋼を取鍋に出鋼する
工程と、前記取鍋に受鋼した溶鋼上に浮遊するスラグを
改質する工程と、前記改質した溶鋼を真空脱ガス処理す
る工程とを有して成る高清浄度鋼の溶製方法において、
前記スラグの改質工程に際し前記溶鋼上に浮遊するスラ
グにアルミニウム等の還元剤を添加し前記取鍋の上方か
ら該スラグ層を直接攪拌することを特徴とする高清浄度
鋼の溶製方法。 - （２）前記スラグ層の直接撹拌は該スラグ層にパイプを
介して不活性ガスの直接吹込みによる請求項（１）記載
の高清浄度鋼の溶製方法。 - （３）前記スラグ層の直接撹拌は該スラグ層に浸漬した
機械的撹拌装置による請求項（１）記載の高清浄度鋼の
溶製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21555988A JPH0266111A (ja) | 1988-08-30 | 1988-08-30 | 高清浄度鋼の溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21555988A JPH0266111A (ja) | 1988-08-30 | 1988-08-30 | 高清浄度鋼の溶製方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0266111A true JPH0266111A (ja) | 1990-03-06 |
Family
ID=16674435
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21555988A Pending JPH0266111A (ja) | 1988-08-30 | 1988-08-30 | 高清浄度鋼の溶製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0266111A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003041315A (ja) * | 2001-07-31 | 2003-02-13 | Nkk Corp | 高清浄鋼の製造方法 |
| CN103320570A (zh) * | 2012-03-19 | 2013-09-25 | Jfe钢铁株式会社 | 钢的制造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60152611A (ja) * | 1984-01-18 | 1985-08-10 | Nippon Steel Corp | スラグ改質方法 |
| JPS6239205A (ja) * | 1985-08-13 | 1987-02-20 | サザン クレイ プロダクツ、インク． | 分散性を改善したオルガノクレ−の製造方法 |
-
1988
- 1988-08-30 JP JP21555988A patent/JPH0266111A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60152611A (ja) * | 1984-01-18 | 1985-08-10 | Nippon Steel Corp | スラグ改質方法 |
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN103320570A (zh) * | 2012-03-19 | 2013-09-25 | Jfe钢铁株式会社 | 钢的制造方法 |
| TWI486454B (zh) * | 2012-03-19 | 2015-06-01 | Jfe Steel Corp | Steel manufacturing method |
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